2003年MIP正式標定報告

1、催化mip標定報告一、標定目的及內(nèi)容 目的主要是對mip改造后的工藝設(shè)備狀況進行全面了解及發(fā)現(xiàn)問題，提出完善措施,具體內(nèi)容包括: mip改造后裝置反-再及分餾系統(tǒng)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)； 裝置物料平衡、產(chǎn)品性質(zhì)，初步環(huán)評; 反應(yīng)-再生-分餾系統(tǒng)、能量回收系統(tǒng)壓降分布； 熱負荷計算； 裝置能耗計算；二、標定原則1、標定期間各工況日加工負荷為3200噸，原料組成比例均為：直餾蠟油：焦化蠟油：減壓渣油 60 ：20 ：20 2、標定工況：（1）催化-芳烴聯(lián)合運行工況：mip工況（循環(huán)塞閥開度20%左右，反應(yīng)二區(qū)藏量5噸）； 標定主要工藝參數(shù)項目單位工況再生器壓力mpa(g)0.170兩器差壓mpa(g)+4550

2、密相溫度680690二反藏量t45循環(huán)塞閥開度%20反應(yīng)一區(qū)出口溫度515原料預(yù)熱溫度180190新鮮進料量t/h130135熱蠟油量t/h50回煉油去芳烴量t/h18分布管主風量nm3/mim2455再生器藏量t185195沉降器藏量t40（2）沖洗油用量穩(wěn)定。（3）芳烴抽提工況穩(wěn)定。（4）保持加工量、主風量、反應(yīng)器反應(yīng)溫度、外取熱器取熱量、產(chǎn)品餾出口溫度等基本操作條件不變。（5）其它操作參數(shù)及產(chǎn)品質(zhì)量控制按現(xiàn)行工藝卡片指標執(zhí)行，有關(guān)工況作如下界定:1）平衡催化劑性質(zhì)處于正常狀態(tài),微活60;2）容402不凝氣只排容301；3）煙機、余鍋、外取熱、2#氣壓機等設(shè)備工況穩(wěn)定良好;自產(chǎn)中壓蒸汽進2

3、#氣壓機;2#氣壓機背壓蒸汽進1.3mpa管網(wǎng); e401用1.3mpa蒸汽加熱; 三、計量原則：（1）減渣、冷蠟、焦化冷蠟各量由專罐供給，人工檢尺，減渣同時通過質(zhì)量流量計計量；（2）常減壓熱蠟量由常減壓熱蠟渦街表計量；（3）油漿、汽油、柴油、重芳烴罐區(qū)專罐專收，拔頭油芳烴專罐專收，人工檢尺計量、；（4）干氣量按流量計（fi409）小時平均值累計計量得到；（5）液化氣量由裝置流量計（fq464）計量；（6）生焦量由工藝計算得到；（7）新鮮水由機泵區(qū)、三機水表計量；循環(huán)水由流量計分穩(wěn)fq416、fq459、三機fq605、及機泵循環(huán)水水表計量；中壓脫鹽除氧水由余鍋fq703、外取熱fq901、v

4、705上水fq921計量；（8）蒸汽由相應(yīng)蒸汽流量表計量，無流量表或計量不準以上水量或冷凝水量計量；（9）含硫污水量由fi350小時平均值計量；（10）凝結(jié)水按蒸汽消耗量計量；（11）電：裝置用電量由1#變、2#變、軸流風機電流表讀數(shù)之和減去二罐區(qū)1#變、2#變計算用電；四、標定數(shù)據(jù)的采集 1、工藝工藝參數(shù)記錄時間： 3月20日8時 2、現(xiàn)場壓力實測一次 3月20日8時至16時 五、標定物料平衡項目數(shù)量t/d收率(%)一原料3207.72熱蠟597.9818.64冷蠟1365.3442.56焦蠟655.4020.43減渣589.0018.36合計3207.72100二產(chǎn)品干氣103.533.2

5、3液化氣477.7214.89汽油1352.7742.17柴油832.7425.96重芳烴62.781.96油漿84.032.62生焦277.478.65損失16.680.52合計3207.72100.00三總液收2663.2383.02四回煉油回煉油量585.6回煉比0.18五轉(zhuǎn)化率總轉(zhuǎn)化率68.94單程轉(zhuǎn)化率58.42六、現(xiàn)場測定數(shù)據(jù)表序號名稱位置單位數(shù)值備注1再生器頂壓力pic206引壓點放空kpa1702三旋入口壓力三旋頂部kpa1583三旋出口壓力三旋頂部采樣口kpa1464煙機入口壓力煙機kpa1365煙機出口壓力煙機kpa8.56余鍋入口壓力余鍋入口水封后kpa57沉降器頂壓力p

6、i212引壓點放空kpa1218分餾塔底部壓力分餾塔液面下引壓點kpa10619分餾塔頂壓力分餾塔頂kpa9210v301頂壓力v301頂富氣采樣口kpa6011機504/2入口壓力入口富氣閘閥處kpa5812主風出口壓力主風出口管線上kpa218七、分餾塔熱負荷計算1、分餾塔進出熱量進方出方項目溫度狀態(tài)流量熱焓熱量項目溫度狀態(tài)流量熱焓熱量t/hkcal/kgkcal/ht/hkcal/kgkcalh干氣+損失477氣態(tài)4.80399.81919101干氣+損失102氣態(tài)4.80179.8863040液態(tài)烴477氣態(tài)19.91352.47017086液態(tài)烴102氣態(tài)19.91106.02110

7、460穩(wěn)定汽油477氣態(tài)56.3736520575050穩(wěn)定汽油102氣態(tài)56.371407891800輕柴油477氣態(tài)34.734511971500輕柴油200液態(tài)34.71073712900回煉油477氣態(tài)25煉油316液態(tài)25.11754392500油漿477氣態(tài)3.53401190000油漿349液態(tài)3.5198693000富吸收油40液態(tài)29.026.07756030水蒸汽（反應(yīng)）477氣態(tài)28.42838.423827328水蒸汽102氣態(tài)29.92650.819471936水蒸汽（分餾）250氣態(tài)1.5710.21065300總計767298943913

8、5636注:分餾系統(tǒng)損失按裝置損失70%計算2、各段回流取熱項目離塔溫度離塔狀態(tài)熱焓返塔溫度返塔狀態(tài)熱焓流量取熱量比例kcal/kgkcal/kgt/hkcal/h%頂循回流121液態(tài)6680液態(tài)50277443200015.4冷回流102氣態(tài)135.7242液態(tài)30.424421200粗汽補頂循102氣態(tài)135.7242液態(tài)30.428842400一中回流274液態(tài)157136液態(tài)742241859200050.1二中回流316液態(tài)175290液態(tài)1585910030002.7油漿循環(huán)回流349液態(tài)198306液態(tài)1673811181100031.8總?cè)崃?7101600100.03、分餾

9、塔熱損失分餾塔熱損失=76729894-39135636-37101600=492658（根據(jù)經(jīng)驗公式計算，熱損失在58萬kcal/h）分餾塔熱損失%=492658/76729894100=0.64%八、分析項目1.罐區(qū)檢尺計量密度測定、大氣數(shù)據(jù)樣 名罐號3月19日3月21日時 間項目3月20日密度密度減 渣2060.96840.9692大氣壓力mmhg766.5蠟 油3000.91670.9141蠟 油3030.90390.9304干球溫度9穩(wěn) 汽6010.73480.7278輕 柴8010.86700.8674濕度rh%65油 漿2031.06001.0344芳 烴13011.07241.

10、07142.重質(zhì)油品分析項目混蠟熱蠟冷蠟焦蠟減渣回煉油油漿抽余油抽出油采樣地點催化催化303300催化催化催化芳烴芳烴密度g/cm30.92700.90420.90390.91670.96841.00661.04540.94821.0764餾程ibp 273301257265392270322314313 5% 34933734734650134739536836510% 36436039537454136240437737630%39440042740938044239939250%45242445342839246540840070%48144947844540650541641590%

11、49452546943344043495%523548482449453446kk561556509465561/80501487350餾出500餾出5殘?zhí)?%3.20.81.540.5915.00.212.00.41.5粘度8019.5314.9213.596.229.949.611.98粘度10011.548.638.283.86457.586.2552.066.618.60堿性氮ug/g100259470816241778215671261362苯胺點 測不出測不出71.255.2fe1.12.0ni3.819.0cu110m10.84氫氣15.611.834.635.1110-80m1

12、7.63空氣4.911.280-40m47.95甲烷11.610.825.324.040-20m20.97co21.21.02.420m2.61乙烯5.35.410.710.9堆積密度充氣密度（g/ml）0.8322乙烷5.45.410.010.7h2s100ppm10ppm2.63.54.13.0沉降密度（g/ml）0.8547丙烯34.939.917.219.00.90.9丙烷8.38.54.34.10.30.2密實密度（g/ml）0.9806異丁烷18.819.67.98.90.20.2正異丁烯17.314.76.67.10.1骨架密度g/ml2.68正丁烷4.03.71.72.00.2

13、0.02孔體積 ml/g0.25反丁烯9.37.23.73.8微反活性61.9順丁烯6.35.22.62.9重金屬ug/gfe2595丁二烯0.30.3ni5146碳五0.81.09.110.9cu18氧0.30.5v1234氮5.312.1na1936n282.6煙道氣分析數(shù)據(jù)sb1323co ppm75co2 %14.2o2 %3.5采樣地點催化裂化5、污水分析樣品名稱v301污水v401污水ph值8.77.5含油，mg/l45494硫化物，mg/l25504758揮發(fā)酚，mg/l706418cod，mg/l814910207氨氮，mg/l14591911附：催化摻重渣油模擬蒸餾分析數(shù)據(jù)i

14、bp 1% 2% 3% 4% 5% 6% 7% 8% 9% 10% 11%1 419 451 472 488 501 511 520 528 534 541 546 催化劑定碳：再生劑0.09 待生劑1.1九、裝置蒸汽平衡及能耗計算1、裝置電耗實測總電量705柜718柜757柜催化總量時間二罐區(qū)1#變二罐區(qū)2#變催化1#催化2#軸流風機合計(kwh)20日8:004391.94695.22521.62238.783840.2321日8:004393.24695.42523.22241.453846.64電量(kwh)4680720187203204076920122280注：催化裝置總耗電量=

15、705+718+757-1#變-2#變2、裝置產(chǎn)汽系統(tǒng)水汽平衡進方出方項目單位數(shù)量項目單位數(shù)量余鍋除氧水（新）t/h7.89排污t/h2.85余鍋除氧水（老）t/h19.63中壓飽和蒸汽量t/h51.6v-704t/h53.23中壓過熱蒸汽量t/h26.4v-705t/h5.16放空蒸汽量t/h5.01t/h85.91t/h85.913、裝置產(chǎn)汽系統(tǒng)蒸汽平衡進方單位數(shù)量計量表量出方單位數(shù)量余鍋產(chǎn)中壓過熱汽（新）t/h7.5826.3進機504/2量t/h24.61余鍋產(chǎn)中壓過熱汽（老）t/h18.85 pic904a量t/h25.4v-704產(chǎn)中壓飽和汽去內(nèi)取熱量t/h26.23 59.24減

16、溫減壓器量t/h28.0v-704去低壓蒸汽量t/h25.40 放空蒸汽量t/h5.01v-705產(chǎn)中壓飽和汽t/h5.01 83.06合計t/h83.06 4、裝置輸入、輸出蒸汽及凝結(jié)水裝置輸入裝置外來中壓汽t/h23.96裝置外來低壓汽t/h13.69輸出裝置并低壓汽（tic101）t/h28.0機504/2背壓并低壓網(wǎng)t/h48.58凝結(jié)水t/h7.085、能耗計算能耗計算單位耗量小時耗量能耗指標單位能耗序號項目單位耗量單位耗量單位耗量單位能耗1新鮮水t/t0.02t/h2.53kgeo/t0.18kgeo/t0.00362循環(huán)水t/t26.58t/h3552.54kgeo/t0.10k

17、geo/t2.6583脫氧水t/t0.64t/h85.91kgeo/t9.20kgeo/t5.88841.3mpa蒸汽t/t-0.47t/h-62.92kgeo/t76.00kgeo/t-35.7253.8mpa蒸汽t/t0.18t/h23.96kgeo/t88.00kgeo/t15.846污水t/t-0.22t/h-29.22kgeo/t-0.01kgeo/t-0.15987電kwh/t38.12kwh/h5095.00kgeo/t0.30kgeo/t11.448焦碳t/t0.0865t/h11.56kgeo/t1000.00kgeo/t86.509凈化風nm3/t15nm3/h6.7kge

18、o/t0.04kgeo/t0.269非凈化風nm3/t140nm3/h62.87kgeo/t0.03kgeo/t1.89211熱進出料kcal/t-6657.13kcal/h-1114350.0kgeo/t-2.85kgeo/t-6.65712凝結(jié)水t/t0.057.08kgeo/t9.20kgeo/t-0.4913合計81.46十、部分工藝參數(shù)核算項目單位數(shù)值煙風比1.04氫碳比0.099再生器一級旋分線速m/s18.66再生器二級旋分線速m/s21.55再生器密相線速m/s0.89再生器稀相線速m/s0.57催化劑循環(huán)量t/h850劑油比5.54重時空速h-128.7十一、技術(shù)分析1、物料

19、平衡分析從產(chǎn)品分布看，汽油、液化氣產(chǎn)率比改造前有較大提高，與改造前工況（2002年2月標定）比，汽油提高約3個百分點、液化氣提高約2-2.5百分點，柴油產(chǎn)率降低約4-5百分點，干氣有較大幅度降低，降低約1百分點，油漿產(chǎn)率基本維持不變，生焦率上升較大，比2002年標定值高約1百分點，總液收尚可，保持在83%。汽油產(chǎn)率增高，柴油產(chǎn)率降低原因是：1)由于反應(yīng)深度增加，柴油一部分裂化生成汽油，一部分裂化生成液化氣；2)汽油控制干點比改造前工況平均提高10以上，汽柴油切割點不同造成。裝置回煉比有較大下降，主要原因是：1)實行催化裂化芳烴抽提聯(lián)合運行，回煉油性質(zhì)有較大改善；2)改造成mip工藝后，在同樣反

20、應(yīng)溫度下，反應(yīng)深度加大。焦炭產(chǎn)率增大的主要原因是：1)與mip工藝本身有關(guān)，氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)必然導(dǎo)致生焦的增加；2)噴嘴霧化效果不佳有關(guān)。2、產(chǎn)品性質(zhì)分析1）穩(wěn)汽分析數(shù)據(jù)顯示，汽油烯烴35.9%(熒光法)，與設(shè)計指標小于32%相比仍有差距 ，但與2002年標定汽油烯烴52.3%（熒光法）相比，降烯烴效果明顯。2）穩(wěn)汽中硫含量小于800ppm，與改造前汽油硫含量比， 該工藝對汽油降硫具用明顯效果，脫硫率大于30%。見下表：2002年數(shù)據(jù)2003年標定數(shù)據(jù)原料硫ppm75007200汽油硫ppm1150765汽油硫占原料硫比例%15.310.63）汽油研究法辛烷值上升約1個單位，馬達法略有上升。主要是汽

21、油中異構(gòu)烷烴和芳烴含量增加，見下表：2002年數(shù)據(jù)2003年標定數(shù)據(jù)飽和烴%22.644.8芳烴%22.619.3烯烴%54.835.94）輕柴油十六烷值與2002年標定數(shù)據(jù)（31）相比，下降2個單位，柴油質(zhì)量有所下降。主要原因是mip的氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)及汽油切割點高3、能耗分析：標定計算能耗為81.46kgeo/t,比2002年真實能耗77.54 kgeo/t上升了3.92個單位,比設(shè)計69.12 kgeo/t高約12個單位，分析能耗組成,影響因素如下：1)與2002年標定相比,mip工藝生焦上升了0.97個單位，裝置能耗增加9.7個單位；2）外取熱發(fā)汽增加了12噸,內(nèi)取熱過熱蒸汽25噸，余鍋多產(chǎn)

22、汽10.8噸，使裝置能耗下降約18個單位；3）標定時，再生壓力170kpa，主風機功耗3500kw，比改造前增加了1600kw，裝置能耗增加3.6個單位。表明標定時的再生壓力對煙氣能量回收系統(tǒng)來說并非最佳工況，標定后將再生器壓力提高到200kpa，主風機功耗下降到2100kw，裝置能耗比標定時又下降了3.1個單位；4）反再系統(tǒng)耗汽量較大，扣除分餾所需蒸汽，反再系統(tǒng)注汽達28噸/小時，比改造前反再系統(tǒng)多耗13噸/小時蒸汽，相當能耗增加8.6個單位；5)二中蒸汽放空使裝置能耗增加約1個單位；6)裝置有53.4t/h中壓蒸汽經(jīng)過減溫減壓后并低壓蒸汽。使裝置能耗增加4.8個單位；7）四臺變頻泵投用，降

23、低裝置能耗1.2個單位；8）與改造前相比，裝置能耗計算增加5.4個單位，實際增加3.9個單位。4、環(huán)保分析：1、由于反應(yīng)系統(tǒng)耗汽增加，造成裝置含硫污水量增加約13噸，污水中含油量相比去年也明顯上升，其他指標與改造前基本一致。由于排污總量的增加，加重了后續(xù)裝置（污水汽提）的處理負擔。2、煙氣中nox上升、sox下降，n2、co與co2含量基本一致，但由于主風總量比改造前增加約300nm3/min，大氣污染程度有所增加。煙汽分析數(shù)據(jù)含硫污水分析數(shù)據(jù)2002年2003年標定2002年2003年標定n2%82.082.6ph值8.28.7coppm15075含油mg/l80454co214.614.2

24、硫化物mg/l24232550o2%3.43.5揮發(fā)酚mg/l537706noxmg/nm3230388codmg/l75448149sox mg/nm3569352氨氮mg/l14331459十二、存在問題 1、根據(jù)標定的物料平衡、煙氣分析數(shù)據(jù)及焦炭的計算公式ch=v1*(3.78+0.242co2+0.313*co-0.18*o2)/(100- co2- co- o2)=11.561t/h反算出進再生器的總風量v主=2285nm3/min，與儀表測量值v=2730 nm3/min存在445nm3/min的差距。而主風量的大小對兩器壓力、煙氣能量回收、再生燒焦、催化劑循環(huán)量及劑油比都有直接影

25、響。 2、受反應(yīng)生焦和再生燒焦的影響，裝置加工量和摻渣量難以達到設(shè)計指標。催化劑循環(huán)量和劑油比也未到達設(shè)計值。3、由于反應(yīng)系統(tǒng)注汽量大，不僅增加了裝置能耗，而且增加了分餾塔頂熱負荷和水汽分壓。本次標定，雖然頂循取熱負荷不大，但從分餾塔頂?shù)綒鈮簷C入口壓降達到34kpa，比改造前的20kpa，增加約14kpa，也表明塔頂冷卻負荷大。另外塔頂水汽分壓大，造成頂部易帶水，塔頂溫度難以降低，汽油干點高，柴汽比難以提高。4、從本次標定對汽、柴油的分析數(shù)據(jù)來看，汽油90%點與柴油初餾點重疊較大，表明分餾塔中部分離精度差。分餾塔17-19層塔盤、柴油23層抽出以及富吸收油返27層都可能存在設(shè)計問題。5、本次標

26、定，汽油烯烴為35.9%，未達到設(shè)計指標。結(jié)合平時對mip生產(chǎn)的摸索和調(diào)整，影響汽油烯烴的因素很多，有：原料性質(zhì)、催化劑活性、一反轉(zhuǎn)化率、二反催化劑藏量（重時空速）等，有關(guān)降低汽油烯烴的最佳方法，還有待在今后的生產(chǎn)中進一步摸索和優(yōu)化。6、本次標定，裝置能耗較高，有關(guān)節(jié)能措施也有待進一步加強。十三、催化裂化裝置標定進出物料基礎(chǔ)數(shù)據(jù)序號項目位號單位記 錄20日8:0021日8:001熱蠟油（常）t2冷蠟油fq315nm33冷蠟油現(xiàn)場6360736593844減壓渣油fq333t23287.823907.85干氣出裝置fi409nm3/h24小時合計167182.186液化氣出裝置fq464t254

27、16.425879.87穩(wěn)定汽油fq454t71951.073353.28輕柴fq352t53295.254182.39外取熱除氧水fq901t50935.252212.610v-704產(chǎn)汽fq902t49938.151359.911v-705除氧水fq921t6097.66221.512v-705產(chǎn)汽fq922t13236.113254.113內(nèi)取熱過熱蒸汽fq904t23478.023814.614余鍋除氧水fq703at17164.417635.215新余鍋除氧水fq751t3743.53932.916余鍋產(chǎn)中壓蒸汽fq704at24395.925027.317中壓蒸汽并網(wǎng)量fq931t

28、11378.811969.518中壓蒸汽進催化fq804t43651.644226.719總除氧水量熱工t20外來1.3mpa蒸汽fq604t31512.131840.721三機循環(huán)水fq605t70030870398022循環(huán)水fq416t1659530170033023循環(huán)水fq459t1910340194995024機泵循環(huán)水現(xiàn)場t10526210644125三機新鮮水現(xiàn)場t101871018726新鮮水現(xiàn)場t13072.313133.027分餾塔含硫污水fic350t29.92(天平均)29.92（天平均） 十四、操作參數(shù) 1、反再系統(tǒng)操作數(shù)據(jù)位號名 稱 單位3月20日8：00提升管t

29、ic201反應(yīng)溫度515ti209提升管預(yù)提升段溫度672ti210a提升管原料油下噴嘴溫度656ti210b提升管原料油上噴嘴溫度563ti211提升管回煉油漿噴嘴溫度530ti212提升管反應(yīng)段溫度516ti213待生催化劑循環(huán)管溫度475ti213a提升管擴管后上部溫度489ti213b提升管擴管后中部溫度492ti213c提升管擴管后下部溫度502ti214提升管水平段前溫度489ti215a提升管水平段溫度488ti215b提升管水平段溫度489進料ti280混合進料溫度173ti355ap308進料換熱后溫度153沉降器ti205沉降器汽提蒸汽溫度147ti216沉降器汽提段上部溫

30、度483ti217沉降器油氣出口溫度478ti218a沉降器單級旋分入口溫度476ti218b沉降器單級旋分入口溫度477ti220a沉降器稀相上部溫度473ti220b沉降器稀相上部溫度470ti221a沉降器稀相下部溫度477ti221b沉降器稀相下部溫度482ti225沉降器汽提段下部溫度477再生器tia223再生器煙氣出口集合管溫度678ti224a再生器一級旋分入口溫度692ti224b再生器一級旋分入口溫度693ti224c再生器一級旋分入口溫度694ti224d再生器一級旋分入口溫度694ti224e再生器一級旋分入口溫度692ti224f再生器一級旋分入口溫度700ti224

31、g再生器一級旋分入口溫度704ti224h再生器一級旋分入口溫度697ti224i再生器一級旋分入口溫度694ti226a再生器稀相中部溫度692ti226b再生器稀相中部溫度689ti226c再生器稀相中部溫度690ti226d再生器稀相中部溫度691ti227a再生器稀相下部溫度692ti227b再生器稀相下部溫度/ti227c再生器稀相下部溫度692ti227d再生器稀相下部溫度691ti228a再生器密相上部溫度689ti228b再生器密相上部溫度689ti228c再生器密相上部溫度688ti228d687ti229a690ti229b再生器密相中部溫度688ti229c再生器密相中部

32、溫度686ti229d再生器密相中部溫度686ti230a再生器密相下部溫度689ti230b再生器密相下部溫度687ti230c再生器密相下部溫度685ti230d再生器密相下部溫度685ti231a再生器主風分布管下部溫度285ti231b再生器主風分布管下部溫度429tia232催化劑小型加料管道溫度/tia233再生器催化劑裝卸管道溫度11t234外取熱頂部溫度581ti235a外取熱上中部溫度591ti235b外取熱上中部溫度595ti236a外取熱下中部溫度596ti236b外取熱下中部溫度600ti237a外取熱下部溫度605ti237b外取熱下部溫度604ti238再生器至外取

33、熱入口溫度管674ti239外取熱返回管溫度606ti240a再生斜管溫度（滑閥前）686ti240b再生斜管溫度（滑閥后）683tia260af101a爐膛溫度136tia260bf101b爐膛溫度144tia261af101a混合段溫度137tia261bf101b混合段溫度144ti262af101a爐膛溫度/ti262bf101b爐膛溫度/ti263af101a混合段溫度/ti263bf101b混合段溫度/tia264af101a出口主風溫度151tia264bf101b出口主風溫度152tia265af101a出口主風溫度/tia265bf101b出口主風溫度/ti266再生器催化劑

34、裝卸管道溫度/三旋煙機余鍋ti223煙氣集合管溫度678ti1101三旋入口溫度666ti1102三旋出口溫度/ti1103降壓孔板入口溫度616ti1104降壓孔板出口溫度614ti1107煙機入口溫度/ti1109煙機出口溫度531ti702a余鍋煙氣入口溫度518ti283余鍋煙氣出口溫度249序號編號名 稱 單位3月20日8：00再生器pdc204再生滑閥壓降kpa47pi205再生滑閥閥前壓力kpa236pic206再生器壓力kpa169.6pdi211再生器-沉降器差壓kpa46.4pdi215再生器旋分總壓降kpa12.9pdi216再生器待生分配器壓降kpa14.2pdi217

35、a再生器主風分布管壓降kpa5.6pdi217b再生器主風分布管壓降kpa10.2pdi219再生滑閥前再生斜管壓降kpa/pdi220外取熱返回管壓降kpa/pdi221外取熱壓降kpa/pdi222外取熱流化風分布管壓降kpa18.4pdi224再生器待生套筒壓降kpa/沉降器pi212沉降器壓力kpa120pdi213沉降器單級旋分壓降kpa9.4pdi214沉降器粗旋壓降kpa3.5pi230沉降器汽提蒸汽壓力kpa150pi202沉降器待生催化劑循環(huán)管壓力kpa227.4pdi225待生立管壓降kpa80.2pdi218待生塞閥壓降kpa60pdi227循環(huán)待生塞閥壓降kpa45.6

36、提升管pdi205a提升管預(yù)提升段差壓kpa14.6pdi205b提升管預(yù)提升段差壓kpa20.7pdi223提升管總壓降kpa60.2pdi228提升管擴徑段分布板壓降kpa0.81pi231提升管預(yù)提升干氣壓力kpa1.20再生器di209再生器一級旋分器入口密度kg/m3/di210再生器稀相中部密度kg/m36.47di211再生器稀相下部密度kg/m35.97di212a再生器密相上部密度kg/m3323di212b再生器密相上部密度kg/m3264.1di213a再生器密相中部密度kg/m3331di213b再生器密相中部密度kg/m3382.3di214a再生器密相下部密度kg/

37、m3583.5di214b再生器密相下部密度kg/m3584.2di215a再生器一級旋分料腿密度kg/m3668.9di215b再生器二級旋分料腿密度kg/m3139.7di216待生立管套筒密度kg/m332.2di217a外取熱返回管上部密度kg/m3/di217b外取熱返回管下部密度kg/m3/di219外取熱上部密度kg/m3355di220外取熱下部密度kg/m3367di221再生器再生斜管密度kg/m3/沉降器di204沉降器旋分入口密度kg/m3-0.60di205沉降器稀相密度kg/m3/di203待生催化劑循環(huán)管密度kg/m3682di208沉降器單級旋分器料腿密度kg/m3-4.89di223沉降器粗旋料腿密度kg/m3/di222a沉降器溢流斗密度kg/m3611di222b沉降器溢流斗密度kg/m3742di207a沉降器汽提段上部密度kg/m3548di207b沉降器汽提段下部密度kg/m3602di218a待生立管上部密度kg/m3-4.92di218b待生立管中部密度kg/m3333di218c待生立管下部密度kg/m380.2提升管di201a提升管上部密度kg/m343.3di201b提升管擴徑段上部密度kg/m372.60di201c提升管擴徑段下部密