梁模板計算實例

1、 模板計算1、工程概況柱網(wǎng)尺寸8.4m12m，柱截面尺寸900mm900mm縱向梁截面尺寸450mm1200mm，橫向梁截面尺寸450mm900mm，無次梁，板厚150 mm，層高12m，支架高寬比小于3。（采用泵送混凝土）2、工程參數(shù)（技術(shù)參數(shù)）梁板與支架參數(shù)梁截面寬度0.45m梁截面高度1.2m支架高度12m樓板厚度150mm立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1m鋼管類型483.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1.2m,梁下增加3根立桿水平桿最大步距1.2m頂步步距1.04m立桿伸出水平桿長度a400mm面板18mm厚木膠合板梁底面板木楞方木100mm100mm，3根梁側(cè)次楞方木50mm80mm，間

2、距150mm梁側(cè)主楞方木60mm90mm，間距300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑14mm，間距：300mm300mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.127kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1.0kN/m2（根據(jù)不同情況定）傾倒砼對梁側(cè)模板荷載2kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN/3計算3.1KL1梁側(cè)模板計算圖3.1 梁側(cè)模板受力簡圖3.1.1 KL1梁側(cè)模板荷載標準值計算 新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值: 4.1.1-1 4.

3、1.1-2式中 ：c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取11m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.2m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。=0.22245.71.21.153.32=138.13 kN/m2=241.2=28.8kN/m2根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值28.8kN/m2。3.1.2 KL1梁側(cè)模板強度驗算面

4、板采用木膠合板，厚度為18mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001818/6=54000mm3；截面慣性矩I= 1000181818/12=mm4；1、面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=28.8kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。荷載基本組合1） 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 （4.3.12） （4.3.13） 式中： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按0.9采用；永久荷載分項系數(shù)G4k新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值活荷載分項系數(shù)；Q2K振搗

5、砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值均布線荷載設(shè)計值為：q1= (G4k+Q2K)1 =0.9(1.228.8+1.44)1=36.144KN/m2）由永久荷載效應(yīng)控制的組合： （4.3.14） 式中： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按0.9采用；永久荷載分項系數(shù)G4k新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值活荷載分項系數(shù)；Q2K振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值均布線荷載設(shè)計值為：q2=(G4k +Q2K)1=0.9(1.3528.8+1.40.74)1=38.520KN/m取較大值q=38.52KN/m作為設(shè)計依據(jù)。圖3.1.1 梁側(cè)模計算簡圖3、強度驗算 （5.2.12）式中 最不利彎矩設(shè)計值，木板毛截面抵抗矩；(矩形

6、截面抵抗矩=bh2/6) 木材抗彎強度設(shè)計值，按本規(guī)范附錄B表B.3.13、B.3.14和B.3.15的規(guī)定采用。施工荷載為均布線荷載：三跨連續(xù)梁在均布作用下 =0.1q1l2 =0.1ql2=0.138.520.152=0.087KNm面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.087106=1.61N/mm2 f=12.5N/mm2W54000面板強度滿足要求!4、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 128.8=28.8KN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.38mm； =0.677 l4/100 (三跨

7、連續(xù)板在均布荷載作用下) 式中 ：撓度計算值；恒荷載均布線荷載標準值； 彈性模量； 面板計算跨度； 容許撓度。木和膠合板面板應(yīng)按本規(guī)范第4.4.1條采用。面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67728.81504=0.045mm 0.38mm100EI1004500滿足要求!3.2 KL1梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用5080mm(寬度高度)方木，間距：0.15m。截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面慣性矩I =50808080/12=mm4；3.2.1強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0

8、.3m。圖3.2.1 次楞計算簡圖2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=28.8kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為： q1=0.9(1.228.8+1.44)0.15=5.42KN/m q2=0.9(1.3528.8+1.40.74)0.15=5.77KN/m 取較大值q=5.77KN/m作為設(shè)計依據(jù)。 3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.15.770.32=0.052kNm （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）最大支座力：1.1ql=1.15.770.3=1.90kN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）次楞抗彎強度設(shè)計值f17N/mm

9、2。次楞抗彎強度按下式計算:=Mmax=0.052106=0.975N/mm2 17N/mm2W53333 滿足要求!3.2.2抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0.6ql=0.65.770.3=1.039KN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.039103=0.389N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080 次楞抗剪強度滿足要求!3.2.3撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：（規(guī)范: 驗算撓度采用荷載標準值）q = 28.80.15=4.32KN/m； 次楞最大容

10、許撓度值=300/250=1.2mm；(規(guī)范4.4.1 L/250）次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；撓度按下式計算:=0.677ql4=0.6774.323004= 0.011mm 1.2mm100EI10010000 滿足要求!3.3 KL1梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用方木60mm90mm，間距：0.3m。截面抵抗矩W =609090/6=81000mm3；截面慣性矩I =60909090/12=mm4；3.3.1強度驗算1、內(nèi)力計算主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=1.90kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.3m。（前面計算的次梁）最大支座力：1.

11、1ql=1.15.770.3=1.90kN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）圖3.3.1 主楞計算簡圖(kN)（1.33改為1.90）M=表中系數(shù)pl （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）M1=0.1751.900.3=0.099M2=0.1001.900.3=0.057支座彎矩M=-0.1501.900.3=-0.086主楞彎矩圖(kN.m)0.07改為0.099、0.040改為0.057、-0.006改為-0.086V=表中系數(shù)p （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）V1=0.3501.90=0.665V2=-0.6501.90=-1.235V3=0.5001.90=0.950V4=-0.5001.90=-0.950V5

12、=0.6501.90=1.235V6=-0.3501.90=-0.665主楞剪力圖（KN）0.47改為0.67、-0.86改為-1.235、0.67改為0.95、-0.67改為-0.95、0.86改為1.235、-0.47改為-0.672、強度驗算最大彎矩Mmax=0.099kNm主楞抗彎強度設(shè)計值f17N/mm2。強按下式計算:=Mmax=0.099106=1.222N/mm2 17N/mm2W81000 滿足要求!3.3.2抗剪強度驗算主楞最大剪力設(shè)計值Vmax=1.235 KN木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算: （5.2.27） 式中： 計算截面沿腹板平面作用

13、的剪力設(shè)計值； 計算剪力應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩； 毛截面慣性矩； 構(gòu)件的截面寬度； 木材順紋抗剪強度設(shè)計值。查本規(guī)范表B.3.13、表B.3.14和表B.3.15；）對于矩形截面構(gòu)件可簡化成下面的計算公式=3V=31.235103= 0.343N/mm2 fv=4.8N/mm22bh26090 主楞抗剪強度滿足要求!3.3.3撓度驗算1荷載計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=1.425kN.（次梁傳來的q =28.80.15=4.32KN/m；次梁的最大支座力： 1.1ql=1.14.320.3=1.425kN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手

14、冊）2、計算參數(shù)主楞彈性模量: E = 10000N/mm2。主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm；截面慣性矩I=60909090/12=3、撓度驗算=標準系數(shù)ql3/100EI （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）=110010000=0.012經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.012mm NabFs=3.43kN。滿足要求!3.5 KL1梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.81.8/6=54cm3；截面慣性矩I= 1001.81.81.8/12=48.6cm4；模板及其支架自重標準值

15、=0.3 kN/m2新澆筑混凝土自重標準值=24kN/m31.2m=28.8kN/ m2鋼筋自重標準值=1.5 kN/m21.2m=1.8kN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值=2 kN/m23.5.1強度驗算1、梁底次(主)楞為3根，面板按簡支板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.91.2(1.2+1.2+)+1.41 =0.91.2(241.2+1.51.2+0.3)+1.421=35.89kN/mq2=0.91.35(1.2+1.2+)+1.40.71=0.91.35(241.2+1.51.2+0.3)+1.40.72

16、1= 39.31kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q= 39.31kN/m作為設(shè)計依據(jù)。圖5.3.1-1 計算簡圖(kN)圖5.3.1-2 彎矩圖(kN.m)圖5.3.1-3剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.37539.310.45=6.63kN；N2=0.25039.310.45=4.42kN；最大彎矩 Mmax = 0.07ql2=0.0739.310.450.45=0.55kN.m梁底模板抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；面板的截面抵抗矩W= 10001818/6=54000mm3；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.55106=10

17、.185N/mm2 12.5N/mm2W54103滿足要求!3.5.2撓度驗算 撓度應(yīng)按下列公式進行驗算： （5.2.14） 式中 恒荷載均布線荷載標準值； 彈性模量； 截面慣性矩； 面板計算跨度； 容許撓度。鋼模板應(yīng)按本規(guī)范表4.4.2采用；木和膠合板面板應(yīng)按本規(guī)范第4.4.1條采用。）驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1（1.2+1.2+）=1（241.21.51.20.3）=30.90kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；(面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。)截面慣

18、性矩I= 1000181818/12=mm4；Vmax =530.900.2250.2250.2250.225/3844500=530.90225225225225/3844500=0.471mm梁底模板的最大容許撓度值: 600/400 =1.5 mm；最大變形 Vmax = 0.471mm 1.5mm滿足要求3.6 KL1梁底模板次（主）楞驗算3.6.1強度驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度100mm，高度100mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=101010/6= 166.667cm3；I=10101010/12= 833.333cm4最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計

19、算值最不利分配的彎矩和取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設(shè)計值 q = 6.63/1= 6.63kN/m；（6.63為模板傳來的支座反力，1為次梁的跨距）最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.16.6312=0.663 kN.m；（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）次楞抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2；抗彎強度按下式計算:=Mmax=0.663106=3.978N/mm2 17N/mm2W166.667103次楞抗彎強度滿足要求！3.6.2抗剪強度驗算V=0.6ql=0.66.631=3.978KN（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）木材抗剪

20、強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=33.978103= 0.60N/mm2 fv=4.8N/mm22bh2100100次楞抗剪強度滿足要求!3.6.3撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q1=0.8+0.8+1 =241.2+1.51.2+0.31=30.9kN/mN1=0.37539.310.45=6.63kN；N2=0.25039.310.45=4.42kN；q =6.63/1=6.63N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；撓度按下式計算:=0.677ql4

21、=0.6776.6310004=0.539mm 4mm100EI10010000833.333104次楞撓度滿足要求!3.7扣件抗滑移驗算（水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值R=0KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。）扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設(shè)計值：Rc=12kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設(shè)計值：R=4.901kNR Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!3.8 KL1立桿穩(wěn)定性驗算3.8.1立桿軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：4.901kN ；立桿承受支架自重荷載標準值：0.127 kN/m立桿承受支架自重荷載設(shè)計值：1.35120.127=2.057kN 立桿

22、軸心壓力設(shè)計值N：4.901+2.057=6.958kN；3.8.2立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAW式中：N - 軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N=6.958kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1.2m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩（標準值）設(shè)計值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設(shè)計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=

23、Lo/i=120/1.59=75.4 150，長細比滿足要求!按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.594；立桿穩(wěn)定性計算按下式計算:N+Mw=6.958103+0.130106=27.627+28.953=56.580N/mm2 f=205N/mm2jAW0.5944.241024.49103立桿穩(wěn)定性滿足要求!3.9樓板模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取板底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.81.8/6=54cm3；截面慣性矩I= 1001.81.81.8/12=48.6cm4；模板及其支架自重標準值=0.3 kN/m2新澆筑混凝土自重

24、標準值=24kN/m30.15m=3.6kN/ m2鋼筋自重標準值=1.5 kN/m20.15m=0.225kN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值=2 kN/m2面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001818/6=54000mm3；截面慣性矩I= 1000181818/12=mm4；1、板底次楞間距150mm，面板按3跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取板底次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算作用于板底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.91.2(0.15+0.15+)+1.41 =0.91.2(240.15+1.50.1

25、5+0.3)+1.421=6.975kN/mq2=0.91.35(0.15+0.15+)+1.40.71=0.91.35(240.15+1.50.15+0.3)+1.40.721= 6.775kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=6.975kN/m作為設(shè)計依據(jù)。圖3.9.1 樓板底模計算簡圖3、強度驗算 （5.2.12）式中 最不利彎矩設(shè)計值木板毛截面抵抗矩；(矩形截面抵抗矩=bh2/6) 木材抗彎強度設(shè)計值，按本規(guī)范附錄B表B.3.13、B.3.14和B.3.15的規(guī)定采用。施工荷載為均布線荷載：三跨連續(xù)梁在均布作用下 =0.1q1l2 =0.1ql2=0.16.9750.152=0.015KNm

26、面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.015106=0.277N/mm2 f=12.5N/mm2W54000面板強度滿足要求!4、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 16.975=6.975KN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.38mm； =0.677 l4/100 (三跨連續(xù)板在均布荷載作用下) 式中 ：撓度計算值；恒荷載均布線荷載標準值； 彈性模量； 面板計算跨度； 容許撓度。木和膠合板面板應(yīng)按本規(guī)范第4.4.1條采用。面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6776.9751504=0.011mm 0.38mm100EI1004500滿足要求!3.10 KL1樓板模板次楞驗算次楞采用5080mm(寬度高度)方木，間距：0.15m。截面抵抗矩W =5080