建筑材料熱工設備水泥窯第節(jié)回轉窯結構及其工作

1、建筑材料熱工設備過程裝備與控制工程糸嚴險第一章水泥回轉窯橫密的結構海螺水泥廠fi C4-4C-C圖冋轉窯組成示您圖1 一輪帯諄一簡樣;3大齒圈沁一托輪注T號動機構M抒輪一基礎密筒體軸向位移2-72輪帶與擋輪卜帶忙修止后的堆準線（封閉線）=3=n修止前的站準線（不封閉線）rs=n1=1圖2-73迷宮式密封裝置示意圖迷宮式密封裝置是利用空氣多次通過曲折通道增大流動阻力而防止漏風的O圖1改進前密封裝置2改進后密封裝置示意77 7托輪綁I4腓輪曲黑輪蒂蒜瞬詡r r r r/i密封裝搠綁裝翟柔性密封裝遍I耐驕調築套| iH播支果灰斗亞s物料回轉窯內鍛燒的過程是生料從窯的冷端 喂入，由于窯有一定的傾斜度，

2、且不斷回轉，因此使 生料連續(xù)向熱端移動。燃料自熱端噴入，在空氣助燃 下燃燒放熱并產(chǎn)生高溫煙氣，熱氣在風機的驅動下， 自熱端向次端流動，而物料和煙氣在逆向運動的過程 中進行熱量交換，使生料燒成熟料。因此，研究回轉 窯的工作原理，主要是研究物料在窯內的運動，窯內 氣體的流動，燃料燃燒和物料與氣體間傳熱的現(xiàn)象和 規(guī)律。（一）回轉窯內物料的運動1、物料在窯內的運動過程生料從窯的冷端喂入，在向熱端運動的過程中懶 燒成熟料。物料在窯內的運動情況直接影響到物料層溫度的均 勻性；物料的運動動速度影響到物料在窯內的停留 時間（即物料的受熱時間）和物料在窯內的填充 系數(shù)（即物料的受熱面積）;因此也影響到物料 和熱

3、氣體之間的傳熱。為了使回轉達到高產(chǎn)，必須了解窯內物料的運動情況。高端AS轉窯內物料充填與運動簡80填充角；P窯傾斜角； 料休止角因此，可以形象地設想各個顆粒運動所經(jīng) 過的路程，象一根圓形的彈簧。實際上物料在回轉窯內運動時，物料顆粒的 運動是有周期性變化的，物料顆?；蚵裨诹蠈永锱c窯 一起向上運動，或到料層表面上降落下來，但是只有 在物料顆粒降落的過程中，才能沿著窯長方向移動。2、物料在窯內的運動速度(1) 一般速度公式回轉窯內物料運動的情況比較復雜，影響因素很多，因此要 想用簡單的公式來準確計算物料在窯內各帶的運動速度是比較復 雜的和困難的。在對回轉窯內物料運動的規(guī)律進行分析和模擬試驗后，得出

4、很多計算回轉窯內物料運動的速度的公式其中最為常用的一般公 式為：物料在窯內運動的速度，m/s；L窯的長度，m；m 物料在窯內停留的時間：n一窯的轉速，rpm；物料的休止角，度；0 窯的傾斜度（角），Tg0esin0 ,稱為斜度;Di一窯的襯磚內徑，mo關于公式的討論 物料運動速度v,與窯的傾斜角窯的襯磚內徑Di 和轉速n成正比，與物料休止角0的平方根成反比。 當窯徑一定時， 與n。的積成正比。若使物料的運動 速度保持一定，貝怙與0 成反比，即窯的傾斜角愈大， 窯的速度應愈低。 實際生產(chǎn)中，Di、P已為定值，則兒”與n成正比,即改變窯速，窯內物料的運動速度隨之變化。 如窯內有結圈或人工砌筑的擋料

5、圈時，物料的運動速度 要降低。 窯內的熱交換裝置（如鏈條、熱交換器）也會影響物料的 運動速度。(2)物料在窯內各帶的運動速度鍛燒過程中，窯內各帶發(fā)生的物理化學變化對物料顆粒的 形狀、粒度、松散度及密度均有影響，因此各帶物料的運動速 度是不同的。為了了解窯內各帶物料的運動速度，可將放射性同位素摻 入生料中進行測定，如某廠曾在150米的濕法長窯上，通過實 際測定和計算而得的物料運動的平均速度 f 為：S冷卻帶一燒成帶一熱反應一分解帶一預熱帶一干燥帶鏈條帶1速度 % (m/h418.48.24+P 帀41.0O&4EECC&2rp由上述測定結果得到，各帶物料的運動速度相差很大。從干 燥帶向熱端，物料

6、的運動速度不斷增加，分解帶物料的運動 速度最快，之后又不斷降低。(3)影響窯內物料運動的因素窯內物料運動速度與其物理性質、窯徑和窯內熱交換裝 置等有關。物料的粒度愈小，運動速度愈小，如粉料的運動速度高 于料球運動速度。干燥帶的運動速度與鏈條的懸掛方式、懸掛密度有關。預熱帶的物料運動速度與窯內熱交換裝置有關。分解帶，由于碳酸鹽分解放出的二氧化碳氣體使物料呈 流態(tài)化，因此物料運動速度最快，在分解帶，碳酸鹽分 解需要吸收大量的熱，但是物料流速又快，所以窯的分 解帶比較長。窯內料層厚度不同，物料被帶起的高度也不同，料層厚， 帶起高，在窯回轉一周時，物料被帶起的次數(shù)少，即翻動 的次數(shù)少，受熱的均勻性就差

7、；但料層過薄，窯的產(chǎn)量降 低，因此必須選擇合適的料層厚度，通常窯內物料的填充 系數(shù)為615%。當窯內物料流量穩(wěn)定時，移動速度快的地 帶，其填充系數(shù)小。因此在實際生產(chǎn)上，為了穩(wěn)定窯的熱工制度，必須穩(wěn) 定窯速，若因鍛燒不良而降低窯速時，需相應地減少喂料量, 以保持窯內物料的填充系數(shù)不變。因此，一般回轉窯的傳動電機和喂料機的電機是同步的，以便 于控制?；剞D窯內氣體的流動1、轉窯內氣體的流動過程為了使回轉窯內燃料燃燒完全，必須不斷地從窯頭送入 大量的助燃空氣，而燃料燃燒后產(chǎn)生的煙氣和生料分解出來 的氣體，在向窯的冷端流動的過程中，將熱量傳給與之相對 運動的物為以后，從窯尾排出。窯內氣體在沿長度方向流動

8、的過程中，氣體的溫度、流量 和組成都在變化，因此流速和阻力是不同的。通常有窯尾負壓 表示窯的流體阻力，在窯操作正常時，窯尾負壓應在不大的范 圍內波動，如窯內有結圈，則窯尾負壓會顯著升高。在生產(chǎn)在 當排風機抽風能力相同吋，根據(jù)窯尾負壓可以判斷窯的工作情 況。2、窯內氣流速度的人小對窯內傳熱的影響影響換熱系數(shù):因而影響傳熱速率、窯的產(chǎn)量和熱耗;影響窯內飛灰生成量:即影響料耗。當流速過大時，傳熱系數(shù)增大，但氣體與物料的接觸 時間減少，總傳熱量有時反而會減少，表現(xiàn)為廢氣溫度升 高、熱耗增大、飛灰增多、料耗加大，不經(jīng)濟。相反，當流速低時，傳熱效率降低，產(chǎn)量會顯著下降, 也不合適。窯內氣流速度，各帶不同，

9、一般以窯尾風速來表 達，如直徑為3米的濕法窯，以5 （米/秒）左右為宜。 干法窯的窯尾風速相應大一些，一般約10 （米/秒）左 右。窯尾風速增大，回轉窯的飛灰量增多，一般，窯 內的飛灰量與窯尾風速的254次方成正比。在回轉窯的燒成帶，物料進行的主要物理化學反應是C2S 吸收f-CaO生成C?S ,這是微吸熱反應。為了使生成 GS 的反應完全，必須使物料在14001450C的高溫卜停留一定的時間。（關于燃料的燃燒過程已在硅酸鹽工業(yè)熱工基礎中燃燒學 部分討論，要課程不再重復）1、燃料在回轉窯內燃燒應滿足的要求171為了使生成GS的反應完全，使生料燒成熟料并獲得 較高的產(chǎn)量，燃料在轉窯內的燃燒必須滿

10、足一定的要求：燃料燃燒的火焰溫度要達到16001800C；（保持咼溫）火焰要有適當?shù)拈L度；（保持物料高溫時間） 處于適當?shù)奈恢谩＃ㄟm合CQ 的形成的反應）2、回轉窯對入窯煤粉和助燃空氣的要求(1) 對入窯煤粉的質量要求賈低熱值:X揮發(fā)份:X灰分：X水分：Q和w 0 20600kJ / kgV8 二 18 30%Ag V2530%Wy VI2%細度：15% (0. 08mm方孔篩篩余)這些要求都是為了保證燒成帶溫度和熱力強 度以及火焰的穩(wěn)定性而提出的，當采取有效措施（如 提高助燃空氣溫度等）改善燃燒條件時，對煤質的要 求也可適當放寬。另外，現(xiàn)國內有不少企業(yè)已成功采用無煙煤 作為回轉窯生產(chǎn)燃料，這

11、是一項目前在水泥行業(yè)的新 技術，對提高水泥企業(yè)經(jīng)濟效益效果顯著。(2)對入窯助燃空氣的要求煤粉自噴煤管以較高氣速(4080m/s)送入窯內。通過噴煤管輸送煤粉的空氣，習慣上稱為一次風。 從安全角度考慮，一般一次風不預熱。因此其用量不宜 過多，因窯型和燃燒器的不同，其量約占總燃燒空氣量 的1030%,大量的二次風由冷卻機提供，故已被預熱 到6001000C,它既能回收熟料中的熱量，又可促進 燃燒反應完全并提高實際燃燒溫度。為了確保窯內燃料燃燒完全和燃燒安全，一、二次風用 量的總和應略高于理論空氣需要量，控制過剩空氣系數(shù) 為1.05110為宜。3、回轉窯內的燃燒帶與燒成帶火焰覆蓋的區(qū)域，稱為燃燒帶

12、?；鹧嬷胁繀^(qū)域溫度高，達16001800C,此時熟料被加 熱到13001450C,其中有相當量（約2530%）的組分熔 融成液相，粘附在窯內耐火材料的表面上形成一定厚度的粘 稠狀物料，即俗稱的主窯皮。窯內這一區(qū)域稱為燒成帶。通常燒成帶的長度用主窯皮的長 度來判定。由此可見，燒成帶是燃燒帶中高溫部分。平整的窯皮、合適的厚度和長度，是窯內鍛燒制度正常 穩(wěn)定的標志。窯皮的形成還可以保護窯內耐火襯料，延長回 轉窯的運轉周期。4. 窯內火焰長度與火焰溫度分布(火焰形狀)對燒成的影響(1)火焰長度火焰長度及火焰長度對燒成的影響:火焰的長度一般是指從噴煤管口到火焰終止斷面的距離, 燃燒條件的變化則火焰長度會

13、有很大的變化?；鹧骈L度對燒成工藝影響很大，當發(fā)熱量一定時，如火 焰過長，燒成帶的溫度就會降低，物料過早出現(xiàn)液相，易引 起結圈，此外還會造成不完全燃燒，廢氣溫度會提高，煤耗 加大等。相反，火焰過短，高溫部分過于集中，容易燒垮窯皮及 襯料，不利于窯的長期安全運轉。因此，火火焰長度應根據(jù)窯的實際操作條件，加以調整與控 制。影響窯內火焰長度的因素：有很多。主要有：燃燒速度和窯 內氣體的流速。燃燒速度:粉煤的細度、煤粉與空氣混合情況、二次風的溫度等因素有關。煤粉粉愈細，或在噴煤管內加裝風翅，以加還煤與空氣的混合，或提高一、二次空氣的溫度，均能提高燃燒速度,而使火焰短。風煤的混合速度和均勻程度也是影響燃燒

14、速度的關鍵。氣體流速：主要指次風一次空氣主要供揮發(fā)分燃燒，因此一次風量主要決定 于煤粉中揮發(fā)的含量。揮發(fā)分多的煤粉，如一次風量少燃 燒速度就減慢，會使火焰拉長?；剞D窯的直徑愈大，一次風速愈高，直么2.54.0米 的回轉窯，一次風速為5070米/秒。一次風速增加，一 方面能增加煤粉單位時間的有效射程，另一方面又使煤粉 的燃燒速度加快，燃燒時間縮短，因此在實際操作中，一 次風速增加后，火焰變長或變短，應視兩者的影響程度而窯內火焰溫度分布，通常是兩頭低、中間高。熱端較低溫度 區(qū)就是窯內的冷卻帶。煤粉從噴管噴岀后，須經(jīng)過干燥預熱至700800C才著 火燃燒，回轉窯中所看到的黑火頭就是煤粉從噴出后至著火

15、 燃燒前氣流所移動的距離。黑火頭長則使回轉窯的傳熱面積 減小，對產(chǎn)量、質量不利，黑火頭過短則冷卻帶短，熟料離 窯的溫度提高，增加冷卻機的負荷。影響黑火頭長度的因素有:煤粉的組成與細度、一次空氣的溫度和流速、二次風量與風溫等。煤粉愈細，煤粉中揮發(fā)分的含量越高，提高一次風 溫，增加一次空氣的比例，都會使黑火頭縮短。在窯的操作中，應形成適合燒成需要的好火焰，即 高溫部分較長，黑火頭較短，火焰平穩(wěn)。5、煤粉燃燒器(噴嘴)煤粉在窯內的燃燒情況與噴煤管的結構尺寸和參數(shù)選擇 有很大關系。噴嘴的形狀和出口尺寸主要影響煤粉和一次風 的混合程度和噴出速度。(1)傳統(tǒng)噴嘴傳統(tǒng)噴嘴的形狀直管型如圖所示為 常用的幾種

16、傳統(tǒng)噴嘴。拔哨型拔哨型：在縮口外再加一節(jié)平 頭，能延長火焰，且使火焰平 衡。風翅型：為加速風煤的混合，在 噴煤管內加裝風翅，翅片與管壁 中心線呈730。,角度大，火 焰短，但流股發(fā)生旋轉，會掃傷 窯皮。目前大多數(shù)窯上的噴煤管裝成活動的，在操作時可以根據(jù)窯 內鍛燒情況前后移動，以改變噴嘴在窯體中位置。噴嘴的直徑這種傳統(tǒng)簡單噴嘴直徑可以用下式計算:式中：d一噴嘴直徑，mm；V 一一次風用量，m- Isv噴嘴內風速，m/so在常規(guī)情況下，一次空氣量約占總空氣用量1520%。式中:匕一燃燒lkg煤所需實際空氣量，N加3 /kg0 單位熟料煤耗，kg煤/kg熟料；G每小時熟料產(chǎn)量kg/h；P次空氣占總空

17、氣用量的百分率。隨著窯外分解技術的發(fā)展，窯的單機產(chǎn)量增大以及為了適 應煤質的變化，近年來各國水泥設備制造公司對于噴煤管的結 構作了大量的開發(fā)與研究工作，取得了卓有成效的成就。主要 是開發(fā)的多通道噴煤管。新型噴煤管很多，共同的特點是噴出的空氣分成多股，即 內風、外風和煤風，各有不同的風速和方向，從而形成多個通 道。最常用的是三通道噴煤管。這種噴煤管，內、外兩個通道為凈風道，分別稱內風和外風。內風通道的出口端裝有旋流葉片，所以又 稱為旋流風。中間通道為輸送煤粉的通道，稱為煤風。三股風在出口處匯合形成了同軸旋轉的復雜射流。操 作時通過改變內、外風速和風量的比例，可以靈活調節(jié)火焰形 狀和燃燒強度，以滿

18、足窯內鍛燒熟料溫度分布的要求。當旋風強度大，火焰變得粗而短，高溫帶會相對更集 中。反之，火焰會被拉長。煤風采用濃相低速噴射，通常在保證不發(fā)生回火的條 件下取接近輸送粉料的速度20-30m/so由于粉粒體的存 在強化了射流中的湍流強度，因而改善了煤粉與一、二次 風的微觀混合。內外凈風岀口風速可高達75150m/s。煤風濃度允 許有較大波動（經(jīng)驗為3580kg煤粉/曲空氣）。故在窯 用煤量有所變動時，輸送煤粉的空氣量也可保持穩(wěn)定不變 O這對噴煤管的空氣動力學設計是有利的。當噴煤管噴射流動動量很大時，會引射下游區(qū)域的 高溫燃氣而形成回流。這種回流一方面會提高上游火焰溫度 ,提高燃燒速度，從而使煤粉著

19、火穩(wěn)定，另一方面又可能沖 淡可燃混合物中氧氣含量，使燃燒速度降低，從而增長了火 焰長度。圖L4大路HC四通道燃燒器圖12揚州新建燃燒器另外還有多種 形式的噴煤管，其目的 是加強風煤混合、一、 二次的混合，減少一次 風用量，加快燃燒速度 。目前我國一些水泥廠 采用無煙煤技術，其關 鍵是用好三通道或多通 道噴煤管。排灰口圖4旋流式噴嘴6、窯的發(fā)熱能力、燃燒帶的熱力強度(熱力強度也稱窯的熱負荷)(1)回轉窯的發(fā)熱能力：就是窯單位時間內發(fā)出的熱量。為了滿足生產(chǎn)熟料所需的熱量，回轉窯必須具有一定的 發(fā)熱能力，其大小為：式中:Q窯的發(fā)熱能力，kj/h；m一窯的小時產(chǎn)量，kg/h；q熟料燒成熱耗，kj/kg

20、熟料;B一窯小時用煤量，kg/h；。為一煤的應用基低熱值，kj/kg煤。(2)燃燒帶的容積熱力強度也稱容積熱負荷)：指燃燒帶內單位時間、單位容積所發(fā)岀的熱量。顯然，提高窯的發(fā)熱能力，能為回轉窯增產(chǎn)創(chuàng)造條件 。但發(fā)熱能力受到燃燒空間的限制，因回轉窯燃燒帶的容 積熱力強度是有限的，過高會損壞窯的內襯，會使熟料中 液相增多。多數(shù)工廠回轉窯燃燒帶的容積熱力強度控制在 1.21. 5X106 kj/m3h左右，個別的也有高達2. 1X106 kj/m3ho容積熱力強度的計算公式為:式中:Qv 窯內物料的填充系數(shù)，一般為006015； 0 窯內物料的填充系數(shù)，一般為0. 060. 15； Df 一燃燒帶的

21、直徑，m；Lf 燃燒帶的長度，mo根據(jù)實際生產(chǎn)情況，燃燒帶的長度可按下式計算:濕法長窯:帶多筒冷卻機，Lf=4.9Df帶單筒冷卻機，Lf=4.26立波爾窯：Lf=3.2Df燒成帶長度：燃燒帶只是燒成帶中溫度最高的部分，燒成帶長度Ls 可按下式計算：L =（0.600.65） Lf（3）燃燒帶的表面積熱力強度（也稱表面積熱負荷）和截面積熱力強度（也稱截面積熱負荷）表面積熱力強度：燃燒帶單位表面積上所發(fā)出的熱量。截面積熱力強度：燃燒帶單位截面積上所發(fā)出的熱量。計算公式分別為：式中：燃燒帶表面積熱力強度，kj/m2h；燃燒帶截面積熱力強度，kj/m2ho 隨著窯徑增大，、Qa的數(shù)值增高。/ r rt

22、 -h-h r 11 rfiA Z A- -Fh CS）回轉窯內的傳熱回轉窯是個高溫反應器，因此回轉窯的傳熱問題對于回轉窯 的產(chǎn)質量至關重要。1、研究回轉窯內傳熱的目的(1)對窯內各帶傳熱機制進行理論分析，從而理解窯的下列因素對傳熱過程的影響，達到提供調節(jié)控制窯內各帶傳熱條件與措施的理論依據(jù)。結構參數(shù):如窯的直徑、窯型及窯內特殊構件等;操作參數(shù)：如氣體與物料運動速度，氣體、物料及進出口 溫度；窯的轉速；物料在窯內的填充系數(shù)等；物性參數(shù)：如氣體、物料及襯料的導熱系數(shù)、黑度、熱容、 密度等；（2）對已投產(chǎn)運行的窯（規(guī)格尺寸已知、生產(chǎn)條件相對固定 ）,可根據(jù)給定的操作情況通過傳熱計算，分別求得窯內各

23、 帶相應點處氣體、物料與窯襯的溫度，從而繪岀沿窯長溫度 分布曲線，作為評價分析窯內鍛燒工藝和熱工制度的依據(jù)。（3）在設計時根據(jù)生料鍛燒過程中復雜的物理化學變化所需 的總熱量和窯內各帶高溫氣體通過各種途徑傳給物料按單位 長度計的傳熱總量，再結合設計生產(chǎn)條件和燒成工藝要求而 確定回轉窯的規(guī)格和尺寸。上述要求是對于化學反應器傳熱計算的一般要求，但對于 水泥窯來說，卻具有特殊的難度：/要對高溫下氣一固、固一固間穩(wěn)態(tài)和非穩(wěn)態(tài)傳熱量精確計 算；/涉及到所有反應的速度和完成度等高溫工業(yè)反應動力學問 題；雖涉及到各種反應在給定條件下物性參數(shù)的確定問題。這些問題至今尚未解決，還有待理論和實踐兩方面的深入研究 與

24、探討。亠 占人 上 AE /kN僅從熱力學和傳熱學的觀點岀發(fā)討論?；剞D窯內的傳熱源是燃料燃燒后的高溫煙氣，受熱體是生料 和窯內壁。是典型的氣一固傳熱，傳給生料的熱量供鍛燒過程中 干燥、預熱、分解和鍛燒，用以完成全部藝要求。(1)窯內傳熱的綜合分析與傳熱方式高溫氣體中具有輻射傳熱能力的組成，主要是CO?和日2。 (汽)，但由于煙氣中夾帶著粉體物料，因此增大了氣體的輻 射率。同時因為窯內流動氣體和湍流作用，產(chǎn)生了有效的對流傳熱。堆積生料之間以及窯回轉時物料周期性地與受熱升溫的窯 體內壁相接觸而有輻射與傳導傳熱共存?？傊?，窯內氣一固與固一固之間同時存在輻射、 對流、傳導三種傳熱方式。其間關系錯綜復雜

25、。再加上 回轉窯系統(tǒng)中，預熱器和冷卻機都與窯首尾相銜，在一 定程度上對窯內氣固溫度分布也會產(chǎn)生一定影響。以及 回轉窯作為輸送設備，物料運動規(guī)律，粉塵飛揚循環(huán)等 也對傳熱有影響，從而更增加計算難度和復雜性。LwQgwc（對流）Qshr（輻射）高溫氣Qswr、Qwsr體TgTw cQgscQgsrLwsTssTs（2）傳熱機制經(jīng)簡化后，取回轉窯內某一斷面Ini長的范圍內，綜合傳 熱機制關系如下圖所示：圖2-82a窯內傳熱機制分析一傳熱流流圖圖2-82b 窯內傳熱機制分析一傳熱框圖由于窯的回轉運動，因此窯內襯板上某一點氏 在不同時間 內依次分別和高溫氣體接觸（蓄積熱量）和被覆蓋在物料 內（放出熱量）

26、，其本身溫度周期性地變化。其變化規(guī)律 如下圖所示。圖2-83窯內轉一周襯料蓄熱放熱情況示意圖口在窯回轉過程中，物料由表面向內部導熱 和襯料表面向堆于其上的物料內部導熱都 是不穩(wěn)定導熱，即其傳導熱量隨時間而變 化。(3)傳熱計算基于上述分析，原則上可根據(jù)各自的傳熱方式進行傳熱量 的計算，然后按圖17傳熱框圖所示的傳熱機制進行綜合(串聯(lián) 、并聯(lián))計算。根據(jù)熱量傳遞的基本規(guī)律，將各類傳熱量Q (W/m)有統(tǒng)一 方程式表達。即以lm長度的窯體作為計算標準。(W/m) (1)式中：21-2由物體1傳給物理2的總熱量，(W/m)；A物體1與物體2之間的傳熱面積，m2；h各種方式傳熱系數(shù)，(W/m? C)；

27、T-T2 一兩物體間的溫度差，Co由此可知傳熱量的計算，關鍵可集中在傳熱系數(shù)h的確定。氣體對物料表面的傳熱Q巡QgSF 氣體(g)以輻射方式（c）傳給物料表面（s）的熱量，W；以輻射方式（r）傳給物料表面（s）的熱量，W；QgSFl氣體（g）物料表面以輻射方式（r）傳給窯內襯，再折射（rt）給 （s）的熱量，W。根據(jù)各自傳熱方式計算如下:式屮：對流換熱系數(shù):(W/m2 C ) (3)G氣體的質量流量，kJ/ m2 h；cpg 一氣體定壓比熱，kj/kg C；一氣體粘度，kg/m H；兄g 氣體的導熱系數(shù)，W/m C；Ls 一在lm窯長內，氣體與物料的接觸面積，m2。一般 hpg 為1 1 (W/m2 - C)左右。(W/m)(4)式中：輻射系數(shù)：(W/m2 C ) (5)&g 氣體黑度；8S