畢業(yè)論文（設(shè)計）浮頭換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計

目錄摘要2ABSTRACT3前言4第一章?lián)Q熱器概述511換熱器的應(yīng)用512換熱器的主要分類613管殼式換熱器特殊結(jié)構(gòu)1114換熱管簡介12第二章工藝計算1321設(shè)計條件1322核算換熱器傳熱面積1323壓力降的計算1824換熱器壁溫計算21第三章?lián)Q熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算2431殼體與管箱厚度的確定2432開孔補(bǔ)強(qiáng)計算2633水壓試驗3234換熱管3335管板設(shè)計3536折流板4137拉桿與定距管4338防沖板4439保溫層44310法蘭與墊片44311鉤圈式浮頭48312分程隔板54313鞍座54314接管的最小位置56第四章?lián)Q熱器的腐蝕、制造與檢驗5841換熱器的腐蝕5842換熱器的制造與檢驗58第五章焊接工藝評定6251殼體焊接工藝6252換熱管與管板的焊接6253法蘭與筒體的焊接63第六章?lián)Q熱器的安裝、試車與維護(hù)6461安裝6462試車6463維護(hù)65總結(jié)66致謝68參考文獻(xiàn)69附錄浮頭法蘭厚度計算程序70附錄相關(guān)文獻(xiàn)74摘要本設(shè)計說明書是關(guān)于PN25DN600浮頭式換熱器的設(shè)計，主要是進(jìn)行了換熱器的工藝計算、換熱器的結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度設(shè)計。設(shè)計的前半部分是工藝計算部分，主要是根據(jù)給定的設(shè)計條件估算換熱面積，從而進(jìn)行換熱器的選型，校核傳熱系數(shù)，計算出實際的換熱面積，最后進(jìn)行壓力降和壁溫的計算。設(shè)計的后半部分則是關(guān)于結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度的設(shè)計，主要是根據(jù)已經(jīng)選定的換熱器型式進(jìn)行設(shè)備內(nèi)各零部件（如接管、折流板、定距管、鉤圈、管箱等）的設(shè)計，包括材料的選擇、具體尺寸確定、確定具體位置、管板厚度的計算、浮頭蓋和浮頭法蘭厚度的計算、開孔補(bǔ)強(qiáng)計算等。最后設(shè)計結(jié)果可通過6張圖表現(xiàn)出來。關(guān)于浮頭式換熱器設(shè)計的各個環(huán)節(jié)，設(shè)計說明書中都有詳細(xì)的說明。關(guān)鍵詞管殼式換熱器浮頭式換熱器管板浮頭蓋浮頭法蘭ABSTRACTTHEDESIGNMANUALISABOUTTHEPN25DN600FLOATINGHEADHEATEXCHANGER,WHICHINCLUDEDTECHNOLOGYCALCULATEOFHEATEXCHANGER,THESTRUCTUREANDINTENSITYOFHEATEXCHANGERTHEFIRSTPARTOFDESIGNISTHETECHNOLOGYCALCULATIONPROCESSMAINLY,THEPROCESSOFTECHNOLOGYCALCULATEISACCORDINGTOTHEGIVENDESIGNCONDITIONSTOESTIMATETHEHEATEXCHANGERAREA,ANDTHEN,SELECTASUITABLEHEATEXCHANGERTOCHECKHEATTRANSFERCOEFFICIENT,JUSTFORTHEACTUALHEATTRANSFERAREAMEANWHILETHEPROCESSABOVESTILLINCLUDETHEPRESSUREDROPANDWALLTEMPERATURECALCULATIONTHESECONDHALFOFTHEDESIGNISABOUTTHESTRUCTUREANDINTENSITYOFTHEDESIGNTHISPARTISJUSTONTHESELECTEDTYPEOFHEATEXCHANGERTODESIGNTHEHEATEXCHANGERSCOMPONENTSANDPARTS,SUCHASVESTING,BAFFLEDPLATES,THEDISTANCECONTROLTUBE,CIRCLEHOOK,TUBEBOXESTHISPARTOFDESIGNMAINLYINCLUDETHECHOICEOFMATERIALS，IDENTIFYSPECIFICSIZE,IDENTIFYSPECIFICLOCATION,THETHICKNESSCALCULATIONOFTUBESHEET,THETHICKNESSCALCULATIONOFFLOATINGHEADPLANTINGANDFLOATINGHEADFLANGE,THEOPENINGREINFORCEMENTCALCULATIONETCINTHEEND,THEFINALDESIGNRESULTSTHROUGHSIXMAPSTODISPLAYTHEEACHASPECTSOFTHEFLOATINGHEADHEATEXCHANGERHASDETAILEDINSTRUCTIONSINTHEDESIGNMANUALKEYWORDSHELLTUBEHEATEXCHANGER,FLOATINGHEADHEATEXCHANGER,TUBESHEET,FLOATINGHEADPLANTING,FLOATINGHEADFLANGE前言畢業(yè)設(shè)計是完成教學(xué)計劃實現(xiàn)專業(yè)培養(yǎng)目標(biāo)的一個重要的教學(xué)環(huán)節(jié)；是教學(xué)計劃中綜合性最強(qiáng)的實踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。它對提高學(xué)生綜合運用專業(yè)知識分析和解決實際問題的能力以及培養(yǎng)學(xué)生的工作作風(fēng)、工作態(tài)度和處理問題等方面具有很重要的意義。本次畢業(yè)設(shè)計的題目是浮頭式換熱器設(shè)計。浮頭式換熱器是長嶺煉油廠的典型設(shè)備，主要用于原油和油品等的換熱，并且設(shè)計的原始資料及數(shù)據(jù)均來源于工廠中正在運行的設(shè)備。這次設(shè)計中的主要內(nèi)容為換熱器的工藝計算、換熱器的結(jié)構(gòu)與強(qiáng)度設(shè)計。其中，工藝計算主要是確定換熱器的換熱面積、換熱器的選型、壓降計算、壁溫計算等；而結(jié)構(gòu)與強(qiáng)度設(shè)計則主要包括管板厚度計算、換熱管的分布、折流板的選型、浮頭蓋及浮頭法蘭的計算、開孔補(bǔ)強(qiáng)計算以及各種零部件的材料選擇等。在設(shè)計過程中，我盡量采用較新的國家標(biāo)準(zhǔn)，做到既滿足設(shè)計要求，又使結(jié)構(gòu)優(yōu)化，降低成本，以提高經(jīng)濟(jì)效益為主，力爭使產(chǎn)品符合生產(chǎn)實際需要，適合市場激烈的競爭。同時為了使本次設(shè)計能夠進(jìn)行順利，我在設(shè)計前參閱了許多有關(guān)書籍和英文文獻(xiàn)，并做了一定的摘要。因為換熱器設(shè)計是屬于壓力容器設(shè)計范疇，與我所學(xué)的課程有緊密的聯(lián)系，所以這次設(shè)計對我的設(shè)計能力有了很大的提高。它不僅使我貫通幾年里所學(xué)習(xí)的專業(yè)基礎(chǔ)知識和專業(yè)理論知識，還培養(yǎng)和提高我們?nèi)后w合作、相互配合的工作能力。換熱器在設(shè)計過程中為技術(shù)分析與產(chǎn)品開發(fā)可以為設(shè)計者提供一個廣闊的思維想象空間，還能激發(fā)設(shè)計者的創(chuàng)新意識。在設(shè)計過程中，我們可以很好地將所學(xué)的知識加以應(yīng)用，在自己的腦海中鞏固，這是我選擇這個課題的初衷，而事實上我也達(dá)到了預(yù)期的目的。由于水平有限，在設(shè)計過程中一定存在許多疏漏和不夠合理之處，懇請各位老師和同學(xué)批評指正。特此致謝第一章?lián)Q熱器概述過程設(shè)備在生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域中的應(yīng)用十分廣泛，是在化工、煉油、輕工、交通、食品、制藥、冶金、紡織、城建、海洋工程等傳統(tǒng)部門所必需的關(guān)鍵設(shè)備，而換熱設(shè)備則是廣泛使用的一種通用的過程設(shè)備。在化工廠中，換熱設(shè)備的投資約占總投資的1020；在煉油廠，約占總投資的3540。11換熱器的應(yīng)用在工業(yè)生產(chǎn)中，換熱器的主要作用是將能量由溫度較高的流體傳遞給溫度較低的流體，是流體溫度達(dá)到工藝流程規(guī)定的指標(biāo)，以滿足工藝流程上的需要。此外，換熱器也是回收余熱、廢熱特別是低位熱能的有效裝置。例如，高爐爐氣（約1500）的余熱，通過余熱鍋爐可生產(chǎn)壓力蒸汽，作為供汽、供熱等的輔助能源，從而提高熱能的總利用率，降低燃料消耗，提高工業(yè)生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)效益。隨著我國工業(yè)的不斷發(fā)展，對能源利用、開發(fā)和節(jié)約的要求不斷提高，因而對換熱器的要求也日益加強(qiáng)。換熱器的設(shè)計、制造、結(jié)構(gòu)改進(jìn)及傳熱極力的研究十分活躍，一些新型高效換熱器相繼面世。12換熱器的主要分類在工業(yè)生產(chǎn)中，由于用途、工作條件和物料特性的不同，出現(xiàn)了不同形式和結(jié)構(gòu)的換熱器。121換熱器的分類及特點按照傳熱方式的不同，換熱器可分為三類1直接接觸式換熱器又稱混合式換熱器，它是利用冷、熱流體直接接觸與混合的作用進(jìn)行熱量的交換。這類換熱器的結(jié)構(gòu)簡單、價格便宜，常做成塔狀，但僅適用于工藝上允許兩種流體混合的場合。2蓄熱式換熱器在這類換熱器中，熱量傳遞是通過格子磚或填料等蓄熱體來完成的。首先讓熱流體通過，把熱量積蓄在蓄熱體中，然后再讓冷流體通過，把熱量帶走。由于兩種流體交變轉(zhuǎn)換輸入，因此不可避免地存在著一小部分流體相互摻和的現(xiàn)象，造成流體的“污染”。蓄熱式換熱器結(jié)構(gòu)緊湊、價格便宜，單位體積傳熱面比較大，故較適合用于氣氣熱交換的場合。3間壁式換熱器這是工業(yè)中最為廣泛使用的一類換熱器。冷、熱流體被一固體壁面隔開，通過壁面進(jìn)行傳熱。按照傳熱面的形狀與結(jié)構(gòu)特點它又可分為（1）管式換熱器如套管式、螺旋管式、管殼式、熱管式等；（2）板面式換熱器如板式、螺旋板式、板殼式等；（3）擴(kuò)展表面式換熱器如板翅式、管翅式、強(qiáng)化的傳熱管等。122管殼式換熱器的分類及特點由于設(shè)計題目是浮頭式換熱器的設(shè)計，而浮頭式又屬于管殼式換熱器，故特此介紹管殼式換熱器的主要類型以及結(jié)構(gòu)特點。管殼式換熱器是目前用得最為廣泛的一種換熱器，主要是由殼體、傳熱管束、管板、折流板和管箱等部件組成，其具體結(jié)構(gòu)如下圖所示。殼體多為圓筒形，內(nèi)部放置了由許多管子組成的管束，管子的兩端固定在管板上，管子的軸線與殼體的軸線平行。進(jìn)行換熱的冷熱兩種流體，一種在管內(nèi)流動，稱為管程流體；另一種在管外流動，稱為殼程流體。為了增加殼程流體的速度以改善傳熱，在殼體內(nèi)安裝了折流板。折流板可以提高殼程流體速度，迫使流體按規(guī)定路程多次橫向通過管束，增強(qiáng)流體湍流程度。流體每通過管束一次稱為一個管程；每通過殼體一次就稱為一個殼程，而圖121所示為最簡單的單殼程單管程換熱器。為提高管內(nèi)流體速度，可在兩端管箱內(nèi)設(shè)置隔板，將全部管子均分為若干組。這樣流體每次只通過部分管子，因而在管束中往返多次，這稱為多管程；同樣。為提高管外流速，也可以在殼體內(nèi)安裝縱向擋板，迫使流體多次通過殼體空間，稱為多殼程。多管程與多殼程可以配合使用。這種換熱器的結(jié)構(gòu)不算復(fù)雜，造價不高，可選用多種結(jié)構(gòu)材料，管內(nèi)清洗方便，適應(yīng)性強(qiáng)，處理量較大，高溫高壓條件下也能應(yīng)用，但傳熱效率、結(jié)構(gòu)的緊湊性、單位傳熱面的金屬消耗量等方面尚有待改善。由于管內(nèi)外流體的溫度不同，因之換熱器的殼體與管束的溫度也不同。如果兩流體溫度相差較大，換熱器內(nèi)將產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，導(dǎo)致管子彎曲、斷裂或從管板上拉脫。因此，當(dāng)管束與殼體溫度差超過50時，需采取適當(dāng)補(bǔ)償措施，以消除或減少熱應(yīng)力。根據(jù)所采用的補(bǔ)償措施，管殼式換熱器可以分為以下幾種主要類型（1）固定管板式換熱器其結(jié)構(gòu)如圖1所示。換熱器的管端以焊接或脹接的方法固定在兩塊管板上，而管板則以焊接的方法與殼體相連。與其它型式的管殼式換熱器相比，結(jié)構(gòu)簡單，當(dāng)殼體直徑相同時，可安排更多的管子，也便于分程，同時制造成本較低。由于不存在彎管部分，管內(nèi)不易積聚污垢，即使產(chǎn)生污垢也便于清洗。如果管子發(fā)生泄漏或損壞，也便于進(jìn)行堵管或換管，但無法在管子的外表面進(jìn)行機(jī)械清洗，且難以檢查，不適宜處理臟的或有腐蝕性的介質(zhì)。更主要的缺點是當(dāng)殼體與管子的壁溫或材料的線膨脹系數(shù)相差較大時，在殼體與管中將產(chǎn)生較大的溫差應(yīng)力，因此為了減少溫差應(yīng)力，通常需在殼體上設(shè)置膨脹節(jié)，利用膨脹節(jié)在外力作用下產(chǎn)生較大變形的能力來降低管束與殼體中的溫差應(yīng)力。（2）浮頭式換熱器其結(jié)構(gòu)如圖2所示。管子一端固定在一塊固定管板上，管板夾持在殼體法蘭與管箱法蘭之間，用螺栓連接；管子另一端固定在浮頭管板上，浮頭管板夾持在用螺柱連接的浮頭蓋與鉤圈之間，形成可在殼體內(nèi)自由移動的浮頭，故當(dāng)管束與殼體受熱伸長時，兩者互不牽制，因而不會產(chǎn)生溫差應(yīng)力。浮頭部分是由浮頭管板，鉤圈與浮頭端蓋組成的可拆聯(lián)接，因此可以容易抽出管束，故管內(nèi)管外都能進(jìn)行清洗，也便于檢修。由上述特點可知，浮頭式換熱器多用于溫度波動和溫差大的場合，盡管與固定管板式換熱器相比其結(jié)構(gòu)更復(fù)雜、造價更高。（3）U型管式換熱器其結(jié)構(gòu)可參見圖3。一束管子被彎制成不同曲率半徑的U型管，其兩端固定在同一塊管板上，組成管束，從而省去了一塊管板與一個管箱。因為管束與殼體是分離的，在受熱膨脹時，彼此間不受約束，故消除了溫差應(yīng)力。其結(jié)構(gòu)簡單，造價便宜，管束可以在殼體中抽出，管外清洗方便，但管內(nèi)清洗困難，故最好讓不易結(jié)垢的物料從管內(nèi)通過。由于彎管的外側(cè)管壁較薄以及管束的中央部分存在較大的空隙，故U型管換熱器具有承壓能力差、傳熱能力不佳的缺點。（4）雙重管式換熱器將一組管子插入另一組相應(yīng)的管子中而構(gòu)成的換熱器，其結(jié)構(gòu)可以參看圖4。管程流體（B流體）從管箱進(jìn)口管流入，通過內(nèi)插管到達(dá)外套管的底部，然后返回，通過內(nèi)插管和外套管之間的環(huán)形空間，最后從管箱出口管流出。其特點是內(nèi)插管與外套管之間沒有約束，可自由伸縮。因此，它適用于溫差很大的兩流體換熱，但管程流體的阻力較大，設(shè)備造價較高。（5）填料函式換熱器圖5為填料函式換熱器的結(jié)構(gòu)。管束一端與殼體之間用填料密封，管束的另一端管板與浮頭式換熱器同樣夾持在管箱法蘭和殼體法蘭之間，用螺栓連接。拆下管箱、填料壓蓋等有關(guān)零件后，可將管束抽出殼體外，便于清洗管間。管束可自由伸縮，具有與浮頭式換熱器相同的優(yōu)點。由于減少了殼體大蓋，它的結(jié)構(gòu)較浮頭式換熱器簡單，造價也較低，但填料處容易泄漏，工作壓力與溫度受一定限制，直徑也不宜過大。13管殼式換熱器特殊結(jié)構(gòu)包括有雙殼程結(jié)構(gòu)、螺旋折流板、雙管板等特殊結(jié)構(gòu)，這些結(jié)構(gòu)將使換熱器擁有更高的工作效率。（1）雙殼程結(jié)構(gòu)在換熱器管束中間設(shè)置縱向隔板，隔板與殼體內(nèi)壁用密封片阻擋物流內(nèi)漏，形成雙殼程結(jié)構(gòu)。適用場合管程流量大殼程流量小時，采用此結(jié)構(gòu)流速可提高一倍，給熱系數(shù)提高112倍；冷熱流體溫度交叉時，但殼程換熱器需要兩臺以上才能實現(xiàn)傳熱，用一臺雙殼程換熱器不僅可以實現(xiàn)傳熱，而且可以得到較大的傳熱溫差。（2）螺旋折流板式換熱器螺旋折流板可以防止死區(qū)和返混，壓降較小。物流通過這種結(jié)構(gòu)換熱器時存在明顯的徑向變化，故不適用于有高熱效率要求的場合。（3）雙管板結(jié)構(gòu)在普通結(jié)構(gòu)的管板處增加一個管板，形成的雙管板結(jié)構(gòu)用于收集泄漏介質(zhì)，防止兩程介質(zhì)混合。14換熱管簡介換熱管是管殼式換熱器的傳熱元件，采用高效傳熱元件是改進(jìn)換熱器傳熱性能最直接有效的方法。國內(nèi)已使用的新效的換熱管有以下幾種（1）螺紋管又稱低翅片管，用光管軋制而成，適用于管外熱阻為管內(nèi)熱阻15倍以上的單相流及渣油、蠟油等粘度大、腐蝕易結(jié)垢物料的換熱。（2）T形翅片管用于管外沸騰時，可有效降低物料泡核點，沸騰給熱系數(shù)提高1633倍，是蒸發(fā)器、重沸器的理想用管。（3）表面多孔管該管為光管表面形成一層多孔性金屬敷層，該敷層上密布的小孔能形成許多汽化中心，強(qiáng)化沸騰傳熱。（4）螺旋槽紋管可強(qiáng)化管內(nèi)物流間的傳熱，物料在管內(nèi)靠近管壁部分流體順槽旋流，另一部分流體呈軸向渦流，前一種流動有利于減薄邊界層，后一種流動分離邊界層并增強(qiáng)流體擾動，傳熱系數(shù)提高1317倍，但阻力降增加1725倍。（5）波紋管為擠壓成型的不銹鋼薄壁波紋管，管內(nèi)、管外都有強(qiáng)化傳熱的作用，但波紋管換熱器承壓能力不高，管心距大而排管少，殼程短而不易控制。管殼式換熱器的應(yīng)用已經(jīng)有悠久的歷史，而且管殼式換熱器被當(dāng)作一中傳統(tǒng)的標(biāo)準(zhǔn)的換熱設(shè)備在很多工業(yè)部門中大量使用。尤其在化工、石油、能源設(shè)備等部門所使用的換熱設(shè)備中，管殼式換熱器仍處于主導(dǎo)地位，因此本次畢業(yè)設(shè)計特針對這類換熱器中的浮頭式換熱器的工藝設(shè)計以及結(jié)構(gòu)設(shè)計進(jìn)行介紹。第二章工藝計算在換熱器設(shè)計中，首先應(yīng)根據(jù)工藝要求選擇適用的類型，然后計算換熱所需要的傳熱面積。工藝設(shè)計中包括了熱力設(shè)計以及流動設(shè)計，其具體運算如下所述21設(shè)計條件表21油品與原油的操作參數(shù)原油油品進(jìn)口溫度（C）出口溫度（C）流量（KG/S）進(jìn)口溫度（C）出口溫度（C）流量（KG/S）設(shè)計壓力（MPA）69101265030010064425表22油品與原油的物性參數(shù)名稱平均溫度（）比熱KJ/KGK導(dǎo)熱系數(shù)W/（MK）密度KG/M3粘度（103）PAS熱阻（103）K/W原油8531650140805810052油品20025870114918092005222核算換熱器傳熱面積221流動空間的確定選擇被冷卻的油品走殼程，被加熱的原油走管程。這是因為被冷卻的流體走殼程可便于散熱，而傳熱系數(shù)大的流體應(yīng)走管程，這樣可降低管壁的溫差，減少熱應(yīng)力，同時對于浮頭式換熱器，一般是將易結(jié)垢流體流經(jīng)管程。222初算換熱器傳熱面積A2221傳熱計算（熱負(fù)荷計算）熱負(fù)荷CPOCIHPIHOQMTT式中,H冷熱流體的質(zhì)量流量，KG/S；PC冷熱流體的定壓比熱，J/KGK；管程原油殼程油品,CIOT冷流體的進(jìn)、出口溫度，K；HI熱流體的進(jìn)、出口溫度，K。理論上，CQ，實際上由于熱量損失，CQH，通常熱負(fù)荷應(yīng)該取MAX（C，H）。26531069283KWCPCOCIMT4871HHI；故321KQ。2222有效平均溫差MT的計算選取逆流流向，這是因為逆流比并流的傳熱效率高。其中1T為較小的溫度差，2T為較大的溫度差。206931OCT因為12T，故采用對數(shù)平均溫度差，則129314LNLMT2223按經(jīng)驗值初選總傳熱系數(shù)K估查表選得K估180W/（）；2224初算出所需的傳熱面積A322105894MQAMT估；考慮到所用傳熱計算式的準(zhǔn)確程度及其他未可預(yù)料的因素，應(yīng)使所選用的換熱器具有換熱面積0A留有裕度1025，故有212543AM，根據(jù)查26839KC1HQ1239OTC914MTK估180W/（）205AM243AM選型手冊，可選換熱器的型式為BES2586/4，且為達(dá)到所需換熱面積，應(yīng)采用三臺同類換熱器串聯(lián)。所選浮頭式換熱器的規(guī)格參數(shù)以及其工藝計算常用參數(shù)可參考表23與表24（附第二章后）。223總傳熱系數(shù)K的校驗管殼式換熱換熱器面積是以傳熱管外表面為基準(zhǔn)，則在利用關(guān)聯(lián)式計算總傳熱系數(shù)也應(yīng)以管外表面積為基準(zhǔn)，因此總傳熱系數(shù)K的計算公式如下1OOSOSIWMIBDDRO式中K總傳熱系數(shù)，W/（K）；I、分別為管程和殼程流體的傳熱膜系數(shù)，W/（K）；SIR、O分別為管程和殼程的污垢熱阻，K/W；ID、O、M分別是傳熱管內(nèi)徑、外徑及平均直徑，M；W傳熱管壁材料導(dǎo)熱系數(shù)，W/（K）；B傳熱管壁厚，M。2231管程流體傳熱膜系數(shù)I其計算過程如下24652/8014CIIUMSD；3REI，可知流體處于過渡流狀態(tài)；2/IUMSRE413PR4PIC；當(dāng)流體在管內(nèi)流動為過渡流的時候，對流傳熱系數(shù)可先按湍流的公式計算，然后把計算結(jié)果乘以校正系數(shù)，即可得到過渡流下的對流傳熱膜系數(shù)。先計算校正系數(shù)5518186003RE4；而湍流情況下的I計算如下由于2IA，故原油為高黏度的流體，故應(yīng)用SIEDERTATE關(guān)聯(lián)式081/30147REPRIIIWD工程上，當(dāng)液體被加熱時，取014/5I，當(dāng)液體被冷卻時，取014/95IW，而管程流體原油是被加熱的，則有081/31402728IW/（K）；故管內(nèi)流體傳熱膜系數(shù)I為0835927IIW/（K）；2232殼程流體傳熱膜系數(shù)O其計算過程如下?lián)Q熱器內(nèi)需裝弓形折流板，根據(jù)GB1511999可知，折流板最小的間距一般不小于圓筒內(nèi)直徑的1/5，且不小于50M，故根據(jù)浮頭式換熱器折流板間距的系列標(biāo)準(zhǔn)，可取折流板間距30BLM。0835928IW/（K）75IW/（K）30BLM6ID因為殼體選擇為卷制圓筒，根據(jù)GB1501999可知殼體內(nèi)徑60IDNM。管間流速OU是根據(jù)流體流過管間最大截面積SA計算1SBITDALP其中O管外徑，即25，T為換熱管中心距，此時選擇換熱管在管板上的排列方式為正方形排列，因為這樣便于機(jī)械清洗，查GB1511999得32TPM。20506139SA；4178/98HOSUS；當(dāng)換熱管呈正方形排列時，其當(dāng)量直徑ED為221717035027TEOPDD；同時389R42EOU；5710PR20POC；故可用KERN法求O，即051/3014/336REPR40829527W/MKOIWD；I與O都已經(jīng)算出，而02IODM，25B，32051/SIORW，同時查鋼管25ODM3TP2039SAM178/OUS027ER48PR209OW/（K）25MDB301SIRM2K/W35SOM2K/W469WW/MK1KW/MK壁熱導(dǎo)率為469/WWMK，則有03311125025052484690702196/OSSIOWMIKBDDRWK故1估，合適。224校核平均溫差與平均溫差有關(guān)參數(shù)的計算如下3016259HIOCITR熱流體的溫降冷流體的溫升3OCIHIP冷流體的溫升兩流體最初溫差；根據(jù)R、P值，查溫度校正系數(shù)圖可得溫度校正系數(shù)086，因此有效平均溫度差為0869147MTT。225校核換熱面積實際傳熱面積203216978MQAMKT；校核08532101526A；為了保證換熱器的可靠性，一般應(yīng)使換熱器的面積裕度大于或等于1525，由上可知所選換熱器面積滿足要求。23壓力降的計算106K估65R0139P0867MT2016A08流體流經(jīng)換熱器因流動引起的壓力降，可按管程壓降和殼程壓降分別計算。231管程壓力降IP管程壓力降有三部分組成，可按下式進(jìn)行計算ILRTPSNSFN其中LP流體流過直管因摩擦阻力引起的壓力降，PA；R流體流經(jīng)回彎管中因摩擦阻力引起的壓力降，PA；NP流體流經(jīng)管箱進(jìn)出口的壓力降，PA；TF結(jié)構(gòu)校正因數(shù)，無因次，對25M的管子，取為14；對192M的管子，取為15；PN管程數(shù)；S串聯(lián)的殼程數(shù)。其中，L、R、NP的計算式如下2IILUPD；23IRU；215INUP；式中I管內(nèi)流速，/MS；ID管內(nèi)徑，M；L管長，；I摩擦系數(shù)，無量綱，可由下式求取；I管內(nèi)流體密度，3/KG。由于RE413，在6E10范圍內(nèi)，故可采用下面公式求取03803875754022EI所以64LPMPA；043I258MPAL9R0AN28053059RPMPA；218NMPA；058914302942MPAI；經(jīng)查，可知每臺換熱器合理的壓力降為50318PA，由此可知上述壓力降符合要求。232殼程的壓力降當(dāng)殼程裝上折流板后，流體在管外流動為平行流和錯流的耦合。盡管管束為直管，但流動卻變得復(fù)雜化。由于制造安裝公差不可避免地存在間隙，因而會產(chǎn)生泄漏和旁流，而流體橫向沖刷換熱管引起的旋渦，也使流動變得更加復(fù)雜。由于流動的復(fù)雜性，要準(zhǔn)確地分析影響這種復(fù)雜流動的各種因素，精確地計算壓力降是相當(dāng)?shù)睦щy。下面通過埃索法來計算12OSPFN式中1P流體橫過管束的壓力降，PA；2流體通過折流板缺口的壓力降，PA；SF殼程壓力降的結(jié)垢修正系數(shù)，無因次，對液體可取115；對氣體可取10。其中2101OCBUPFNN；235BOBILUPND；式中F管子排列方法對壓力降的修正系數(shù)，對三角形排列5。對正方形排列0F，對轉(zhuǎn)置正方形排列04；OF殼程流體摩擦系數(shù)，當(dāng)RE5時，0285REF；0542MPAI15SF03FCN橫過管束中心線的管子數(shù)，對三角形排列1CTN；對正方形排列19CTNN；OU按殼程流通截面OA計算的流速，/MS；B折流板的數(shù)量。其中21903619802557OBICOBITOALDNDLNDM；因此641/7HOUMSA；0285OF；19163CTNN；068BL，取整為19。則有21910372434758PPA，22091838563846PPA；4750MPAO；可知此時的壓力降在合理范圍之類。24換熱器壁溫計算241換熱管壁溫T計算符號說明以換熱管外表面積為基準(zhǔn)計算的總傳熱系數(shù)，W/（M）；20578OAM012/OUS74F63CN19BN4758PPA26308MPAOPDR污垢熱阻，/W；,MTT分別為熱、冷流體的的平均溫度，；IO分別為熱流體的進(jìn)、出口溫度，；,IT分別為冷流體的進(jìn)、出口溫度，；M流體的有效平均溫差，；以換熱管外表面積為基準(zhǔn)計算的給熱系數(shù)，W/（M）。熱流體側(cè)的壁溫31209605217864815THMDHMOTRTC；冷流體側(cè)的壁溫3185960527867123TCMDCMORTC；所以414THTC。242圓筒壁溫ST的計算由于圓筒外部有良好的保溫層，故殼體壁溫取殼程流體的平均溫度20ST。1564OTHC123OTCC134OT20ST到此換熱器的工藝計算告一段落，其中工藝計算的主要目的是計算出其換熱面積，選出相應(yīng)的換熱器型式，因此，接下來應(yīng)該是進(jìn)行換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計以及強(qiáng)度計算。表23與表24附于下面表23所選浮頭式換熱器規(guī)格DNPN管長設(shè)備凈重充水水重MMMPAM管程數(shù)換熱管規(guī)格計算傳熱面積規(guī)格型號管程出入口公稱直徑，殼程出入口公稱直徑，600256486915015043271980表24工藝計算常用參數(shù)公稱直徑（MM）管程中心排管數(shù)換熱管數(shù)管程平均通道面積（C）弓形折流板缺口弓高（）60041018814815025BES2586/4第三章?lián)Q熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算在確定換熱器的換熱面積后，應(yīng)進(jìn)行換熱器主體結(jié)構(gòu)以及零部件的設(shè)計和強(qiáng)度計算，主要包括殼體和封頭的厚度計算、材料的選擇、管板厚度的計算、浮頭蓋和浮頭法蘭厚度的計算、開孔補(bǔ)強(qiáng)計算，還有主要構(gòu)件的設(shè)計（如管箱、殼體、折流板、拉桿等）和主要連接（包括管板與管箱的連接、管子與管板的連接、殼體與管板的連接等），具體計算如下。31殼體與管箱厚度的確定根據(jù)給定的流體的進(jìn)出口溫度，選擇設(shè)計溫度為400；設(shè)計壓力為25MPA。311殼體和管箱材料的選擇由于所設(shè)計的換熱器屬于常規(guī)容器，并且在工廠中多采用低碳低合金鋼制造，故在此綜合成本、使用條件等的考慮，選擇16MNR為殼體與管箱的材料。16MNR是低碳低合金鋼，具有優(yōu)良的綜合力學(xué)性能和制造工藝性能，其強(qiáng)度、韌性、耐腐蝕性、低溫和高溫性能均優(yōu)于相同含碳量的碳素鋼，同時采用低合金鋼可以減少容器的厚度，減輕重量，節(jié)約鋼材。312圓筒殼體厚度的計算焊接方式選為雙面焊對接接頭，100無損探傷，故焊接系數(shù)1；根據(jù)GB6654壓力容器用鋼板和GB3531低溫壓力容器用低合金鋼板規(guī)定可知對16MNR鋼板其120CM。假設(shè)材料的許用應(yīng)力125TMPA（厚度為616MM時），殼體計算厚度按下式計算為012152CITDM；設(shè)計厚度2618DCM；1120CM618D名義厚度1801NDCM（其中為向上圓整量）；查其最小厚度為8MM，則此時厚度滿足要求，且經(jīng)檢查，T沒有變化，故合適。10NM313管箱厚度計算管箱由兩部分組成短節(jié)與封頭；且由于前端管箱與后端管箱的形式不同，故此時將前端管箱和后端管箱的厚度計算分開計算。3131前端管箱厚度計算前端管箱為橢圓形管箱，這是因為橢圓形封頭的應(yīng)力分布比較均勻，且其深度較半球形封頭小得多，易于沖壓成型。此時選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，故1，且同上120CM，則封頭計算厚度為25603105CIHTCDM；設(shè)計厚度238DHC；名義厚度101N（為向上圓整量）；經(jīng)檢查，T沒有變化，故合適120CM63H80D1NHM查JB/T47462002鋼制壓力容器用封頭可得封頭的型號參數(shù)如下表31DN600標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭參數(shù)DNMM總深度HMM內(nèi)表面積A容積M3封頭質(zhì)量（）6001750437400353346短節(jié)部分的厚度同封頭處厚度，為10MM。3132后端管箱厚度計算由于是浮頭式換熱器設(shè)計，因此其后端管箱是浮頭管箱，又可稱外頭蓋。外頭蓋的內(nèi)直徑為700MM，這可在“浮頭蓋計算”部分看到。選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，故1，且同上120CM，則計算厚度為120CM125704205CIHTCDM；設(shè)計厚度249DHC；名義厚度101N（為向上圓整量）；經(jīng)檢查，T沒有變化，故合適。704HM9D1NH查JB/T47462002鋼制壓力容器用封頭可得封頭的型號參數(shù)如下表32DN700標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭參數(shù)DNMM總深度HMM內(nèi)表面積A容積M3封頭質(zhì)量（）7002000586100545413短節(jié)部分的厚度同封頭處厚度，為10MM。32開孔補(bǔ)強(qiáng)計算在該臺浮頭式換熱器上，殼程流體的進(jìn)出管口在殼體上，管程流體則從前端管箱進(jìn)入，而后端管箱上則有排污口和排氣口，因此不可避免地要在換熱器上開孔。開孔之后，出削弱器壁的強(qiáng)度外，在殼體和接管的連接處，因結(jié)構(gòu)的連接性被破壞，會產(chǎn)生很高的局部應(yīng)力，會給換熱器的安全操作帶來隱患。因此此時應(yīng)進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)的計算。由于管程與殼程出入口公稱直徑均為150MM，按照厚度系列，可選接管的規(guī)格為1598，接管的材料選為20號鋼。321殼體上開孔補(bǔ)強(qiáng)計算3211補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別補(bǔ)強(qiáng)判別根據(jù)GB150表81，允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大接管外徑是89M，本開孔外徑為159MM，因此需要另行考慮其補(bǔ)強(qiáng)。開孔直徑215024302IIDDCM，滿足等面積法開孔補(bǔ)強(qiáng)計算的適用條件，故可用等面積法進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)計算。3212開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積計算154DM強(qiáng)度削弱系數(shù)860125TNRFM；接管有效厚度ETNTC；開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積按下式計算2115460689ETRADFM；3213有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效寬度B2154208MAX3081289NTDM有效高度（A）外側(cè)有效高度1H為154831MIN520NTDMH實際外伸長度；（B）內(nèi)側(cè)有效高度2H為215431IN00NTDHM實際內(nèi)伸長度；3214有效補(bǔ)強(qiáng)面積殼體多余金屬面積殼體有效厚度1028ENC則多余的金屬面積1A為13085462861082EETRBDFM；接管多余金屬面積接管計算厚度25102862CITTNDM；068RFMET296A308B135H20HM8E1285AM接管多余金屬面積2A212223560878HETRETRFHCFM；接管區(qū)焊縫面積（焊腳取為6MM）31632A；有效補(bǔ)強(qiáng)面積123851723650EM；3215另需補(bǔ)強(qiáng)面積241239604AA；擬采用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)根據(jù)接管公稱直徑DN150，參照J(rèn)B/T47362002補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)選取補(bǔ)強(qiáng)圈的外徑230DM，內(nèi)徑164DM（選用E型坡口）。因為8B，則補(bǔ)強(qiáng)圈在有效補(bǔ)強(qiáng)范圍內(nèi)。補(bǔ)強(qiáng)圈的厚度為42162340AMD；考慮鋼板負(fù)偏差并經(jīng)圓整，取殼體和管箱上補(bǔ)強(qiáng)圈的名義厚度為6MM，即6N。2TM22178A36M50EA246M230D164M36NM322前端管箱開孔補(bǔ)強(qiáng)計算3221補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別補(bǔ)強(qiáng)判別根據(jù)GB150表81，允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大接管外徑是89M，本開孔外徑為159MM，因此需要另行考慮其補(bǔ)強(qiáng)。開孔直徑215024302IHIDDCM，滿足等面積法開孔補(bǔ)強(qiáng)計算的適用條件，故可用等面積法進(jìn)154HDM行開孔補(bǔ)強(qiáng)計算。3222開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積計算強(qiáng)度削弱系數(shù)860125TNRHFM；接管有效厚度ETNTC；開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積按下式計算211546036089HHETRADFM；3223有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效寬度2154208AX3081289HHNTDBM有效高度（A）外側(cè)有效高度1H為154831MIN520NTHDM實際外伸長度；（B）內(nèi)側(cè)有效高度2為215483IN00HNTHDM實際內(nèi)伸長度；3224有效補(bǔ)強(qiáng)面積管箱多余金屬面積管箱有效厚度1028HENC則多余的金屬面積1A為1308546032860318296HHEHETHRHABDFM；接管多余金屬面積接管計算厚度068RHFMET2951HA308HB135HM20H8HEM1296HA25102862CITTNDM；接管多余金屬面積2A212223560878HETRHETRHFCFM；接管區(qū)焊縫面積（焊腳取為6MM）31632HA；有效補(bǔ)強(qiáng)面積1238517236510HEHM；3225另需補(bǔ)強(qiáng)面積2412394HHHAA擬采用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)根據(jù)接管公稱直徑DN150，參照J(rèn)B/T47362002補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)選取補(bǔ)強(qiáng)圈的外徑230DM，內(nèi)徑164DM（選用E型坡口）。因為8B，則補(bǔ)強(qiáng)圈在有效補(bǔ)強(qiáng)范圍內(nèi)。補(bǔ)強(qiáng)圈的厚度為42132406HAMD；考慮鋼板負(fù)偏差并經(jīng)圓整，取殼體和管箱上補(bǔ)強(qiáng)圈的名義厚度為6MM，即6HNM。2TM22178HA36HM5102HEA24HM230DM1643H6HNM323外頭蓋開孔補(bǔ)強(qiáng)計算外頭蓋上的排污口與排氣口接管材料也為20號鋼，選用規(guī)格為328，主要是通過采用厚壁接管進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。3231開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積其開孔直徑21620HIDCM；20HDM強(qiáng)度削弱系數(shù)860125TNRHFM；接管有效厚度ETNTC；開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積21074068139HHETRHADFM；3232有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效寬度204AX562108HNHTDBM有效高度（A）外側(cè)有效高度1為120816MIN27HNTDM實際外伸長度；（B）內(nèi)側(cè)有效高度2為208126IN0HNTDHM實際內(nèi)伸長度；3233有效補(bǔ)強(qiáng)面積外頭蓋多余金屬面積外頭蓋有效厚度826HENC則多余的金屬面積1A為115620874268704683HHEHETHRHABDFM；接管多余金屬面積接管計算厚度2516023582CITTNDM；068RHFMET2139HA56B126H20HM6HEM13HA0235TM接管多余金屬面積2A21222603568045HETTRHETRHFCFM；接管區(qū)焊縫面積（焊腳取為4MM）316HA；有效補(bǔ)強(qiáng)面積12345173HEHMA由此可知已經(jīng)達(dá)到了補(bǔ)強(qiáng)的目的。221453HAM316H7HEM33水壓試驗設(shè)試驗溫度為常溫，則有170125254TTPMPA；則校核水壓試驗時圓筒的薄膜壓力T42560816509135TIESD425TPMPA16509TS34換熱管換熱管的規(guī)格為25，材料選為20號鋼。341換熱管的排列方式換熱管在管板上的排列有正三角形排列、正方形排列和正方形錯列三種排列方式。各種排列方式都有其各自的特點正三角形排列排列緊湊，管外流體湍流程度高；正方形排列易清洗，但給熱效果較差；正方形錯列可以提高給熱系數(shù)。在此，選擇正方形排列，主要是考慮這種排列便于進(jìn)行機(jī)械清洗。查GB1511999可知，換熱管的中心距S32MM，分程隔板槽兩側(cè)相鄰管的中心距為44MM；同時，由于換熱管管間需要進(jìn)行機(jī)械清洗，故相鄰兩管間的凈空距離（SD）不宜小于6MM。342布管限定圓LD布管限定圓為管束最外層換熱管中心圓直徑，其由下式確定12LIB查GB1511999可知，B5，B13，BN12，故B2BN15135，則6035785LDM。343排管排管時須注意拉桿應(yīng)盡量均勻布置在管束的外邊緣，在靠近折流板缺邊位置處布置拉桿，其間距小于或等于700MM。拉桿中心至折流板缺邊的距離應(yīng)盡量控制在換熱管中心距的（0515）3范圍內(nèi)。多管程換熱器其各程管數(shù)應(yīng)盡量相等，其相對誤差應(yīng)控制在10以內(nèi)，最大不能超過20。相對誤差計算MINAX10CPN；其中CP各程的平均管數(shù)；INAX各程中最小或最大的管數(shù)。實際排管如下所示由上圖可知，經(jīng)過實際排管后發(fā)現(xiàn)，每個管程的布管數(shù)目分別是38，56，56，38，而各管程的平均管數(shù)為47，因此可知各程管數(shù)的相對誤差是MINAX47385247101010920CPN344換熱管束的分程在這里首先要先提到管箱。管箱作用是把從管道輸送來的流體均勻地分布到換熱管和把管內(nèi)流體匯集在一起送出換熱器，在多管程換熱器中管箱還起改變流體流向的作用。由于所選擇的換熱器是4管程，故管箱選擇為多程隔板的安置形式。而對于換熱管束的分程，為了接管方便，采用平行分法較合適，且平行分法亦可使管箱內(nèi)殘液放盡。345換熱管與管板的連接換熱管與管板的連接方式有強(qiáng)度焊、強(qiáng)度脹以及脹焊并用。強(qiáng)度脹接主要適用于設(shè)計壓力小40MPA；設(shè)計溫度300；操作中無劇烈振動、無過大的溫度波動及無明顯應(yīng)力腐蝕等場合。除了有較大振動及有縫隙腐蝕的場合，強(qiáng)度焊接只要材料可焊性好，它可用于其它任何場合。脹焊并用主要用于密封性能要求較高；承受振動和疲勞載荷；有縫隙腐蝕；需采用復(fù)合管板等的場合。在此，根據(jù)設(shè)計壓力、設(shè)計溫度及操作狀況選擇換熱管與管板的連接方式為強(qiáng)度焊。這是因為強(qiáng)度焊加工簡單、焊接結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，抗拉脫力強(qiáng)，在高溫高壓下也能保證連接處的密封性能和抗拉脫能力。35管板設(shè)計管板是管殼式換熱器最重要的零部件之一，用來排布換熱管，將管程和殼程的流體分隔開來，避免冷、熱流體混合，并同時受管程、殼程壓力和溫度的作用。由于流體只具有輕微的腐蝕性，故采用工程上常用的16MNR整體管板。351管板與殼體的連接由于浮頭式換熱器要求管束能夠方便地從殼體中抽出進(jìn)行清洗和維修，因而換熱器固定端的管板采用可拆式連接方式，即把管板利用墊片夾持在殼體法蘭與管箱法蘭之間。352管板計算符號說明DA在布管區(qū)范圍內(nèi)，因設(shè)置隔板槽和拉桿結(jié)構(gòu)的需要，而未能被換熱管支承的面積，2M，對正方形排列，DNAS；N隔板槽一側(cè)的排管根數(shù)；S換熱管中心距；N隔板槽兩側(cè)鄰管的中心距；TA管板布管區(qū)面積，2M；對多管程正方形排列換熱器，2TDANS；L管板布管區(qū)內(nèi)開孔后的面積，2；24LTDAN；A一根換熱管管壁金屬的橫截面積，2；GD固定端管板墊片壓緊力作用中心圓直徑，M；根據(jù)所選的墊片的尺寸，且選擇其壓緊面型式為GB150表91的1A，可知密封面寬度06521064NBM；則02531864BM，故89G；TD管板布管區(qū)當(dāng)量直徑，4TTAD；D換熱管外徑，M；PE設(shè)計溫度時，管板材料的彈性模量，MPA；F設(shè)計溫度時，換熱管材料的彈性模量，MPA；WEG系數(shù)，按123AKP和T查GB151圖24；TK管束模數(shù)，MPA；TTENLD；T管束無量綱剛度，MPA；TTPK；L換熱管有效長度（兩管板內(nèi)側(cè)間距），M；L換熱管與管板脹接長度或焊腳高度，；N換熱管根數(shù)；AP無量綱壓力，15DATRP；C當(dāng)量壓力組合；MPA；DP管板設(shè)計壓力，MPA；S殼程設(shè)計壓力，MPA；T管程設(shè)計壓力，MPA；Q換熱管與管板連接拉脫力，MPA；許用拉脫力，查GB151，MPA；系數(shù)，1NAA；管板計算厚度，M；T換熱管管壁厚度，；管板剛度削弱系數(shù)，一般可取值；管板強(qiáng)度削弱系數(shù)，一般取04；T系數(shù)，TTGD；T換熱管軸向應(yīng)力，MPA；CR換熱管穩(wěn)定許用壓應(yīng)力，MPA；TR設(shè)計溫度時，管板材料的許用應(yīng)力，MPA；T設(shè)計溫度時，換熱管材料的許用應(yīng)力，MPA；管板厚度計算過程如下3521管板名義厚度計算2134103248DDAM；86T；23145206098LA；22217654OIADM；1876530N；3091；4257TDM；517096T；126T；查GB150可知50TEMPA，5180PEPA；則5621317832TKPA；式中L應(yīng)為換熱管的有效長度，但由于管板厚度尚未計算出，暫估算管板厚度為50MM進(jìn)行試算，待管板厚21384DAM06T14985LA276AM30N91527TD0T126T1783TKMPA0281TK度算出再用有效長度核算，02NL管端伸出長度。5178302814TK；30TK當(dāng)中的CR的計算如下526311422TRSEC；22220505580TID；查GB1511999可知6CRBL，則687CRRLIC，同時由于前面換熱管的材料選為20號鋼，故TMPA，245711242886TSCRCRTLIPA；由于此時不能保證SP與T在任何時候都同時作用，則取25DPMA；故2504186AP，故10AP；根據(jù)3K136和12T查GB151圖可知,9WECG，則管板計算厚度為51270486TADM；管板的名義厚度應(yīng)不小于下列三部分之和，即MIN12,6182504NSTMAXCHMAXH圓整圓整4圓整式中CS和CT分別是指殼程、管程的腐蝕裕量；而H1是指殼程側(cè)管板結(jié)構(gòu)槽深，為0；H2是指管程隔板槽深，為4MM。此時應(yīng)根據(jù)得到的管板名義厚度，重復(fù)以上步驟，使得管130TK42RC80I6CRL75RI82CRMPA04AP123AK136618MN685861LM7902TKMPA83T子有效長度對應(yīng)于管板厚度。0268156NLM管端伸出長度51307922TKMPA；5798048T；故123AP139，查圖可知054C，192WEG，則12768TCDM，60848N圓整；123AKP139608MN3522換熱管的軸向應(yīng)力換熱管的軸向應(yīng)力在一般情況下，應(yīng)按下列三種工況分別計算殼程設(shè)計壓力25SPMA，管程設(shè)計壓力0TP125CSTSPA；12063519029485TTCSWELAGMPA；明顯地，TCR；管程設(shè)計壓力25T，殼程設(shè)計壓力0SP101293CSTPMA；1206335190294884TTCSWELAPGMA；明顯地，TTPA；25CPMA21TPATCR32CPMA184T6TTPA殼程設(shè)計壓力SP與管程設(shè)計壓力TP同時作用125102973CSTPMPA；1073295TTCSWELAPGMA；明顯地，TCR。由以上三種情況可知，換熱管的軸向應(yīng)力符合要求。073CMPA25TT