中國石油大學(xué)(華東)《化工原理i》填空題 題庫

中國石油大學(xué)（華東）化工學(xué)院化工原理上冊題庫一填空1牛頓粘性定律的數(shù)學(xué)表達(dá)式為（），牛頓粘性定律適用于（）流體。2氣體的粘度隨溫度的升高而（），水的粘度隨溫度的升高而（）。3氣體的粘度隨溫度的升高而（）；壓力升高液體的粘度將（）。4某流體的相對密度（又稱比重）為08，在SI制中，其密度（），重度（）。54水在SI制中密度為1000KG/M3；重度為（）；在工程單位制中密度為（）；重度為（）。6油品的比重指數(shù)API越大說明油品的比重越（）。（?。?處于同一水平面高的流體，維持等壓面的條件是（），（），（）。8當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?45MMHG，測得一容器內(nèi)的絕對壓強(qiáng)為350MMHG，則真空度為（）。測得另一容器內(nèi)的表壓強(qiáng)為1360MMHG，則其絕對壓強(qiáng)為（）。9如衡算基準(zhǔn)以J/KG表示，柏努利方程可表示為（）；如用N/M2表示，則柏努利方程為（）。10經(jīng)典形式的柏努利方程的應(yīng)用條件是（）、（）、（）。11流體流動的連續(xù)性方程是（）；適用于不可壓縮流體流動的連續(xù)性方程是（）。12判斷流體流動方向的依據(jù)是（）。13流體在圓管內(nèi)作層流流動時，速度分布呈（），平均流速為管中心最大流速的（）。14雷諾數(shù)的物理意義為（）。15某流體在圓形直管中做層流流動時，其速度分布是（）型曲線，其管中心最大速度為平均流速的（）倍，摩擦系數(shù)與RE的關(guān)系為（）。16當(dāng)RE為已知時，流體在圓形管內(nèi)呈層流時的摩擦系數(shù)（），在粗糙管內(nèi)呈湍流時，摩擦系數(shù)與（）和（）有關(guān)。17流體在管內(nèi)做湍流流動時（不是阻力平方區(qū)），其摩擦系數(shù)隨（）和（）而變。18某流體在圓形直管中作湍流流動時，其摩擦系數(shù)主要與（）有關(guān)。若流動處于阻力平方區(qū)，平均流速曾大至原來的2倍時，摩擦阻力損失約為原損失的（）倍。19已知某油品在圓管中穩(wěn)定流動，其RE1000。已測得管中心處的點速度為05M/S，則此管截面上的平均速度為（）M/S。若油品流量增加一倍，則通過每米直管的壓頭損失為原損失的（）倍。20流體在等徑水平直管的流動系統(tǒng)中層流區(qū)，壓強(qiáng)降與速度（）成正比；極度湍流區(qū)，壓強(qiáng)降與速度（）成正比。21孔板流量計與轉(zhuǎn)子流量計的最主要區(qū)別在于前者是恒（），變（）；后者是恒（），變（）。22水由敞口恒液位的高位槽通過一管道流向壓力恒定的反應(yīng)器，當(dāng)管道上的閥門開度減小后，水流量將（），摩擦系數(shù)（），管道總阻力損失（）。23流體在一段圓形水平直管中流動，測得平均流速為05M/S，壓強(qiáng)降為10PA，RE為1000，問管中心處的點速度為（）M/S。若流速增加為1M/S，則壓強(qiáng)降為（）PA。24空氣在內(nèi)徑一定的圓管中穩(wěn)定流動，若氣體質(zhì)量流量一定，當(dāng)氣體溫度升高時，RE值將（）。25LZB40轉(zhuǎn)子流量計其轉(zhuǎn)子為不銹鋼（比重792），刻度標(biāo)值以水為基準(zhǔn)，量程范圍為02525M3/H，若用此轉(zhuǎn)子流量計來測量酒精（比重08），則酒精的實際流量值要比刻度值（）。測酒精時，此流量計的最大流量值為（）M3/H。26某轉(zhuǎn)子流量計，其轉(zhuǎn)子材料為不銹鋼，測量密度為12KG/M3的空氣時，最大流量為400M3/H?，F(xiàn)用來測量密度為08KG/M3的氨氣時，其最大流量為（）M3/H。27液柱壓力計量是基于（）原理的測壓裝置。用U形管壓差計測壓時，當(dāng)一段與大氣相通時，讀數(shù)R表示的是（）或（）。28U形管壓差計用水作指示液，測量氣體管道中的壓降，若指示液讀數(shù)R20MM，則表示壓降為（）PA，為使R讀數(shù)增大，而P值不變，應(yīng)更換一種密度比水（）的指示液。29套管由5725MM和2525MM的鋼管組成，則環(huán)隙的流通截面積為（），潤濕周邊為（），當(dāng)量直徑為（）。30測流體流量時，隨著流體流量的增加，孔板流量計兩側(cè)壓差值將（），若改用轉(zhuǎn)子流量計測量，當(dāng)流量增大時，轉(zhuǎn)子兩端壓差值將（）。31流體在管內(nèi)作層流流動，若僅增大管徑，則摩擦系數(shù)變（），直管阻力變（），計算局部阻力的當(dāng)量長度變（）。32某流體在管中作層流流動，在流速不變的情況下，管長、管徑同時增加一倍，其阻力損失為原來的（）倍。33流體在管中作層流流動，當(dāng)U，D不變，管長增加一倍時，摩擦阻力損失為原來的（）倍；當(dāng)U，L不變，管徑增加一倍時，摩擦阻力損失為原來的（）倍；若流量不變，當(dāng)D，L不變，油溫升高，粘度為原來的1/2時，摩擦阻力損失為原來的（）倍。34減少流體在管路中流動阻力HF的措施有（），（），（）。35因次分析法的目的在于（）。36因次分析法的依據(jù)是（）。37已知攪拌器功率P是攪拌槳直徑D、轉(zhuǎn)速N、流體密度及粘度的函數(shù)，即PF（D，N，），利用因次分析法處理，最終所得準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式中共有（）個準(zhǔn)數(shù)。38通常指邊界層的范圍是（）。39層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（）。40在測速管中，測壓孔正對水流方向的測壓管液面代表（），流體流過測速管側(cè)壁小孔的測壓管液位代表（）。41測流體流量時，隨著流體流量增加，孔板流量計兩側(cè)壓差值將（），若改用轉(zhuǎn)子流量計測量，當(dāng)流量增大時，轉(zhuǎn)子兩端壓差值將（）。畢托管測量管道中流體的（），而孔板流量計則用于測量管道中流體的（）。42當(dāng)流體在管內(nèi)流動時，如要測取管截面上流體的速度分布，應(yīng)選用（）測量。43在套管環(huán)間流動的流體，若外管的內(nèi)徑為D2，內(nèi)管的外徑為D1，則當(dāng)量直徑DE（）；邊長為A的正方形風(fēng)管的當(dāng)量直徑DE（）；邊長為AB的長方形風(fēng)管的當(dāng)量直徑DE（）。44套管由5725MM和2525MM的鋼管組成，則環(huán)隙的流通截面積等于（），潤濕周邊等于（），當(dāng)量直徑等于（）。45邊長為04M的正方形管道，其潤濕周邊長為（），當(dāng)量直徑為（）。46離心泵的主要部件有（）、（）和（）。47影響離心泵理論流量的因素有（），（）。48（）是離心泵直接對液體作功的部件，而（）則是將動能轉(zhuǎn)變?yōu)閴毫δ艿牟考?9離心泵的軸封裝置主要有（）和（）。50在相同流量下，離心泵的實際壓頭比理論壓頭（），這是因為（）存在。51離心泵揚程的含義是（）。離心泵銘牌上標(biāo)明的流量和揚程指的是（）時的流量和揚程。52離心泵的流量調(diào)節(jié)閥安裝在離心泵（）管路上，關(guān)小出口閥門后，真空表的讀數(shù)（），壓力表的讀數(shù)（）。53當(dāng)離心泵出口閥門開大時，流量（），泵出口壓力（）。（變大，變小，不變）54用離心泵在兩敞口容器間輸液，在同一管路中，若用離心泵輸送1200KG/M3的某液體（該液體的其它性質(zhì)與水相同），與輸送水相比，離心泵的流量（），揚程（），泵出口壓力（），軸功率（）。（變大，變小，不變，不確定）55離心泵的總效率反映（）、（）和（）三項能量損失的影響。56若被輸送的流體粘度增高，則離心泵的壓頭（），流量（），效率（），軸功率（）。57推導(dǎo)離心泵基本方程式的兩個基本假定是（），（）。58離心泵開動以前必須充滿液體是為了防止（）現(xiàn)象。59離心泵的安裝高度超過允許安裝高度時，離心泵會發(fā)生（）現(xiàn)象。60若離心泵入口處允許的最低壓力以P1允表示，大氣壓力以PA表示，汽蝕余量以H表示，則允許吸上真空高度為（）。61在某高原地區(qū)（大氣壓強(qiáng)為680MMHG），用一臺允許吸上真空高度為44M的離心水泵從井中吸水，若泵體與水面的垂直距離為35M，此泵（）。A操作正常；B發(fā)生氣蝕；C電動機(jī)超載；D泵出口壓力過高。62離心泵的允許安裝高度，隨液體溫度的升高而（），隨吸入罐上方壓強(qiáng)的升高而（），隨流量的增加而（）。63離心泵銘牌上的允許吸上真空高度是當(dāng)大氣壓力（），且被輸送的液體為（）時的數(shù)值。642B19型號的離心泵，2代表（），19代表（）。65離心泵的主要性能參數(shù)包括（），（），（），（）等。66離心泵的主要特性曲線有（）、（）、（）等。67離心泵在兩敞口容器間輸液，當(dāng)被輸送流體的密度改變后，離心泵的（）、（）及（）均保持不變。68離心泵性能曲線上的一點流量為Q，揚程為H，則當(dāng)葉輪直徑車削5后，在新的性能曲線上，當(dāng)流量為095Q時，揚程為（）。69離心泵的工作點是（）曲線與（）曲線的交點。70管路特性曲線的一般表達(dá)式是（）。71離心泵用出口閥調(diào)節(jié)流量實質(zhì)上是改變（）曲線，用改變轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)流量實質(zhì)上是改變（）曲線。72調(diào)節(jié)離心泵工作點的方法主要有（），（），（）。73在如圖的管路中，離心泵于額定點下操作。當(dāng)調(diào)節(jié)閥門使流量增加時，則泵前真空表讀數(shù)（），泵后壓力表讀數(shù)（），泵的揚程（），泵的軸功率（），泵的效率（）。A升高B降低C不變D不確定。74管路特性曲線和離心泵特性曲線的交點稱為（），若需改變這一交點的位置，常采用（）的方法以改變管路特性曲線，或（），（）的方法以改變泵的特性曲線。75并聯(lián)操作中的每臺泵與其單獨操作時相比，流量（），壓頭（）。（較大，較小，不變）76兩臺相同的泵串聯(lián)后，與單臺泵獨立操作相比，每臺泵的流量（），壓頭（）。（增大，減小，不變）77并聯(lián)管路的特點是A）并聯(lián)各管段的比能損失（）；B）主管流量等于并聯(lián)的各管段流量（）；C）并聯(lián)各管段中是管子長、直徑小的管段通過的流量（）。78選擇離心泵時，首先應(yīng)根據(jù)（）確定泵的類型；然后根據(jù)（）和（）選擇合適的型號；若所輸送液體的密度不同于水的密度時，應(yīng)（）。79離心通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓的單位是（），其物理意義是（）。80往復(fù)壓縮機(jī)的排氣量（生產(chǎn)能力）是指（）。81往復(fù)壓縮機(jī)的余隙系數(shù)是指（）。當(dāng)氣體的壓縮比一定時，若余隙系數(shù)增大，則容積系數(shù)（），壓縮機(jī)的吸氣量也就（）。82選擇壓縮機(jī)時，首先應(yīng)根據(jù)（）選定壓縮機(jī)的種類。結(jié)構(gòu)形式確定后，再根據(jù)生產(chǎn)中所要求的（）和（）確定規(guī)格型號。83一球形石英顆粒，在空氣中按斯托克斯定律沉降，若空氣溫度由20升到50，則其沉降速度將（）。84反映顆粒形狀的因數(shù)，常用球形度來表示，球形度表示的是（）。85顆粒的沉降速度UT是指（）。86降塵室的生產(chǎn)能力只與降塵室的（）和（）有關(guān)，而與（）無關(guān)。87含塵氣體通過長為4M、寬為3M、高為1M的除塵室。已知顆粒的沉降速度為003M/S，則該除塵室的生產(chǎn)能力為（）M3/S。88在降沉室的設(shè)計中，如僅增加降沉室的高度，其生產(chǎn)能力（）。固體顆粒在降沉室中沉降下來的條件是（）。89某含塵氣體中塵粒的自由沉降速度為0025M/S，降塵室的尺寸為長寬高431M3，則該室的最大生產(chǎn)能力應(yīng)為（）。90含細(xì)小顆粒的氣流在降塵室內(nèi)除去小粒子（沉降在斯托克斯區(qū)），正常情況下能100除去50M的粒子，現(xiàn)氣體處理量增大一倍，原降塵室能100除去的最小粒徑為（）M。91流體通過顆粒床層時，隨流速從小到大可能出現(xiàn)的三種狀況是（），（），（）。92當(dāng)顆粒層處于流化階段，床層的壓降約等于（）。93恒壓過濾時，濾漿溫度降低，則濾液粘度（），過濾速率（）。94對恒壓過濾，當(dāng)過濾面積A增大一倍時，如濾餅不可壓縮，則過濾速率增大為原來的（）倍，如濾餅可壓縮，過濾速率增大為原來的（）倍。95已知Q為單位過濾面積所得濾液體積V/A，QE為VE/A，VE為過濾介質(zhì)的當(dāng)量濾液體積（濾液體積為VE時所形成的濾餅層的阻力等于過濾介質(zhì)的阻力），在恒壓過濾時，測得/Q3740Q200，則過濾常數(shù)K（），QE（）。96回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī)，回轉(zhuǎn)一周所需時間為T，轉(zhuǎn)鼓的表面積為S，轉(zhuǎn)鼓的浸沒度為，則一個過濾周期中，過濾時間為（），過濾面積為（）。97轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，轉(zhuǎn)速越快，每轉(zhuǎn)獲得的濾液量就越（），單位時間獲得的濾液量就越（），形成的濾餅層厚度越（），過濾阻力越（）。98轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，回轉(zhuǎn)一周所需時間為T，轉(zhuǎn)鼓的表面積為S，轉(zhuǎn)鼓的浸沒度為，則一個過濾周期中，過濾時間為（），過濾面積為（）。轉(zhuǎn)鼓浸沒度是（）與（）的比值。99轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，整個轉(zhuǎn)鼓回轉(zhuǎn)操作時大致可分為（），（），（）和（）四個區(qū)域。100當(dāng)旋轉(zhuǎn)半徑為R，每秒鐘轉(zhuǎn)速為N，則分離因數(shù)為（）。101在除去某粒徑的顆粒時，若降塵室的高度增加一倍，則沉降時間是原來的（）倍，氣流速度是原來的（）倍，生產(chǎn)能力是原來的（）倍。102顆粒群篩分組成中用到的“目”是指（）；目數(shù)越多，則粒徑越（）。103顆粒的粒度分布愈不均勻，所形成床層的空隙率越（）。在器壁附近床層空隙率較（），床層中心處空隙率較（）。104旋風(fēng)分離器當(dāng)切向進(jìn)口氣速相同時，隨著旋風(fēng)分離器的直徑越大，其離心分離因數(shù)越（）；而離心分離機(jī)隨著轉(zhuǎn)鼓直徑的增大其分離因數(shù)越（）。105旋風(fēng)分離器的直徑越大，除塵效率越（）；溫度越高，分離效率越（）。106黃鐵礦燃燒爐出口的爐氣，流量為20000M3/H，用旋風(fēng)分離器進(jìn)行分離，除塵效率為95，壓強(qiáng)降為1000PA?，F(xiàn)因為減產(chǎn)，爐氣減為15000M3/H，但爐氣含塵情況不變，此時分離器的除塵效率（）（增大，減?。驗椋ǎ?，壓強(qiáng)降為（）PA。107表示旋風(fēng)分離器分離性能的兩種不同方式是用（）和用（）。108對于一定處理量的含塵氣體，選擇（或設(shè)計）旋風(fēng)分離器時要依據(jù)（）和（）。109評價旋風(fēng)分離器性能的主要指標(biāo)是（）和（）。110計算顆粒沉降速度UT的斯托克斯公式為（），此式適用于（）情況。111流化床中，當(dāng)氣流速度（）時，這個氣流速度稱為帶出速度。112流化床的壓降隨氣速變化的大致規(guī)律是（）。113在固體流態(tài)化的操作過程中，增大流體的流速，則流化床的總壓降P將（）（增大、減小、不變）。114用流化床進(jìn)行某分子反應(yīng)，反應(yīng)氣體的密度為0568KG/M3（實際操作條件下），粘度為29105PAS，催化劑顆粒平均直徑為02MM，顆粒密度為3500KG/M3。根據(jù)工藝要求，流化數(shù)為3，已知床層壓降為198104PA。在此條件下，床層實際操作氣速為（）。若床層空隙率為077，則床層高度為（）。115有三個床徑相同的流化床裝置，內(nèi)裝相等重量的同種均勻固體顆粒，當(dāng)操作氣速U1U2U3時（均為正常流化），試比較其起始流化速度UMF1，UMF2，UMF3的大?。ǎ蝗矇航礟1，P2，P3的大?。ǎ?；床高L1，L2，L3的大?。ǎ?16流化床中出現(xiàn)的不正?，F(xiàn)象有（）和（）。117流化床中有兩種不同的流化形式，即（）和（）。118當(dāng)顆粒層處于流化階段時，床層的壓降約等于（）。119在固體流態(tài)化的操作過程，增大流體的流速，則流化床的總壓降P將（），單位床層高度的壓降P/L將（），床層的高度LF將（）。120流體通過顆粒床層時，隨流速從小到大可能出現(xiàn)的三種狀態(tài)是（）、（）、（）。121正常操作的氣固流化床，其氣速應(yīng)大于（）速度，小于（）速度。水平管氣力輸送氣速的下限是（）速度，垂直管氣力輸送氣速的下限是（）速度。122鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為（），不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為（），20水的導(dǎo)熱系數(shù)為（），20空氣的導(dǎo)熱系數(shù)為（）。A45W/M；B06W/M；C0026W/M；D16W/M123碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為（），銅的導(dǎo)熱系數(shù)為（），20空氣的導(dǎo)熱系數(shù)為（），20水的導(dǎo)熱系數(shù)為（）。A370W/M；B06W/M；C0026W/M；D45W/M124物體黑度是指在（）溫度下，物體的（）與（）之比，在數(shù)值上它與同一溫度下物體的（）相等。125液體沸騰根據(jù)溫度差大小可分為（），（），（）三個階段，實際操作應(yīng)控制在（）。126單層圓筒壁熱阻的表達(dá)式為（）。127厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知厚度B1B2B3；導(dǎo)熱系數(shù)123。在穩(wěn)定傳熱過程中，各層熱阻大小為R1（）R2（）R3；各層導(dǎo)熱速率Q1（）Q2（）Q3。128由多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中，所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈大，則該壁面的熱阻就愈（），其兩側(cè)的溫度差愈（）。129多層圓筒壁穩(wěn)定導(dǎo)熱中，若某層的熱阻最大，則該層兩側(cè)的溫差（）；若某層的平均導(dǎo)熱面積最大，則通過該層的熱流密度（）。130在多層平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)中，通過各層的熱通量（）。131將兩層厚度相同、導(dǎo)熱系數(shù)不同的保溫材料包在圓形管道上，應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù)（）的材料包在內(nèi)層，其原因是（），（）。132一包有石棉泥保溫層的蒸汽管道，當(dāng)石棉泥受潮后，其保溫效果應(yīng)（），主要原因是（）。133將下列各種情況下的對流傳熱系數(shù)按自大而小的順序排列空氣流速為25M/S時的1；空氣流速為6M/S時的2；水的流速為12M/S時的3；水的流速為25M/S時的4；蒸汽膜狀冷凝時的5。（）（）（）（）（）。134試用符號或L2L3）91降塵室的生產(chǎn)能力只與降塵室的（）和（）有關(guān)，而與（）無關(guān)。（長度，寬度，高度）92含塵氣體通過長為4M、寬為3M、高為1M的除塵室。已知顆粒的沉降速度為003M/S，則該除塵室的生產(chǎn)能力為（）M3/S。（036）93在降沉室的設(shè)計中，如僅增加降沉室的高度，其生產(chǎn)能力（）。固體顆粒在降沉室中沉降下來的條件是（）。（不變；）TUHL94某含塵氣體中塵粒的自由沉降速度為0025M/S，降塵室的尺寸為長寬高431M3，則該室的最大生產(chǎn)能力應(yīng)為（）。（03M3/S）95含細(xì)小顆粒的氣流在降塵室內(nèi)除去小粒子（沉降在斯托克斯區(qū)），正常情況下能100除去50M的粒子，現(xiàn)氣體處理量增大一倍，原降塵室能100除去的最小粒徑為（）M。（）50296流體通過顆粒床層時，隨流速從小到大可能出現(xiàn)的三種狀況是（），（），（）。（固定床狀態(tài)，流化床狀態(tài)，氣力輸送狀態(tài)）97當(dāng)顆粒層處于流化階段，床層的壓降約等于（）。（單位床層面積上顆粒群的表觀重力）98恒壓過濾時，濾漿溫度降低，則濾液粘度（），過濾速率（）。（增加，減?。?9對恒壓過濾，當(dāng)過濾面積A增大一倍時，如濾餅不可壓縮，則過濾速率增大為原來的（）倍，如濾餅可壓縮，過濾速率增大為原來的（16）倍。（4；4）100已知Q為單位過濾面積所得濾液體積V/A，QE為VE/A，VE為過濾介質(zhì)的當(dāng)量濾液體積（濾液體積為VE時所形成的濾餅層的阻力等于過濾介質(zhì)的阻力），在恒壓過濾時，測得/Q3740Q200，則過濾常數(shù)K（），QE（）。（0000267；00267）101回轉(zhuǎn)真空過濾機(jī)，回轉(zhuǎn)一周所需時間為T，轉(zhuǎn)鼓的表面積為S，轉(zhuǎn)鼓的浸沒度為，則一個過濾周期中，過濾時間為（），過濾面積為（）。（T，S）102轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，轉(zhuǎn)速越快，每轉(zhuǎn)獲得的濾液量就越（），單位時間獲得的濾液量就越（），形成的濾餅層厚度越（），過濾阻力越（）。（少；多；薄；?。?03轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，回轉(zhuǎn)一周所需時間為T，轉(zhuǎn)鼓的表面積為S，轉(zhuǎn)鼓的浸沒度為，則一個過濾周期中，過濾時間為（），過濾面積為（）。轉(zhuǎn)鼓浸沒度是（）與（）的比值。（T；S；轉(zhuǎn)鼓浸沒的表面積；轉(zhuǎn)鼓的總表面積）104轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，整個轉(zhuǎn)鼓回轉(zhuǎn)操作時大致可分為（），（），（）和（）四個區(qū)域。（過濾；洗滌脫水；卸渣；濾布再生）105當(dāng)旋轉(zhuǎn)半徑為R，每秒鐘轉(zhuǎn)速為N，則分離因數(shù)為（）。（2N2R/G）106在除去某粒徑的顆粒時，若降塵室的高度增加一倍，則沉降時間是原來的（）倍，氣流速度是原來的（）倍，生產(chǎn)能力是原來的（）倍。（2，05，1）107顆粒群篩分組成中用到的“目”是指（）；目數(shù)越多，則粒徑越（）。（每英寸直線長度上的篩孔數(shù)，小）108顆粒的粒度分布愈不均勻，所形成床層的空隙率越（）。在器壁附近床層空隙率較（），床層中心處空隙率較（）。（小，大，小）109旋風(fēng)分離器當(dāng)切向進(jìn)口氣速相同時，隨著旋風(fēng)分離器的直徑越大，其離心分離因數(shù)越（）；而離心分離機(jī)隨著轉(zhuǎn)鼓直徑的增大其分離因數(shù)越（）。（小，大）110旋風(fēng)分離器的直徑越大，除塵效率越（）；溫度越高，分離效率越（）。（低；低）111表示旋風(fēng)分離器分離性能的兩種不同方式是用（）和用（）。（）112黃鐵礦燃燒爐出口的爐氣，流量為20000M3/H，用旋風(fēng)分離器進(jìn)行分離，除塵效率為95，壓強(qiáng)降為1000PA?，F(xiàn)因為減產(chǎn)，爐氣減為15000M3/H，但爐氣含塵情況不變，此時分離器的除塵效率（）（增大，減小），因為（），壓強(qiáng)降為（）PA。（降低；入口速度減小，能被除去的顆粒粒度增大；563）113對于一定處理量的含塵氣體，選擇（或設(shè)計）旋風(fēng)分離器時要依據(jù)（）和（）。（要求的分離效率；允許的壓強(qiáng)降）114評價旋風(fēng)分離器性能的主要指標(biāo)是（）和（）。（分離效率；壓降）115計算顆粒沉降速度UT的斯托克斯公式為（），此式適用于（）情況。（UTDP2PG/18，層流區(qū)或RE；）128由多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中，所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈大，則該壁面的熱阻就愈（），其兩側(cè)的溫度差愈（）。（小；小）129多層圓筒壁穩(wěn)定導(dǎo)熱中，若某層的熱阻最大，則該層兩側(cè)的溫差（）；若某層的平均導(dǎo)熱面積最大，則通過該層的熱流密度（）。（最大，最?。?30在多層平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)中，通過各層的熱通量（）。（相等）131將兩層厚度相同、導(dǎo)熱系數(shù)不同的保溫材料包在圓形管道上，應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù)（）的材料包在內(nèi)層，其原因是（），（）。（小；減少熱損失；降低壁面溫度）132一包有石棉泥保溫層的蒸汽管道，當(dāng)石棉泥受潮后，其保溫效果應(yīng)（），主要原因是（）。（降低；因為水的導(dǎo)熱系數(shù)大于保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)，受潮后，使保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)增大，保溫效果降低）133將下列各種情況下的對流傳熱系數(shù)按自大而小的順序排列空氣流速為25M/S時的1；空氣流速為6M/S時的2；水的流速為12M/S時的3；水的流速為25M/S時的4；蒸汽膜狀冷凝時的5。（）（）（）（）（）。（5；4；3；1；2）134試用符號或；）135在圓形直管內(nèi)強(qiáng)制湍流時給熱系數(shù)的測定實驗中，如何判斷實驗過程是否穩(wěn)定（）。影響本實驗穩(wěn)定的關(guān)鍵因素是什么（）。（管壁測溫點T3、T4是否穩(wěn)定且相差不大，管內(nèi)流動是否滿足REI104；保證管外為飽和水蒸氣加熱，沒有凝液生成）136影響兩固體表面間輻射傳熱量大小的主要因素有（），（），（），（）。（表面溫度，黑度，介質(zhì)性質(zhì)，幾何位置）137外包絕熱材料的蒸汽管道，當(dāng)蒸汽壓力增大時，絕熱層外表面與空氣之間的給熱系數(shù)將（），絕熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)將（）（增大，減小，不變，不確定），其主要原因是（）。（增大，增大，壁溫升高）138在傳熱實驗中，用飽和水蒸氣加熱空氣，總傳熱系數(shù)K接近于（）側(cè)的對流給熱系數(shù)，而壁溫接近與（）側(cè)流體的溫度。（空氣，飽和水蒸氣）139冷卻水將一定量的熱流體由100冷卻到40，冷卻水初溫為15，在設(shè)計列管式換熱器時，采用兩種方案比較，方案是令冷卻水終溫為30，方案是令冷卻水終溫為35，則用水量W1（）W2，所需傳熱面積A1（）A2。（大于；小于）140黑體表面溫度由40加熱到347K，則輻射能力增加為原來的（）倍。（151）141黑體是指（）。（能吸收全部輻射能的物體）142物體輻射能力的大小與（）成正比，還與（）成正比。（黑度，絕熱溫度的四次方）143某物體（可近似為灰體）在20時，其黑度為08，則其輻射能力的大小為（），其吸收率為（）。（3343；08）144液體沸騰根據(jù)溫度差大小可分為（）、（）、（）三個階段，實際操作應(yīng)控制在（）。（自然對流；泡核沸騰；膜狀沸騰；泡核沸騰）145冷凝現(xiàn)象有（）冷凝和（）冷凝，工業(yè)冷凝器的設(shè)計都按（）冷凝設(shè)計。（滴狀，膜狀，膜狀）146計算冷凝對流傳熱系數(shù)時，關(guān)聯(lián)式中的T項表示（）。（冷凝液膜兩側(cè)的溫度差）147在冷凝給熱過程中，滴狀冷凝的給熱系數(shù)較膜狀冷凝的給熱系數(shù)約可高出（）倍。（510）148將單程列管式換熱器改為雙程的作用是（），但這將使（）減小，（）增大。（提高管內(nèi)，TM，阻力）149飽和蒸汽冷凝時，T越大，越（）；液體核狀沸騰時，T越大，越（）。（小，大）150蒸汽冷凝放熱時，要經(jīng)常注意排放（），這是因為（）。（不凝氣，不凝氣構(gòu)成附加的氣膜阻力使）151兩流體通過間壁換熱，冷流體從20被加熱到50，熱流體從100被冷卻到70，則逆流時的TM（）。并流時的TM（）。（50，435）152有一套管換熱器，環(huán)隙有1196蒸汽冷凝，管內(nèi)空氣從20被加熱到50，管壁溫度應(yīng)接近（）。（1196）153換熱器中，熱流體由200冷卻到140，冷流體由20升高到35，熱流體的熱容量流率較小，則傳熱效率為（）。（0333）154水與苯液進(jìn)行換熱，水由20升至35，苯由80降至40。苯的熱容量流率較小。此換熱器的傳熱效率（），熱容量比R（）。（0667；0375）155計算冷凝對流轉(zhuǎn)熱系數(shù)時，蒸汽冷凝潛熱按（）溫度取，其余物性數(shù)據(jù)按（）溫度取。（蒸汽飽和溫度，液膜平均）156在一臥式加熱器中，利用水蒸氣冷凝來加熱某種液體，應(yīng)讓加熱蒸汽在（）程流動，加熱器頂部設(shè)置排氣閥是為了（）。（殼；排放不凝氣，防止殼程值大幅度下降）157在設(shè)計列管式換熱器中，設(shè)置折流擋板，以提高（）程流速，設(shè)置隔板以提高（）程流速，以達(dá)到強(qiáng)化傳熱的目的。（殼程；管程）158列管式換熱器的殼程內(nèi)設(shè)置折流擋板的作用在于（），折流擋板的形狀主要有（），（）等。（增大流體的湍動程度，提高殼程，支承管子；缺圓式（弓形）；圓盤式（圓環(huán)形）159列管換熱器設(shè)計成多管程是為了（）。（提高管程值）160在列管換熱器中，蒸汽一般通入（）程，壓力高的物料則走（）程。（殼；管）161在確定列管換熱器冷熱流體的流徑時，一般來說，蒸汽走（）程；易結(jié)垢的流體走（）程；粘度大或流量小的流體走（）程。（殼；管；殼）162在確定列管換熱器冷熱流體的流徑時，一般來說，蒸汽走管（）；易結(jié)垢的流體走管（）；高壓流體走管（）；有腐蝕性流體走管（）；粘度大或流量小的流體走管（）。（外；內(nèi)；內(nèi)；內(nèi)；外）中國石油大學(xué)（華東）化工學(xué)院化工原理（下冊）題庫一、填空題1、在描述傳質(zhì)的費克定律中，擴(kuò)散通量J與濃度梯度或壓力梯度成正比，其比例系數(shù)稱為擴(kuò)散系數(shù)，表示傳質(zhì)阻力的倒數(shù)。分子擴(kuò)散是憑借流體分子熱運動來傳遞物質(zhì)的，而渦流擴(kuò)散是憑借流體質(zhì)點的湍動和漩渦來傳遞物質(zhì)的。2、單向擴(kuò)散速率與等分子反向擴(kuò)散速率相比多了一個漂流因子，在低濃度氣體中該因數(shù)B，在高濃度氣體中該因數(shù)A（A大于10B約等于10C小于10D約等于00），說明總體流動對傳質(zhì)速率的影響較大。3、當(dāng)流體呈湍流流動時，物質(zhì)的傳遞是分子擴(kuò)散和渦流擴(kuò)散共同作用的結(jié)果，這時的物質(zhì)傳遞過程稱為對流傳質(zhì)過程。4、分子擴(kuò)散中主體流動產(chǎn)生的原因是組分A可以通過相界面，組分B為停滯組分，組分A單向擴(kuò)散通過相界面后，在界面附近出現(xiàn)空位，使得界面壓力低于主體壓力，其他分子前來補充，造成主體向界面的流動，在主體流動的存在下，擴(kuò)散速率會發(fā)生什么變化增大（增大、減小、不變），在什么情況下可不考慮主體流動的影響溶質(zhì)A濃度較低。5、某逆流吸收塔，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械囊兹芙M分，入塔混合氣濃度為004，出塔混合氣濃度為002，操作液氣比L/V2L/VMIN，氣液相平衡關(guān)系為YE2X，該吸收塔完成分離任務(wù)所需的理論板數(shù)N為1。解L/V2L/VMIN，L/VMINYBYA/XBEXAYBYA/YB/M004002/004/0021，L/V2M操作線與相平衡線平行，S1，XA0，YMYA002，NNOGYBYA/YM004002/00216、某逆流解吸塔，若氣液入口組成及溫度、壓力均不變，而氣量與液量同比例減少，對液膜控制系統(tǒng)，氣體出口組成YA將增大，液體出口組成XB將減小，溶質(zhì)解吸率將增大。解已知YB、XA、L/V、H不變，HOG減小，NOG上升，故YA上升，XB下降，XAXB/XA增大。也可圖解，V減小，傳質(zhì)推動力減小，操作線上移。7、氣相中物質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù)隨溫度的升高而增大，隨壓力的升高而減??；液相中物質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù)隨粘度的增加而減小。（增大、減小、不變）8、常壓25下，氣相溶質(zhì)A的分壓為0054ATM的混合汽體與溶質(zhì)A濃度為00018MOL/L的水溶液接觸，如果在該工作條件下，體系符合亨利定律，亨利系數(shù)E015104ATM，H2O1000KG/M3，問溶質(zhì)A的傳質(zhì)方向是（16）。A吸收B平衡C解吸D無法判斷9、某氣體吸收過程，符合亨利定律，相平衡常數(shù)M1，氣膜吸收系數(shù)KY1104KMOL/M2S，液膜吸收系數(shù)KX的值為KY值的100倍，試判斷這一吸收過程為（16）（氣膜、液膜、雙膜）控制過程，該氣體為（17）（易溶氣體、難溶氣體），氣相總傳質(zhì)系數(shù)為（18）。10、雙組分混合物中，組分A的擴(kuò)散系數(shù)除了與系統(tǒng)的物質(zhì)屬性有關(guān)外，還隨溫度、壓力及混合物中組分A的濃度的不同而變化，對于氣體中的擴(kuò)散，濃度的影響可以忽略。當(dāng)系統(tǒng)總濃度增加時，擴(kuò)散系數(shù)將減少，當(dāng)系統(tǒng)中組分B的分子量增加時，擴(kuò)散系數(shù)將減少（增加、減少、不變、不定）。11、雙組分理想氣體進(jìn)行單向擴(kuò)散，如維持氣相各部分PA不變，則在下述情況下，氣相中的傳質(zhì)通量NA將如何變化，A總壓增加，NA減少（增加、減少、不變），B溫度增加，NA增加（增加、減少、不變），C氣相中惰性組分的摩爾分率減少，則NA增加（增加、減少、不變）。12、擴(kuò)散通量式JADDCA/DZJBAF（A可以用于多組分系統(tǒng)、B只能用于雙組分系統(tǒng)、C只能用于稀溶液、D只能用于理想氣體、E只能用于液相、F可以同時用于液相或氣相系統(tǒng)）（多選）13、所示為同一溫度下A、B、C三種氣體在水中的溶解度曲線。由圖可知，它們的溶解度次序為CBA（由大到?。谖者^程中，溫度及汽液流量不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)減小，傳質(zhì)推動力增大（增大、減小、不變）。14、三傳類比是指動量傳遞、熱量傳遞、和質(zhì)量傳遞之間的類比。15、吸收操作中對吸收劑主要要求包括選擇性好、溶解度高、可循環(huán)使用、揮發(fā)性小。（至少寫出四種）16、在一個逆流操作的吸收塔中，某截面上的氣相濃度為Y（摩爾分率，下同），液相濃度為X，在一定溫度下，氣液相平衡關(guān)系為YEMX，氣相傳質(zhì)系數(shù)為KY，液相傳質(zhì)系數(shù)為KX，則該截面上的氣相傳質(zhì)總推動力可表示為YMX，氣相傳質(zhì)總阻力可表示為1/KY1/KYM/KX；如果降低吸收劑的溫度，使相平衡關(guān)系變?yōu)閅EMX，假設(shè)該截面上的兩相濃度及單相傳質(zhì)系數(shù)保持不變，則傳質(zhì)總推動力增大，傳質(zhì)總阻力中氣相傳質(zhì)阻力不變，液相傳質(zhì)阻力減小，傳質(zhì)速率增大。17、某二元精餾塔，在塔頂?shù)谝粔K板上的液體中裝有溫度計，假設(shè)板上的液體與上方氣體處于平衡狀態(tài)，如果保持操作壓力不變，塔內(nèi)混入一定量的惰性氣體，那么溫度計讀數(shù)降低，物系的相對揮發(fā)度增大。如果現(xiàn)有的精餾塔塔頂產(chǎn)品不合格，如何調(diào)節(jié)精餾塔操作，使產(chǎn)品合格，請列出三種方案增大回流比，降低回流液溫度，降低操作壓力。18、對流傳質(zhì)是分子擴(kuò)散和渦流擴(kuò)散共同作用的結(jié)果，對流傳質(zhì)與對流傳熱有相似之處，增強(qiáng)流體的湍動程度和增大相接觸面積有利于強(qiáng)化對流傳質(zhì)。19、吸收過程為氣膜控制（氣相阻力控制）時，CI與CL接近,還是PG與PI接近CI與CL接近。20、對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的汽液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時，亨利系數(shù)E不變，相平衡常數(shù)M變小，溶解度系數(shù)H不變。21、在傳質(zhì)理論中有代表性的三個模型分別為膜、溶質(zhì)滲透和表面更新，對吸收的理論分析，當(dāng)前仍采用膜模型作為基礎(chǔ)。22、雙膜理論的主要內(nèi)容是（1）氣液相間存在穩(wěn)定的相界面，界面兩側(cè)各有一層有效層流膜，溶質(zhì)以分子擴(kuò)散方式通過雙膜；（2）界面上氣液兩相呈平衡；（3）傳質(zhì)阻力集中在層流膜內(nèi),界面上無阻力。23、總傳質(zhì)系數(shù)與分傳質(zhì)系數(shù)之間的關(guān)系可以表示為1/KL1/KLH/KG，其中1/KL表示液膜阻力，當(dāng)氣膜阻力H/KG項可忽略時，表示該吸收過程為液膜控制。24、對于低濃度溶質(zhì)A的氣體的物理吸收達(dá)到平衡時，其自由度可視為3。即在溫度、壓力、氣相溶質(zhì)濃度、液相溶質(zhì)濃度四個變量中，有3個自變量。25、一般而言，兩組分A、B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在二元蒸餾單元操作中，而A在B中單向擴(kuò)散體現(xiàn)在吸收單元操作中。26、亨利定律的表達(dá)式之一為PEX，若某氣體在水中的E值很大，說明該氣體為難溶氣體，該氣體的解吸過程是受液膜控制的傳質(zhì)過程；氣體吸收過程的逆過程是解吸過程，前者的操作溫度一般較后者低，而壓力較后者高（高、低、相等）。27、通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時，D。（A）回收率最高；（B）吸收推動力最大；（C）操作最為經(jīng)濟(jì)；（D）填料層高度趨向無窮大。增加吸收劑用量，操作線的斜率增大（增大、減小、不變），則操作線向遠(yuǎn)離平衡線的方向偏移，吸收過程推動力（YYE）增大（增大、減小、不變）。28、低濃氣體吸收中，已知平衡關(guān)系Y2X，KXA02KMOL/M3S，KYA2104KMOL/M3S，A（A氣膜；B液膜；C氣、液雙膜）控制的總傳質(zhì)系數(shù)近似為KYA2104KMOL/M3S。29、某逆流操作的吸收塔底排出液中溶質(zhì)的摩爾分率X2104，進(jìn)塔氣體中溶質(zhì)的摩爾分率為Y0025，操作壓力為1013KPA，汽液平衡關(guān)系為YE50X，現(xiàn)將操作壓力由1013KPA增至2026KPA，求塔底推動力YYE增至原來的4/3倍，XEX增至原來的8/3倍。P1013KPAYE50X502104001YYE00250010015XEY/500025/5000005XEX0000521043104P2026KPAYE25X2521040005YYE00250005002XEY/250025/250001XEX000121048104YYE/YYE002/00154/3133XEX/XEX8/326730、將含CO220、惰性氣體80（體積分率）的混合氣，在體積為2M3的密閉容器中，與1M3的清水在25下長期充分接觸。若剛開始接觸時混合氣的壓力P為1013KPA，亨利系數(shù)E166105KPA，H2O997KG/M3，問剛開始接觸時的總傳質(zhì)推動力為2026（以分壓差表示，KPA），CO2在水中的最終濃度為37MOL/M3。1PGPE10130202026KPA2PEEX（PYNRT/VG）EN/NH2OV/MS101302N8314298/1166105N/9971/18N00037MOLCCO2N/VL37/137MOL/M331、吸收因子A表征相平衡線和操作線斜率的比值，而解吸因子與A呈倒數(shù)關(guān)系。32、氧氣解吸是一個液膜控制的傳質(zhì)過程，該過程的傳質(zhì)速率主要受液膜控制。33、對一定操作條件下的填料吸收塔，如將填料層增高一些，則塔的HOG將不變，NOG將增大（增大、減小、不變）。34、氣膜控制的系統(tǒng)，氣體流量越大，則氣相總傳質(zhì)系數(shù)KY增大，氣相總傳質(zhì)單元高度HOG略微增大（增大、減小、不變）。35、逆流操作的填料吸收塔，當(dāng)吸收因數(shù)AXA02所以進(jìn)行吸收過程YYYEYAMXA01512/202003XXEXYA/MXA015/12/202005因為T升高，氣體溶解度減小，M增大，YEMX，YE增大，YYYE，所以傳質(zhì)推動力Y減?。籔升高，ME/P減小，YMXE，XE增大，XXEX，所以傳質(zhì)推動力X增大。45、在一填料層高度為H的塔內(nèi)進(jìn)行低濃度氣體吸收，NG和NOG分別為氣相傳質(zhì)單元數(shù)和氣相總傳質(zhì)單元數(shù)，在穩(wěn)定操作下，NGNOG（,1時，NNOG，NOL/NOGS。75、精餾操作的依據(jù)是利用均相液體混合物中各組分飽和蒸汽壓（或揮發(fā)度）的差異使其分離。實現(xiàn)精餾操作的必要條件包括塔頂液相回流和塔底上升汽體。76、二元溶液連續(xù)精餾計算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起B(yǎng)線的變化，A相平衡線，B操作線與Q線，C相平衡線與操作線，D相平衡線與Q線77、在常壓下，苯的沸點為801，環(huán)己烷的沸點為8073，為使這兩組分的混合液能得到分離，采用C方法最有效。A恒沸精餾，B普通精餾，C萃取精餾，D水蒸汽直接加熱精餾78、確定下述物理量沿著連續(xù)精餾塔自上而下的變化趨勢，塔內(nèi)壓力增大，溫度增大（增大、減少、不變、不確定）。79、精餾操作時，若F、D、XF、Q、進(jìn)料位置、回流比R都不變，而將塔頂泡點回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成XD將增大（增大、減小、不變）。80、當(dāng)原料組成、料液量、壓力和最終溫度都相同時，用簡單蒸餾和平衡蒸餾（閃蒸）的方法對二元理想溶液進(jìn)行分離，其結(jié)果是得到的餾出物濃度X簡單X平衡，得到的殘液濃度X簡單X平衡，得到的餾出物總量D簡單、T2T1。85、精餾塔中第N1，N，N1塊實際板（由上至下）的板效率小于1。與YN相平衡的液相濃度為XN，則XNYN1，YNXN1。86、分離要求一定，當(dāng)回流比一定時，在五種進(jìn)料狀況中，過冷液進(jìn)料的Q值最大，其溫度低于泡點溫度，此時，提餾段操作線與平衡線之間的距離最遠(yuǎn)，分離所需的總理論板數(shù)最少。87、與全回流相對應(yīng)的理論板數(shù)最少。88、某連續(xù)精餾塔，塔頂采用全凝器，塔底采用再沸器，完成一定分離任務(wù)需要N快理論板，如果在相同的操作條件下，塔頂改用分凝器，塔底采用直接蒸汽加熱，則完成同樣的分離任務(wù)需要N1塊理論板。89、某二元理想溶液精餾塔，進(jìn)料為兩相，若保持F、XF、XD、XW不變，則隨著進(jìn)料中液相分率的增加，最小回流比減小，如果保持回流比不變，則完成同樣的分離任務(wù)所需理論板數(shù)減小，塔頂冷凝器熱負(fù)荷不變，塔釜熱負(fù)荷增加。90、萃取過程是分離液相混合物的常見單元操作，因為萃取相和萃余相都是均相混合物，所以要想得到最終產(chǎn)品，還需要用蒸餾等方法對萃取相和萃余相進(jìn)一步分離，因此完整的萃取過程比蒸餾過程更為復(fù)雜。那么，請簡述一下在什么情況下采用萃取操作比直接蒸餾更適合（1）液體混合物中需要分離的各組分的沸點很接近，即相對揮發(fā)度趨近于1或形成恒沸物，如果采用一般的蒸餾過程分離，需要的理論板數(shù)很多，設(shè)備費用很高，或必須采用大回流比，或不能達(dá)到分離目的，此時可采用萃取蒸餾。（2）對沸點很高的有機(jī)物水溶液，特別是當(dāng)溶質(zhì)的濃度很稀時，若直接蒸餾，要汽化大量的水，能耗過高。（3）液體混合物中含有熱敏性物質(zhì)（如藥物等），采用萃取方法可在低溫下操作。91、萃取蒸餾是在體系中加入萃取劑來改善體系的相對揮發(fā)度。一般萃取劑的加入濃度越大，相對揮發(fā)度變化越大。92、在多級逆流萃取中，欲達(dá)到同樣的分離程度，溶劑比越大則所需理論級數(shù)越少，操作點越靠近S點。當(dāng)溶劑比為最小值時，理論級數(shù)為，此時必有一條連結(jié)線與操作線重合。93、在BS部分互溶物系中加入溶質(zhì)A組份，將使BS互溶度增大；恰當(dāng)降低操作溫度，BS的互溶度減少。（增大、減少、不變、不確定）94、分配系數(shù)KA1表示萃取相中A組份的濃度YA萃余相中A組份的濃度XA；選擇性系數(shù)與精餾操作中相對揮發(fā)度相當(dāng)；在BS部分互溶系統(tǒng)中，若萃取相中含溶質(zhì)A85KG，稀釋劑B15KG，萃取劑S100KG，則萃取相YA/YB567（YA、YB均表示質(zhì)量分率）。95、液液萃取中三元物系，按其組分之間互溶性可區(qū)分為幾種情況B（A）兩種（B）三種（C）四種（D）四種以上96、若BS部分互溶物系中，臨界互溶點P不在平衡曲線（溶解度曲線）的最高點，且分配系數(shù)，則A組分的分配曲線圖形應(yīng)為C，97、用純?nèi)軇㏒對A、B混合液進(jìn)行單級（理論）萃取，當(dāng)萃取劑用量增加時（進(jìn)料量和組成均保持不變）所獲得的萃取液相組成是不定（增加、減少、不變、不定）。98、單級（理論）萃取中，中維持進(jìn)料組成和萃取相濃度不變的條件下，若用含有少量溶質(zhì)的萃取劑代替純?nèi)軇┧玫妮陀嘞酀舛葘⒉蛔儯ㄔ黾印p少、不變、不定）。99、單級萃取操作中，在維持相同萃余相濃度下，用含有少量溶質(zhì)的萃取劑S代替溶劑S，則萃取相量與萃余相量之比將增加，萃取液