橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì)橋.doc

本文檔系作者精心整理編輯，實(shí)用價值高。目 錄引言1一設(shè)計(jì)方案簡述2二設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸32.1設(shè)計(jì)資料32.2結(jié)構(gòu)尺寸42.3毛截面幾何特征5三內(nèi)力計(jì)算73.1荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算73.2荷載內(nèi)力計(jì)算133.3內(nèi)力組合18四 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)204.1預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積的估算204.2換算截面幾何特性計(jì)算214.3預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算22五截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算255.1截面強(qiáng)度驗(yàn)算255.2截面應(yīng)力計(jì)算255.3空心板的變形驗(yàn)算30結(jié)論32謝辭33參考文獻(xiàn)34本文檔系作者精心整理編輯，如有需要，可查看作者文庫其他文檔。引 言橋梁工程在工程規(guī)模上約占道路總造價的，橋梁工程在滿足其功能的前提下，還要考慮到橋梁的美觀和造價，而混凝土空心板橋梁正是滿足橋梁的功能要求又能保證其造價經(jīng)濟(jì)合理。近年來隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，出現(xiàn)了很多的新興的材料，出現(xiàn)了許多的新式建筑，預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋梁由于自身的優(yōu)點(diǎn)，在國內(nèi)外被廣為應(yīng)用。橋梁工程在交通中占有重要的地位，我們要不斷的努力學(xué)習(xí)、發(fā)展、研究橋梁設(shè)計(jì)，這樣才能使橋梁工程不斷的發(fā)展進(jìn)步，使其在交通中更充分的發(fā)揮其作用。本設(shè)計(jì)擬建龍泉河中橋是，位于河口鎮(zhèn)以北，西為劉家莊，東為李家莊。橋位區(qū)河床較順直，兩岸平坦開闊，地貌上屬長江三角洲沖積平原。兩岸標(biāo)高為5.05.3m。擬建橋位區(qū)地下水類型屬第四系潛水，其水位受季節(jié)性影響較大，土層結(jié)構(gòu)簡單，分布也比較均勻，在本次勘察深度內(nèi)分為8個單元層。地下水埋深36m，含水層主要為粉細(xì)砂層，地下水水量較大；地表水為龍泉河河水。橋址范圍內(nèi)無重大地質(zhì)構(gòu)造和不良地質(zhì)現(xiàn)象，工程地質(zhì)條件較好。經(jīng)本次勘查了解，擬建橋位區(qū)內(nèi)土層分布均勻，層位穩(wěn)定，工程性質(zhì)較好。在第一章是設(shè)計(jì)方法的選擇，介紹了主要的設(shè)計(jì)方法；第二章中介紹了本次設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸的選擇，進(jìn)行了截面的設(shè)計(jì)；第三章為橋面板的內(nèi)力計(jì)算，在各種內(nèi)力組合下對橋面板進(jìn)行設(shè)計(jì)；第四章是預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)計(jì)，主要是進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼筋的選擇和驗(yàn)算；第五章進(jìn)行了橋面板的強(qiáng)度和應(yīng)力的驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)就是根據(jù)上述的說明進(jìn)行設(shè)計(jì)的，通過對這些內(nèi)容的計(jì)算，使其達(dá)到國家規(guī)范的設(shè)計(jì)要求。一 設(shè)計(jì)方法簡述在本設(shè)計(jì)中采用了極限狀態(tài)法進(jìn)行設(shè)計(jì)。在求橋面板橫向分布系數(shù)時有以下幾種方法可供選擇：1、 杠桿原理法進(jìn)行荷載橫向分布計(jì)算時，假定是忽略主梁之間的橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系作用，即假定橋面板在主梁上斷開，而當(dāng)作沿橫向支承在主梁上的簡之梁或懸臂梁來考慮。這樣計(jì)算的橫向分布系數(shù)，通常對于中間主梁會偏大些，而對于邊梁會偏小。2、 偏心壓力法計(jì)算荷載橫向分布適用于橋上具有可靠的橫向聯(lián)接，且橋的寬跨比小于或接近0.5的情況，用于計(jì)算跨中截面荷載橫向分布系數(shù)。應(yīng)用偏心壓力法的基本前提是：車輛荷載作用下，中間橫梁可近似看作一根剛度無窮大的剛性梁。忽略主梁的抗扭剛度。3、 鉸接板法對于現(xiàn)澆混凝土縱向企口縫連接的裝配式板橋，其連接剛性比較薄弱，加之在構(gòu)造上，企口縫的高度不大，可近似為數(shù)根并列而相互鉸接的板，故在工程上，采用橫向鉸接板法來計(jì)算橋跨中截面的荷載橫向分布系數(shù)。根據(jù)以上的分析，在計(jì)算邊跨荷載橫向分布系數(shù)是采用杠桿原理法，在計(jì)算中跨的荷載橫向分布系數(shù)是應(yīng)用鉸接板法。極限狀態(tài)可分為兩類：一類為承載能力極限狀態(tài)；一類為正常使用極限狀態(tài)。1、 承載能力極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到最大承載能力，或達(dá)到不適合繼續(xù)承載的變形，其計(jì)算理論主要是以塑性理論為基礎(chǔ)2、 正常使用極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到正常使用和耐久的各項(xiàng)規(guī)定限值，它的計(jì)算理論為彈性理論或彈塑性理論，進(jìn)行以下三個項(xiàng)目的校核：限制應(yīng)力；短期荷載作用下的變形；在組合作用下的裂縫的寬度；考慮到橋梁的使用狀態(tài)，采用正常使用極限狀態(tài)分析更加的合理，故在進(jìn)行荷載的驗(yàn)算是采用正常使用極限狀態(tài)分析法。當(dāng)橋梁的跨度增大時，橋梁的自重將明顯增加，部分混凝土將不能充分的發(fā)揮其作用，這時采用混凝土空心板，不僅可以減輕橋梁的自重，而且還能使混凝土充分的發(fā)揮其作用，提高了其使用的性能，減少了材料的浪費(fèi)，從而降低了橋梁的造價；預(yù)應(yīng)力技術(shù)的使用能有效的提高構(gòu)件的剛度和抗裂的能力，改善橋面板的使用性能從而增加了結(jié)構(gòu)的耐久性，此外預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗疲勞能力較強(qiáng)；當(dāng)使用高強(qiáng)度材料時，還可以減小構(gòu)件的截面尺寸；預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在施加預(yù)應(yīng)力的同時，可以是構(gòu)件產(chǎn)生反拱，減小了構(gòu)件工作是的撓度，這些在橋梁設(shè)計(jì)中十分的重要。二 設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸2.1設(shè)計(jì)資料：2.1.1橋梁設(shè)計(jì)的基本資料：1、標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16.00m 2、計(jì)算跨徑：15.60m 3、橋面凈空：m 4、設(shè)計(jì)荷載：汽車20 掛車100 5、人群荷載：3.0KN/m 6、鋼筋混凝土的資料：（1） 預(yù)應(yīng)力鋼絞線：預(yù)應(yīng)力鋼絞線（），其技術(shù)指標(biāo)見表2-1：表2-1種類直徑彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度（）（2） 非預(yù)應(yīng)力鋼筋：級鋼筋和級別螺紋鋼筋，其技術(shù)指標(biāo)見表2-2：表2-2種類彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度（3） 混凝土：空心板、鉸接縫、橋面混凝土鋪裝層為C40，欄桿、人行道為C25，橋面面層為瀝青混凝土，混凝土技術(shù)指標(biāo)見表2-3：表2-3種類設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈性模量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C2514.51.5517.51.90C40232.1528.02.602.1.2水文地質(zhì)條件：擬建龍泉河中橋是二跨橋梁，位于河口鎮(zhèn)以北，西為劉家莊，東為李家莊。橋位區(qū)河床較順直，兩岸平坦開闊，地貌上屬長江三角洲沖積平原。兩岸標(biāo)高為5.05.3m。擬建橋位區(qū)地下水類型屬第四系潛水，其水位受季節(jié)性影響較大，土層結(jié)構(gòu)簡單，分布也比較均勻，在本次勘察深度內(nèi)分為8個單元層。地下水埋深36m，含水層主要為粉細(xì)砂層，地下水水量較大；地表水為龍泉河河水。2.2結(jié)構(gòu)尺寸： 圖2- 1 結(jié)構(gòu)尺寸圖2-2 截面尺寸2.3毛截面幾何特征：2.3.1毛截面面積：根據(jù)圖 2-2計(jì)算得：中板：同理可計(jì)算邊板：2.3.2毛截面重心位置：求全截面對板高處的靜矩，可以利用對稱性，只對鉸和圓對板高的靜矩，全截面對板高處的靜矩為：則毛截面重心距板高處的距離為：2.3.3毛截面對重心的慣性矩： 三 內(nèi)力計(jì)算3.1荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：3.1.1支座處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：按杠桿原理法計(jì)算，首先繪制橫向影響線圖，在橫向影響線上按最不利荷載布置，如圖3-1所示：90 90 90 1801800.5741.4651.465 90 90 90 1801.00.1090.5540.327圖3-1 最不利影響線布置 （1）1號板： （2）2號板： （3）3號板： （4）4號板：3.1.2跨中的荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：預(yù)制板間采用企口縫連接，所以跨中的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板計(jì)算：（1）計(jì)算抗扭慣性矩： 本設(shè)計(jì)將空心板近似簡化為圖3-2所示的薄壁箱形截面來計(jì)算： 圖3-2 截面簡化其中： (2)計(jì)算剛度參數(shù)： （4） 荷載橫向分布影響線：本橋采用了16塊空心板，故采用劃分板組的方法，將2塊橋板合為一組，作為一板寬，利用公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算中鉸接板荷載橫向分布影響線豎標(biāo)表查出荷載橫向分布影響線。板組的剛度參數(shù)為：根據(jù)在0.060.08之間按直線內(nèi)差法可求得的影響線豎標(biāo)植，計(jì)算結(jié)果見表3-1：表3-1 影響線豎標(biāo)值板號單位荷載作用位置（i號板中心）1234567810.063552541561030730520400340.083922681500840480280170130.06135725515610507205103903320.062542551941190730470320250.082682742021130640370230170.06125525619411907304603202530.061551942191731070680470370.081502022381821030600370280.06115519422017310706804603740.060941191732081681070730580.080841131822271781030640480.061094119173209169107073057首先繪制影響線于圖3-3中，根據(jù)“通規(guī)”要求，計(jì)算汽車荷載時，多車道折減系數(shù)分別為：三車道時、四車道時、五車道時，需要說明的是由于多車道折減系數(shù)的緣故，不見得橫向布置的車隊(duì)越多荷載橫向分布系數(shù)就越大。90 90 90 180180 180 90 90 90 90 90 90 72841832091448857111169209191156圖3-3 影響線圖1號板：汽車20：按四列布置：折減后：按三列布置：折減后：所以按三列布置取值：掛100：人群：2號板汽車20：按四列布置：折減后：按三列布置：折減后：所以按三列布置取值：掛100：人群：3號板汽車20：按四列布置：折減后：按三列布置：折減后：所以按四列布置取值：掛100：人群：4號板汽車20：按四列布置：折減后：按三列布置：折減后：所以按四列布置取值：掛100：人群：3.1.3荷載橫向分布系數(shù)匯總，見表3-2：表3-2 荷載橫向分布系數(shù)荷載類別1234汽車200.441.020.4240.7320.39460.7320.37860.732掛1000.2610.57930.21130.5540.20550.5540.19250.554人群0.4121.960.27700.17800.1380根據(jù)上述結(jié)果，可以繪出荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨變化情況，見圖3-4：0.510.2887.28870.98圖3-4 沿橋縱向m值的變化3.2荷載內(nèi)力計(jì)算3.2.1恒載內(nèi)力計(jì)算預(yù)制板的自重（第一期恒載）（用橫截面面積求）：中板：邊板： 橋面板間接頭（第二期荷載）：中板：邊板：欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期荷載）：橋面坡度以蓋梁做成面坡找平，橋面鋪裝10cm后瀝青混凝土，瀝青混凝土的密度取為人行道每側(cè)重：2.73KN/m欄桿每側(cè)重：1.5KN/m中板：邊板：主梁恒載總和（見表3-3）表3-3 恒載總和荷載板第一期恒載第二期恒載第三期恒載總和中板11.921.72.32315.95邊板12.680.857.54218.75主梁恒荷載內(nèi)力計(jì)算計(jì)算公式：設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離，并令，則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：恒荷載內(nèi)力計(jì)算列于表3-4:表3-4恒荷載內(nèi)力 內(nèi)力項(xiàng)目支點(diǎn)30.4222.81513.3093.95.857.8第一期恒載中板362.6272158.646.5693793邊板385.7289.3168.849.574.298.9第二期恒載中板51.738.822.66.69.913.3邊板25.919.411.33.356.6第三期恒載中板70.65331913.118.1邊板229.4172.1100.429.444.158.8中板485363.7212.162.293.8124.4邊板570428250731101463.2.2活荷載內(nèi)力計(jì)算利用影響線直接加載求活載內(nèi)力，計(jì)算公式為：式中：所求截面的彎矩或剪力 汽車荷載的沖擊系數(shù) 多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù) 沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的橫向分布系數(shù) 車輛荷載的軸重 沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值沖擊系數(shù)：因?yàn)?號板所受的內(nèi)力最大，故對1號板進(jìn)行活載內(nèi)力求解，如果安全，那么其它的橋板也必然滿足荷載要求。跨中截面汽車20：掛車100：人群荷載：1.0833.71.233圖3-5 跨中彎矩計(jì)算截面汽車20： 最大剪力對應(yīng)的彎矩同截面處的彎矩掛車100：最大剪力處對應(yīng)的彎矩為：人群荷載： 最大剪應(yīng)力對應(yīng)的彎矩為：1.3391.2982.412.1220.340.4170.6730.75圖3-6 1/4跨彎矩及剪力計(jì)算截面汽車20： 最大剪力對應(yīng)的彎矩同截面處的彎矩掛車100：最大剪力處對應(yīng)的彎矩同截面處的彎矩人群荷載： 最大剪應(yīng)力對應(yīng)的彎矩為：0.5310.8221.1951.310.4650.5420.80.875 圖3-7 1/8跨彎矩及剪力計(jì)算支座處剪力汽車20：掛車100：人群荷載：0.4170.4920.750.827圖3-8 支點(diǎn)處剪力計(jì)算3.3內(nèi)力組合將1號板的內(nèi)力組合計(jì)算列于表3-5中：表3-5 內(nèi)力組合序號荷載類別彎矩剪力梁端1恒載250428570146110732汽車荷載901672467262523掛車荷載1262293229188714人群荷載91419103.72.75汽車+人991812658265.754.7630051468417513288713925337111592778139252354100977894397671055290224165104397661038275229166110.320.330.350.400.410.47120.320.330.340.360.420.4713提高后的452790108729923117014提高后的4397661038275229169控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力4527901087299231170四 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)4.1預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積的估算預(yù)應(yīng)力混凝土空心板中的預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積，可按承載能力極限狀態(tài)來估算。此時預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，混凝土達(dá)到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，具體可按下列公式進(jìn)行計(jì)算： 式中：混凝土強(qiáng)度安全系數(shù)，去極限狀態(tài)法所得板跨中計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。取空心板厚度預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度由，得，取則： 選用鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，每根鋼筋截面面積為，抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，因此所需鋼絞線根數(shù)為：根根據(jù)計(jì)算每塊板選用16根鋼絞線，鋼筋截面面積：。預(yù)應(yīng)力混凝土空心板中的預(yù)應(yīng)力鋼筋的凈保護(hù)層應(yīng)為，因此預(yù)應(yīng)力鋼筋的重心應(yīng)距底邊緣為，設(shè)計(jì)中取，其布置如圖所示： 圖4-1 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置4.2換算截面幾何特性計(jì)算4.2.1換算截面面積式中：鋼絞線的彈性模量與混凝土的彈性模量的比值，4.2.2換算截面重心位置鋼絞線換算面對毛截面重心的靜矩?fù)Q算截面中心對毛截面重心的偏離（向下）換算截面重心至截面上、下邊緣的距離：鋼絞線重心至換算截面重心的距離： 4.2.3換算截面的慣矩 4.2.4截面抗彎模量 4.3預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼絞線控制張拉應(yīng)力 1鋼絞線變形、回縮損失式中：鋼絞線回縮值，由公預(yù)規(guī)表5.2.7查得預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度，這里為先張法臺座長假設(shè)為則： 2加熱養(yǎng)護(hù)損失 式中：預(yù)應(yīng)力鋼絞線與張拉臺座之間的溫差，假設(shè)，則： 3鋼絞線松弛損失 根據(jù)公預(yù)規(guī)第5.2.10條規(guī)定，對于鋼絞線 4混凝土收縮和徐變損失混凝土因收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失應(yīng)考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響，可按公預(yù)規(guī)附錄九所提供的方法計(jì)算，下面為沒有考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響的簡化計(jì)算： 式中：混凝土徐變系數(shù)，按相對溫度75%受荷齡期為28天考慮，查表得混凝土收縮應(yīng)變終值，查表得：代入： 式中：則：將上述數(shù)值代入計(jì)算公式中：5永存預(yù)應(yīng)力值總的預(yù)應(yīng)力損失為：永存預(yù)應(yīng)力值為：五 截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算5.1截面強(qiáng)度驗(yàn)算 跨中截面彎矩值最大，故驗(yàn)算跨中正截面強(qiáng)度，因?yàn)榘宓捻敯宄惺軌毫?，先?jì)算板的平均寬度和厚度。頂板的平均寬度為：頂板厚度為；可得：而： 可見：這說明腹板混凝土也參加了工作，把空心板截面近似為矩形孔，則：由上式得：式中：空心板截面抵抗彎矩： 通過驗(yàn)算。式中：混凝土安全系數(shù)，由公預(yù)規(guī)查得5.2截面應(yīng)力計(jì)算根據(jù)計(jì)算，跨中彎矩最大，支點(diǎn)剪力最大，因此截面應(yīng)力計(jì)算僅計(jì)算跨中截面正應(yīng)力和支點(diǎn)截面主應(yīng)力（下面計(jì)算，利用了表3-5中的結(jié)果）：5.2.1跨中截面正應(yīng)力計(jì)算：（1） 混凝土應(yīng)力： 上緣： 下緣：式中：M使用彎矩，組合： 組合： ：永存預(yù)應(yīng)力 組合： 組合： 在組合時，上緣正應(yīng)力符合要求，下緣產(chǎn)生了拉應(yīng)力。按A類受彎構(gòu)件要求，拉應(yīng)力極限值為：故。（2） 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的最大應(yīng)力 仍然符合組合和組合兩種情況計(jì)算： 計(jì)算結(jié)果滿足要求。5.2.2支點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算計(jì)算換算截面重心處的主應(yīng)力，受彎構(gòu)件剪應(yīng)力計(jì)算公式如下：式中：Q為使用剪力 為中性軸一邊的截面面積對中性軸的靜矩 為腹板厚度， 靜矩： 組合：組合： 組合： 換算截面重心處混凝土的應(yīng)力為：主拉應(yīng)力： 主壓應(yīng)力： 組合： 由以上計(jì)算可知支點(diǎn)截面主應(yīng)力符合要求。 由計(jì)算結(jié)果可知，跨中截面正應(yīng)力和支點(diǎn)截面主應(yīng)力均滿足要求，由于簡支空心板橋各、截面應(yīng)力均符合要求。5.2.3預(yù)加應(yīng)力階段支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力驗(yàn)算對于先張法預(yù)應(yīng)力空心板，當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由于預(yù)加力作用，板在支點(diǎn)附近的上緣處將產(chǎn)生拉應(yīng)力，板的自重對此有一定的抵消作用，但仍需對支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，以防止由于拉應(yīng)力過大而產(chǎn)生開裂，出于安全考慮，下面的驗(yàn)算將不計(jì)板的自重作用。當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，預(yù)、應(yīng)力的數(shù)值應(yīng)為：張拉控制應(yīng)力減出第一批預(yù)應(yīng)力損失，即：故此時板上緣混凝土應(yīng)力： 假設(shè)當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到70%時放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線。此時混凝土的抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度值為： 按照公預(yù)規(guī)規(guī)定在不設(shè)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)拉區(qū)： 在設(shè)置非預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)拉區(qū)： 由所以不僅需要配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋，還應(yīng)降低支座附近截面的預(yù)應(yīng)力值，以避免由于預(yù)拉區(qū)內(nèi)預(yù)拉應(yīng)力大而產(chǎn)生板的上緣開裂。 現(xiàn)假設(shè)支座附近有8根預(yù)應(yīng)力鋼絞線作用，其余8根鋼絞線利用塑料套管使其與混凝土不粘結(jié)，則在支點(diǎn)附近預(yù)壓力：在空心板上緣支座附近布置4根的非預(yù)應(yīng)力鋼筋，其面積為：，普通鋼筋布置如圖5-1所示：圖5-1 普通鋼筋布置根據(jù)圖5-1可計(jì)算截面特性如下： 則混凝土的應(yīng)力為：上緣： 下緣：通過上述設(shè)計(jì)和計(jì)算可知，采用套管使鋼絞線與混凝土不粘結(jié)及增設(shè)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的方法可以使空心板支座附近上緣預(yù)拉區(qū)的應(yīng)力滿足要求。5.3空心板的變形驗(yàn)算橋梁設(shè)計(jì)中，除了對主梁進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算和應(yīng)力驗(yàn)算外，還要計(jì)算梁的變形，即計(jì)算梁在和作用下的豎向撓度，以確保結(jié)構(gòu)具有足夠的剛度，橋梁的撓度，按產(chǎn)生的原因可分為恒載撓度（包括預(yù)應(yīng)力等作用）和活載撓度。公預(yù)規(guī)規(guī)定，對于鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋，以汽車荷載（不計(jì)沖擊力）計(jì)算上部結(jié)構(gòu)跨中最大撓度，不得超過，當(dāng)用平板掛車和履帶荷載驗(yàn)算是，撓度可增加20%，既， 為計(jì)算跨徑。1 恒載撓度 =根據(jù)公預(yù)規(guī)附錄四規(guī)定，則： =5.062 預(yù)應(yīng)力反撓度 =5.563 靜活載下的撓度 式中：為不計(jì)沖擊作用的靜活載跨中最大彎距查表3-5得：=322 4 恒載活載引起的總撓度 所以 計(jì)算變形滿足要求結(jié) 論通過對預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的設(shè)計(jì)，得出以下結(jié)論： 1、空心板橋梁優(yōu)化了橋梁的結(jié)構(gòu)，使所用材料充分發(fā)揮其作用，降低了橋梁的造價。 2、預(yù)應(yīng)力混凝土的使用提高了橋梁的抗疲勞能力，增加了結(jié)構(gòu)的耐久性。 3、提高了橋梁的抗彎能力，避免了產(chǎn)生大的裂縫。4、通過對橋梁的計(jì)算，已經(jīng)達(dá)到國家規(guī)范的設(shè)計(jì)要求。本設(shè)計(jì)是對混凝土空心板橋梁上部結(jié)構(gòu)的簡單設(shè)計(jì)，更詳細(xì)更具體的設(shè)計(jì)還需要我們?nèi)ダ^續(xù)的學(xué)習(xí)和鉆研。本設(shè)計(jì)只是針對橋梁的上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，更完整的設(shè)計(jì)還包括橋梁的施工、橋墩及承臺等的