現(xiàn)澆箱梁支架搭設方案

新城大道工程滹沱河大橋4069 現(xiàn)澆箱梁支架搭設方案編制單位：河北冀通路橋建設公司監(jiān)理單位：石家莊宏業(yè)交通建設監(jiān)理有限公司編制日期：二零一三年五月目錄一、工程概況二、編制依據三、腳手架材料選擇四、滿堂支架的質量控制與檢查驗收五、滿堂碗扣腳手架的搭設工藝流程六、滿堂碗扣腳手架搭設方案6.1、支架地基處理及墊層施工6.2、支架布置6.3、支架搭設6.4、支架預壓、觀測6.5、驗收6.6、找坡6.7、支架預拱度設置七、主要機具設備及勞動力組織安排7.1、主要機具設備7.2、勞動力組織安排八、滿堂架搭設質量、安全保障措施8.1、質量保障措施8.2、安全保障措施九、滿堂支架拆除安全技術措施十、支架圖紙十一、計算書十二、附表現(xiàn)澆箱梁支架搭設方案一、工程概況新城大道工程滹沱河大橋引橋采用現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁，七分部左右幅共計14聯(lián)。第十、十一、十二聯(lián)橋梁分孔為：3（430），左右幅等寬，寬度為：2150cm，單幅混凝土：1836.6m，約5000噸。第十三聯(lián)橋梁分孔為：（530），左右幅不等寬，左幅寬度為：21502550cm，右幅寬度21502339.5cm，左幅混凝土：2687.1m，約7000噸，右幅混凝土：2484.34m，約6500噸。第十五聯(lián)橋梁分孔為：（24+24），左右幅不等寬，左幅寬度為：1600cm，右幅寬度1859.91600cm，左幅混凝土：546.1m，右幅混凝土：559.3m。第十六、十七聯(lián)橋梁分孔為：（30+35+30）+（430），左右幅等寬，單幅寬度為：1600cm，第十六聯(lián)單幅混凝土：1036m，約2700噸，第十七聯(lián)單幅混凝土：1319.1m，約3500噸。采用單箱多室式現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁，箱梁高度170cm（第十四聯(lián)為250cm）翼緣板寬200cm，翼緣板厚18cm，底板厚22cm，頂板厚22cm，箱梁混凝土等級為C50，下部結構采用樁基礎，柱式墩，橋臺臺身。二、編制依據1、設計圖紙2、總體施工組織設計3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）4、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ166-2008）5、工程測量規(guī)范（GB50026-2007）6、公路橋涵施工技術規(guī)范（JTG/TF50-2011）7、鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程（JGJT194-2009）8、建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）三、腳手架材料選擇1、本工程采用滿堂碗扣式腳手架。腳手架鋼管采用48、壁厚3.5mm焊接鋼管，要求鋼管表面無銹、光滑、無裂紋，具有出廠合格證。腳手架鋼管所用鋼材均應符合碳素結構鋼(GB/T700)和鋼管腳手架扣件(GB15831)的規(guī)定。2、扣件使用符合鋼管腳手架扣件標準J4J22-85要求的扣件。3、腳手板采用竹架板。4、安全網采用密目式安全網：2000目。5、立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現(xiàn)象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。在碗扣節(jié)點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。 6、可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。四、滿堂支架的質量控制與檢查驗收(1)進入現(xiàn)場的碗扣架構配件應具備以下證明資料： 1） 主要構配件應有產品標識及產品質量合格證2） 供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。(2)構配件進場質量檢查的重點：鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。(3)腳手架搭設質量應按階段進行檢驗：1） 首段以高度為6米進行第一階段（撂底階段）的檢查與驗收；2） 架體應隨施工進度定期進行檢查；達到設計高度后進行全面的檢查與驗收；3) 遇6級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查；4) 停工超過一個月恢復使用前。(4)對整體腳手架應重點檢查以下內容：1) 保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、十字撐等設置是否完善；2) 基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；3) 立桿上碗扣是否可靠鎖緊；4) 立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度；(5)支架驗收工作應由項目負責人組織技術、安全及監(jiān)理人員進行驗收；(6) 腳手架驗收時，應具備下列技術文件1) 施工組織設計及變更文件；2) 周轉使用的腳手架構配件使用前的復驗合格記錄；3) 搭設的施工記錄和質量檢查記錄；五、滿堂碗扣腳手架的搭設工藝流程支架地基處理支架砼墊層施工支架立桿位置放樣安裝底座并調旋轉螺絲頂面在同一水平面上逐層拼裝立桿、橫桿搭設剪刀撐安放上托座并按設計標高進行調整安放橫橋向方木、縱向方木，鋪設模板支架預壓卸載調整支架高度支架驗收滿堂架的搭設工藝流程六、滿堂碗扣腳手架搭設方案6.1、支架地基處理及墊層施工我分部施工的現(xiàn)澆箱梁大部分位于滹沱河河道內，通過樁基、承臺施工及查看地質報告，地質為砂類土。地基處理措施，在滿足施工要求的前提下做到經濟合理?；A處理工程從每聯(lián)箱梁墩柱施工完成后進行，處理工作連續(xù)、一次性完成。1、瀝青路面處，路面具有一定結構強度，該處的箱梁基礎不需要進行特別處理，只需要將路面上的雜物清理干凈就可以直接作為箱梁的基礎了。 2、樹林處首先把施工區(qū)域內的淤泥、腐殖土、雜物及泥漿池中的泥漿清理干凈，清理厚度3050cm，灌水碾壓，以利用箱梁支撐架施工。整體整平后，灌水碾壓直至高程不再下降，機械不能進出的地方采用人工夯實。在碾壓好的原地面上打出方格，撒布6%的水泥，用旋耕犁攪拌均勻，碾壓養(yǎng)生形成板結。處理后采用輕型觸探儀測試處理后的地基承載力,地基符合要求后，澆筑15cm厚C25混凝墊層，寬度為橋面兩側各加250cm，承臺基坑四周1m范圍內加厚處理。 6.2、支架布置現(xiàn)澆箱梁底按90*90厘米布置立桿采用碗扣腳手架，碗扣腳手架立桿上下設可調頂托和可調底托。水平聯(lián)結桿上下間距120厘米。端梁處支架1.8米范圍內、中橫梁實心部位3.6米范圍內，布置橫橋向60*縱向90厘米立桿。水平聯(lián)結桿上下間距120厘米。十四聯(lián)端梁（高度2.5米）搭設方法：自梁端3米（縱向）位置內按90*90厘米布置立桿采用碗扣腳手架，水平連接桿上下間距60cm。最下方一層距地面和最上方一層距頂托頂均不大于30厘米。剪刀撐沿橋梁縱向、橫橋向布置。6.3、支架搭設1、支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后根據支架設計步距用鋼尺放出底座十字線，并標示清楚。2、安放底座按標示的底座位置先安放底座，然后將旋轉螺絲頂面調整在同一水平面上。3、安裝立桿、橫桿和上托座立桿橫距900mm，縱距900mm，預應力箱梁兩端1.8米內及梁端實心部位立桿縱距（縱橋向）600mm，橫距900mm，步距均為1200mm。滿堂支架搭設前，檢查支架鋼管有無彎曲、接頭開焊、斷裂等現(xiàn)象，無誤后方可安裝，從一端開始安裝底層立桿和橫桿，調整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊。拼裝時，支架立桿必須保證垂直度，尤其必須在第一層所有立桿與橫桿安裝調整完成無誤后，方可繼續(xù)向上拼裝，否則會引起以后各層拼裝困難。一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放上托座，并依設計標高將U型上托座調至設計標高位置。4、安放縱橫方木、鋪底模在上托座調整好后鋪設橫橋向1515cm方木，鋪設時注意使其兩縱向方木接頭處于U型上托座上，接著按25cm間距鋪設順橋向1010cm方木，方木均為豎放，根據箱梁放樣中線鋪膠合板做為箱梁底模。橫、縱向頂層方木交叉處使用鐵絲加固。必須注意橫、縱向方木接頭位置要錯開，且任何相鄰橫橋向方木接頭不能在同一豎直面上。5、設置剪刀撐橫橋向、縱向剪刀撐采用普通鋼管腳手架通過扣件與碗扣架的立桿相連，由于支架高度在7m以上，橫橋向從底到頂，每隔3.6米立桿連續(xù)設置一道橫橋向剪刀撐；支架四周外側及腹板底從底到頂，每隔5排設置一道縱向剪刀撐。剪刀撐的斜桿和地面夾角為45。在支架底部、頂部、中間位置設置三道水平剪刀撐。斜桿每步應與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離宜 150mm；當出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固。斜桿的搭接長度不小于1m，搭接處設2個扣件，兩端扣件位置距端頭不小于10cm。6、人行馬道的搭設、安全網、扶手安裝人行坡道的搭設：人行馬道立桿縱向間距1.2m，橫橋向間距1.25m。橫桿步距1.8m。內側橫桿與馬道面平行。人行坡道搭設寬度為1.0米。人行坡道坡度1：2。人行坡道踏步高度不大于25厘米。在外側立面設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置，兩側立面由底至頂連續(xù)設置八字斜撐；剪刀撐采用搭接，搭接長度不小于1m；上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置。欄桿和擋腳板應搭設在外立柱的內側。擋腳板高度不應小于180mm。8、搭設要求可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。 隨著架體升高，剪刀撐應同步設置。安全網在剪刀撐等設置完畢后設置。安全網應滿掛在外排桿件內側大橫桿下方，用26鐵絲把網眼與桿件綁牢。搭設滿堂碗扣式腳手架時，使用普通鋼管搭設水平剪刀撐，與墩柱形成抱接連接。安裝碗扣式腳手架時，立柱和縱、橫橋向水平桿的安裝必須同步進行，接頭必須鎖緊。支架搭設完成后，對碗口進行檢查，必須保證所有碗口都已敲緊鎖死，并檢查立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度。腳手架頂自由端高度不得大于600mm,超過后設置水平橫桿連接。搭設腳手架因地勢情況出現(xiàn)端正時，用十字扣件連接水平橫桿。6.4、支架預壓、觀測支架預壓采用袋裝黃砂堆積法，預壓荷載為箱梁自重與模板之和的120%，其荷載分布與橫梁重量分布情況一致，即從橫梁中心線向兩側用吊車吊裝、人工堆碼。分三次水平加載，第一次試壓重60%，第二次為90%，第三次全部加完120%。加載時，從橫梁中心線向兩側進行對稱布載。每級加載完成后，每間隔12h對支架沉降量進行一次監(jiān)測。當支架頂部監(jiān)測點12h的沉降量平均值小于2mm時，方可進行下一級加載。支架預壓前將全部碗扣用鐵錘打緊。在支架預壓過程中，為避免引起荷載變化，每級加載完成后使用彩條布對預壓材料砂袋進行覆蓋。為了解支架沉降情況，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫橋向對稱設置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。在預壓之前測出各測量控制點標高，每個觀測點在每一次加載（卸載）完了及全部加載完（卸載完）均要觀測，全部加載完成后每間隔24h觀測一次，用水準儀測出各斷面點在堆載前、堆載后及卸載后支架的標高、地面沉降變化,加載120%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高。全部加載完成后的支架預壓監(jiān)測過程中，當滿足下列條件之一時，應判定支架預壓合格，可卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸壓。1、各監(jiān)測點最初24h的沉降量平均值小于1mm；2、各監(jiān)測點最初72h的沉降量平均值小于5mm；卸載6h后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。支架預壓完成后，卸載可一次性完成，卸載時應對稱、均衡、同步進行。卸去砂包后，把模板清洗干凈，并涂刷優(yōu)質脫模劑，重新測量標高，根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。6.5、驗收支架搭設完畢后，經班組自檢，并填寫驗收記錄，項目部組織安全、質檢、測量、施工隊相關人員對支架進行全面檢查，合格后向監(jiān)理單位、建設單位、設計單位報檢，報檢合格后方可進行下道工序。6.6、找坡利用可調支撐進行找坡，橫橋向坡度為1.5。6.7、支架預拱度設置鋼筋混凝土的現(xiàn)澆箱梁跨中設2.0cm。預拱度計算公式：f=f1+f2+f3其中f1：支架彈性變形；f2：梁體撓度預拱度；f3：地面沉降。最大值設在梁的跨中位置，并按拋物線形式進行分配，算得各點的預拱度值后，通過支架上的可調絲桿頂托或底座對底模進行調整。七、主要機具設備及勞動力組織安排7.1、主要機具設備序號設備機具名稱單位數(shù)量用途1鐵錘把10打碗扣2繩索條10傳遞物品3扳手把20緊固扣件4吊車臺1起重吊裝7.2、勞動力組織安排序號工種人數(shù)工作內容1支架工10負責地基處理、搭設支架2木工10制作、安裝與拆除模板、模板清理等3機械工6起重機、砼運輸車、砼泵車、裝載機4普工10運輸桿件雜物等5電工1供電、電路維修等6技術人員2負責技術指導、質量監(jiān)控7測量人員2測量放樣、支架沉降變形觀測等8試驗人員1負責原材料質量控制、制作砼試件等9安全員1負責安全工作，進行安全教育及安全檢查合計53八、滿堂架搭設質量、安全保障措施8.1、質量保障措施1、操作人員施工前必須進行崗位技術培訓與安全教育。2、支架前做好安全技術交底，并落實所有技術措施和人身安全防護用品。3、桿件材料到廠后必須進行檢查，不合格的桿件及配件不得使用。4、嚴格按施工方案進行施工。4、每級加載完成后，應先停止下一級加載，并應每間隔12h對支架沉降量進行一次監(jiān)測。當支架頂部監(jiān)測點12h沉降量平均值小于2mm時，可進行下一級加載。5、腳手架施工完畢，進行驗收方可使用。6、不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施。8.2、安全保障措施1、排架施工人員必須經培訓考核，持證上崗。不適宜從事此項工作的疾病的施工人員不得進入施工現(xiàn)場。2、佩戴安全冒、安全帶、穿防滑鞋。3、不得隨意向下拋丟物品，不得隨便拆除安全防護裝置。4、雨雪天氣及六級大風嚴禁施工。5、模板安裝過程中如遇中途停歇，應將已就為模板或支架連接牢固，不得浮擱或懸空，防止構件墜落或作業(yè)人員扶空墜落傷人。6、在吊裝作業(yè)時，應由專人統(tǒng)一指揮，參與吊裝人員要有明確分工。7、吊裝作業(yè)前，應檢查起重設備的可靠性和安全性，并應進行試吊。在吊裝時應防止吊裝物撞擊支架。、8、每幅支架兩側各搭設寬度不小于1m的作業(yè)平臺，平臺上鋪設腳手板，外側設置安全防護欄桿，高度不小于1.5m。9、施工場地要求平整；夜間施工需要有足夠照明設施；10、如遇影響排架基礎穩(wěn)定情況應立即停工及時上報，待問題解決后再行施工。九、滿堂支架拆除安全技術措施1、現(xiàn)澆箱梁支架應等待預應力張拉注漿后，待強度達到設計要求后方可準備拆除。2、拆除前應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經按技術管理程序批準后方可實施拆除作業(yè)。3、腳手架拆除前現(xiàn)場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。4、拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。5、拆架前在作業(yè)區(qū)周圍設立警戒標志，地面設專人指揮，禁止非作業(yè)人員入內。拆下的材料按指寂靜點堆放整齊。6、拆除順序：先上后下，后搭先拆，嚴禁上下同時拆。7、架體拆除時應按施工方案設計的拆除順序進行。8、腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。9、拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。10、鋼管及扣件用運輸機械往下運或人員往下傳遞，嚴禁往下丟。11、當有六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。12、作業(yè)人員作好自身安全防護措施（安全帽、安全帶、防滑鞋）新城大道工程滹沱河大橋第十十七聯(lián)現(xiàn)澆箱梁支架計算書一、 計算依據1、 公路橋涵施工技術規(guī)范2、 木結構設計規(guī)范3、 鋼框膠合板模板技術規(guī)程4、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 1302011）二、 計算參數(shù)：模板支架搭設平均高度為8.353m，立桿縱距（順橋向）l1=90cm，橫橋向立桿間距l(xiāng)2=90cm，預應力箱梁端橫梁1.8m加密區(qū)和中橫梁2.4米加密區(qū)、腹板位置橫橋向1.2米立桿間距為60cm；立桿步距h=120cm；面板厚度15mm，彈性模量6000.0N/mm2；欄桿、木腳手板擋板自重標準值為0.17kN/m；橫向木方150mm150mm，縱向方木100mm100mm，剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度14.5N/mm2，彈性模量11000N/mm2；新澆混凝土自重（包括鋼筋）標準值26kN/m3；施工均布活荷載標準值4.5 kN/；鋼管外徑48mm，管壁厚度3.5mm，截面慣性矩I=12.19cm4，凈截面抵抗矩W=5.08cm3，回轉半徑I=1.58cm，鋼材抗壓強度設計值為205N/mm2；底座可調托撐抗壓承載力設計值為40kN；扣件計算折減系數(shù)取1.00。三、 荷載計算：1、 新澆砼自重q11.7米梁端：q1=26KN/m31.7m=44.2KN/m2 2.5米梁端： q1=26KN/m32.5m=65KN/m2箱室下： q1=26KN/m30.44m=11.44KN/m2 翼緣板下： q1=26KN/m30.42m=10.92KN/m22、 施工均布活荷載（包括振搗荷載）q2q2= 4.5 KN/m2 3、 模板及支撐方木自重q3q3=1.0KN/m2四、 荷載效應組合計算腳手架及模板支撐架構件強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數(shù)：永久荷載的分項系數(shù)，取1.2；可變荷載的分項系數(shù)，取1.4。計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數(shù)，均取1.0。由于滿堂支架與墩柱抱接，可不考慮風荷載對支架的影響。立桿穩(wěn)定計算的荷載效應組合為永久荷載+可變荷載；驗算地基承載力的荷載效應組合為永久荷載+施工荷載。五、 承載力驗算結構布置：底模采用15mm厚竹膠板，尺寸為122cm244cm，縱向布置。底模支撐在順橋向方木上，順橋向方木橫橋向間距為0.2m，架空長度0.9m，橫橋向方木尺寸為10cm10cm方木，順橋向方木支撐在橫橋向方木上。橫橋向方木縱向間距為0.9m,架空長度0.9m 其截面為15cm15cm方木。端梁和腹板位置底模采用15mm厚竹膠板，尺寸為122cm244cm，縱向布置。底模支撐在順橋向方木上，順橋向方木橫橋向間距為0.2m，架空長度0.9m，順橋向方木尺寸為10cm10cm方木，順橋向方木支撐在橫橋向方木上。橫橋向方木縱向間距為0.6m,架空長度0.9m 其截面為15cm15cm方木。 十四聯(lián)端梁位置（端梁高度2.5米）底模采用15mm厚竹膠板，尺寸為122cm244cm，縱向布置。底模支撐在順橋向方木上，順橋向方木橫橋向間距為0.2m，架空長度0.6m，順橋向方木尺寸為10cm10cm方木，順橋向方木支撐在橫橋向方木上。橫橋向方木縱向間距為0.6m,架空長度0.6m 其截面為15cm15cm方木。箱室截面驗算1、 模板驗算取1m寬度板條計算,底模板承受的荷載組合為：彎矩計算時：q=1.2(q1+ q3)+ 1.4q2 =14.928+6.3=21.228KN/m 撓度計算時：q= q1 + q3=11.44+1.0=12.44 KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W10.0152=3.7510-5m3 I = 10.0150.0150.015/12 = 2.8110-7m3；彎矩：M21.2280.22/100.0849 KNm彎應力：f0.0849KNm /3.7510-5 m32.264Mpaf=15 Mpa承壓撓度：v=7.86210-5mv=5.010-4m滿足使用要求。2、 縱向方木計算縱向方木斷面尺寸：10cm10cm，跨度為0.9m，間距為0.2m。 取單根木方計算，縱向方木承受模板傳遞的均布荷載：彎矩計算時：q=21.228KN/m20.2m=4.246KN/m撓度計算時：q=12.44 KN/m20.2m=2.488KN/m 彎矩：M0.344KNm截面模量：W0.10.12=1.6710-4m3截面慣性矩：I=1/12bh3=0.10.13/12=8.3310-6彎應力：f2.06Mpaf=11Mpa承壓撓度：v=1.18810-4mv=2.2510-3m滿足施工使用要求。3、 橫向方木計算橫向方木斷面15cm15cm，跨度為90cm，間距為0.9m。橫向方木承受縱向方木傳遞的集中荷載彎矩計算時：P=5.307KN/m0.9m=4.776KN撓度計算時：P= 3.11KN/m0.9m=2.799KN 彎矩：M1.719KNm截面模量：W=0.150.150.15=5.610-4m3截面慣性矩：I=1/120.150.153=4.210-5m3彎應力：f3.07Mpaf=11Mpa承壓撓度：均布荷載通過計算的支座力17.19kN除以跨度得到19.1kN/mv = ql4 / 150EI =19.11030.94/(150111094.210-5)m=1.80810-4mv=2.2510-3m滿足施工使用要求。4、 立桿計算本工程采用滿堂碗扣支架，底板下支架最大高度8.7米 鋼筋砼、模板及木方自重: G1=（26KN/m30.44m+1.0KN/m2）0.9m0.9m =10.08KN 支架桿系自重: G2=（164.8N2+133.4N1+36.3N16）=1.044KN 施工活荷載（包括振搗荷載）: G3=4.5KN/m20.9m0.9m=3.65KN立桿的軸心壓力設計值： N=1.2（10.08+1.044）+1.43.65=18.459KN立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，N=18.459KN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為180/1.58=113.92； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.490； 經計算得到=18.459KN/(0.4904.89 cm2)=77.04N/mm2f = 205.00N/mm2 立桿穩(wěn)定性滿足要求！（一） 1.7米高梁端截面驗算1、 模板驗算取1m寬度板條計算,底模板承受的荷載組合為：彎矩計算時：q=1.2(q1+ q3)+ 1.4q2 =54.24+6.3=60.54KN/m 撓度計算時：q= q1 + q3=44.2+1.0=45.2 KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W10.0152=3.7510-5m3 I = 10.0150.0150.015/12 =2.81310-7m3；彎矩：M60.540.22/100.242KNm彎應力：f0.242KNm /3.7510-5 m36.458Mpaf=15 Mpa承壓撓度：v=2.85710-4mv=510-4m滿足使用要求。2、 縱向方木計算縱向方木斷面尺寸：10cm10cm，跨度為0.6m，間距為0.2m。 取單根木方計算，縱向方木承受模板傳遞的均布荷載：彎矩計算時：q=60.54KN/m20.2m=12.108KN/m撓度計算時：q=45.2 KN/m20.2m=9.04KN/m 彎矩：M0.981KNm截面模量：W0.10.12=1.6710-4m3截面慣性矩：I=1/12bh3=0.10.13/12=8.3310-6彎應力：f5.873Mpaf=11Mpa承壓撓度：v=4.31510-4mv=2.2510-3m滿足施工使用要求。3、 橫向方木計算橫向方木斷面15cm15cm，跨度為60cm，間距為0.9m。橫向方木承受縱向方木傳遞的集中荷載彎矩計算時：P=12.108KN/m0.9m=10.897KN撓度計算時：P=9.04KN/m0.9m=8.136KN 彎矩：M3.269KNm截面模量：W=0.150.150.15=5.610-4m3截面慣性矩：I=1/120.150.153=4.210-5m3彎應力：f5.838Mpaf=11Mpa承壓撓度：均布荷載通過計算的最大支座力27.637kN除以跨度得到46.062kN/mv = ql4 / 150EI =46.0621030.64/(150111094.210-5)m=8.61410-5mv=1.510-3m滿足施工使用要求。4、 立桿計算本工程采用滿堂碗扣支架，底板下支架最大高度8.5米 鋼筋砼、模板及木方自重: G1=（26KN/m31.7m+1.0KN/m2）0.9m0.6m =24.408KN 支架桿系自重: G2=（164.8N2+133.4N1+36.3N16）=1.044KN 施工活荷載（包括振搗荷載）: G3=4.5KN/m20.9m0.6m=2.43KN立桿的軸心壓力設計值： N=1.2（24.408+1.044）+1.42.43=28.854KN立桿穩(wěn)定性計算：軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)由前得到=0.490 經計算得到=28.854KN/(0.4904.89 cm2)=120.42N/mm2f = 205.00N/mm2 立桿穩(wěn)定性滿足要求?。ǘ?2.5米高梁端截面驗算1、模板驗算取1m寬度板條計算,底模板承受的荷載組合為：彎矩計算時：q=1.2(q1+ q3)+ 1.4q2 =76.08+6.3=82.38KN/m 撓度計算時：q= q1 + q3=62.4+1.0=63.4 KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W10.0152=3.7510-5m3 I = 10.0150.0150.015/12 =2.81310-7m3；彎矩：M82.380.22/100.33KNm彎應力：f0.33KNm /3.7510-5 m38.8Mpaf=15 Mpa承壓撓度：v=410-4mv=510-4m滿足使用要求。2、縱向方木計算縱向方木斷面尺寸：10cm10cm，跨度為0.6m，間距為0.2m。 取單根木方計算，縱向方木承受模板傳遞的均布荷載：彎矩計算時：q=82.38KN/m20.2m=16.476KN/m撓度計算時：q=63.4 KN/m20.2m=12.68KN/m 彎矩：M0.593KNm截面模量：W0.10.12=1.6710-4m3截面慣性矩：I=1/12bh3=0.10.13/12=8.3310-6彎應力：f3.55Mpaf=11Mpa承壓撓度：v=1.210-4mv=1.510-3m滿足施工使用要求。3、橫向方木計算橫向方木斷面15cm15cm，跨度為60cm，間距為0.6m。橫向方木承受縱向方木傳遞的集中荷載彎矩計算時：q=82.38KN/m0.6m=49.428KN撓度計算時：q=63.4KN/m0.6m=38.04KN彎矩：M1.78KNm截面模量：W=0.150.150.15=5.610-4m3截面慣性矩：I=1/120.150.153=4.210-5m3彎應力：f3.18Mpaf=11Mpa承壓撓度：均布荷載通過計算的最大支座力28.824kN除以跨度得到38.04kN/mv = ql4 / 150EI =49.4281030.64/(150111094.210-5)m=9.2410-5mv=1.510-3m滿足施工使用要求。六、 立桿計算本工程采用滿堂碗扣支架，底板下支架最大高度3.3米 鋼筋砼、模板及木方自重: G1=（26KN/m32.4m+1.0KN/m2）0.6m0.6m =22.824KN 支架桿系自重: G2=（164.8N1+58.2+70.11+24.7N6）=0.44KN 施工活荷載（包括振搗荷載）: G3=4.5KN/m20.6m0.6m=1.62KN立桿的軸心壓力設計值： N=1.2（22.824+0.44）+1.41.62=30.185KN立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最