制冷裝置課程設計仲愷鄧玉艷.doc

仲愷農業(yè)工程學院課 程 設 計設計題目 200 噸土建果蔬冷藏庫 姓 名 何雨院（系） 機電工程學院熱能與動力工程系專業(yè)班級 熱能091學 號 200910814127指導教師 鄧玉艷時 間 2012.11.25目錄1目錄22原始資料4 2.1建筑概況4 2.2設計依據4 2.2.1氣象參數4 2.2.2設計參數4 2.3 主要符號、單位說明43 制冷系統(tǒng)設計方案概述12 3.1制冷系統(tǒng)流程 3.2蒸發(fā)溫度回路的劃分.12 3.3系統(tǒng)的供液方式.12 3.4冷卻水方式12 3.5 融霜方式13 3.6自動控制方法.4 機房的機器、設備的布置情況5 庫房特征6 設計計算書 6.1 設計依據 6.2制冷負荷計算 6.3庫房冷卻設備負荷Qq 6.4機械負荷Qj7 機器設備的選型計算 71制冷循環(huán)參數的確定 7.2制冷壓縮機的選型計算 7.3冷卻水系統(tǒng)的選型計算 7.4冷卻設備的選型計算 7.5節(jié)流閥的選型計算 7.6輔助設備的選型計算8系統(tǒng)管道設計 8.1管徑的選擇 8.2管材的選用 8.3管道的伸縮和補償 8.4管道的隔熱9 設計總結10 參考文獻2原始資料2.1建筑概況 土建庫的主體一般為鋼筋混凝土結構或混合結構。其維護結構屬于重體性結構，熱惰性大，易于穩(wěn)定。 地點在廣州市，冷庫僅含冷卻物冷藏間，用于冷藏水果和蔬菜，設計室溫要求為+3。冷間要求設置均勻送風管。貨物紙箱包裝。所以只需設計冷藏庫，相對較簡單。 在設計中有確定冷庫容積及尺寸；確定各圍護結構層；冷負荷計算；制冷系統(tǒng)各設備選型；以及庫房平面圖及制冷系統(tǒng)原理圖。 設計中采用的是壓縮式制冷，它是根據制冷原理將壓縮機、冷凝器、節(jié)流閥和蒸發(fā)器，以及為了使制冷效能更高、運行更安全的輔助設備（如油分離器、貯液器、氣液分離器、集油器、放空氣器、閥件、儀表等）用管道連接組成的一個閉合制冷循環(huán)。2.2設計依據 2.2.1氣象參數庫址站臺位置夏季空調室外計算干球溫度室外計算相對濕度室外計算焓值室外風速大氣壓力東經北緯廣州11319230830.84%88.51kJ/kg1.8 m/ s1004.5 mbar 2.2.2設計參數冷藏間設計溫度：+32.3 主要符號、單位說明 符號 名稱 國際單位 常用單位 冷（熱）負荷 W K 傳熱系數 N 功率 w 壓差 Pa 流量 t 溫度 流速 動力粘滯系數 導熱率 密度 d 直徑 m L 長度 m g 重力加速度 C 比熱 相對濕度 % A 面積 效率 焓值 厚度 m 圍護結構溫度修正系數 比容 3 制冷系統(tǒng)設計方案概述3.1 制冷系統(tǒng)流程 由空氣分離器出來的低壓蒸汽被低壓制冷劑壓縮機吸入后壓縮至中間壓力，被壓縮后的過熱蒸汽進入中間冷卻器，被來自膨脹閥的液態(tài)制冷劑冷卻至飽和狀態(tài)，在經過高壓制冷劑壓縮機繼續(xù)壓縮。經高壓壓縮機出來的氨氣經過油分離器，分離出氨氣和油。其中油就進入到集油箱里面。氨氣則進入到冷凝器中，兩個冷凝器與高壓貯液器中設置了均壓管（平衡管）使兩個設備壓力平衡利用液位差將冷凝器的液體流入貯液器。放空管和放油管分別與空氣分離器和集油器相連通。一部分壓縮至低壓壓縮機壓縮。一部分進入到回液器中，經過回液器中的熱氨沖霜供氣管在進入到冷凝器中形成一個循環(huán)。 經過冷凝器出來的高壓的氨液利用液位差將液體壓入高壓貯液器中，其中高壓貯液器中設置了有壓力表、安全閥、泄氨口等。 其中來自冷凝器的混合氣體就進入到了空氣分離器中，經過中間冷卻器出來氨液經過節(jié)流閥進入空氣分離器。經分離的氨氣通過低壓貯液器循環(huán)桶進入到低壓壓縮機。其中低壓貯液循環(huán)桶中設置了出氣管、出液管（它與集油箱連通）、安全閥、壓力表。其中一部分經回氣管進入到氨泵中，從中間冷卻器中出來的氨液經過過濾器進入到低壓貯液循環(huán)桶中，其中的氨液通過熱氨沖霜回氣管進入到分液器中。而從低壓貯液循環(huán)器中排液的經過濾器進入到氨泵中，最后在進入到分液器中。 3.2蒸發(fā)溫度回路的劃分 庫房為單一的冷卻物冷藏間，系統(tǒng)就只有一個溫度回路，不用劃分。3.3系統(tǒng)的供液方式 氨泵供液系統(tǒng)的特點：（1）由于蒸發(fā)器內氨液流量遠大于蒸發(fā)量。制冷劑有較高的流速和更大的濕周，在蒸發(fā)器內制冷劑大體上呈“霧環(huán)流”，這樣既加強了蒸發(fā)器內表面的熱交換強度又減輕了潤滑油對管壁的污染程度，從而使蒸發(fā)器全部換熱面積得以比較充分的發(fā)揮作用。提高了蒸發(fā)器的實際換熱量。（2）氨泵強制輸送氨液，蒸發(fā)器內制冷劑流量大，進液壓力高，對蒸發(fā)回路復雜、流程長、蒸發(fā)器高差大的情況仍能夠確保蒸發(fā)器有比較均勻的供液。（3）循環(huán)桶的體積大，提供了充分的氣液分離條件，雖然進氣管有數倍于蒸發(fā)量的二次液體進入，壓縮機仍然能夠吸入干飽和蒸汽，在確保循環(huán)桶正常工作液面的情況下不會出現濕壓縮。（4）循環(huán)桶可以兼做排液桶，簡化了系統(tǒng)和融霜操作程序，通過融霜過程自蒸發(fā)器沖霜回的潤滑油與由供液管中的氨液帶入的潤滑油大部分在循環(huán)桶中沉積下來，由循環(huán)桶下部的放油管放出，減少了進入蒸發(fā)器的機會。（5）設備和調節(jié)站均集中于制冷機房內，便于操作和集中管理。由于循環(huán)桶直徑大、液面穩(wěn)定，加之氨泵啟閉和保護簡單很容易實現自動控制。直接膨脹式供液的特點： 1.利用了高壓液體能量，減少了無功損耗。 2.由于設備少，系統(tǒng)簡單，一次投資低于其他系統(tǒng)。 3.高壓液體節(jié)流過程中的閃發(fā)氣體被送入蒸發(fā)器內影響傳熱效果。重力供液的特點： 1.高壓氨液節(jié)流后產生的閃發(fā)氣體被徹底分離，進入蒸發(fā)器的是完全的液體，避免了閃發(fā)氣體對傳熱的影響。 2.液柱高度影響蒸發(fā)溫度。 由以上的分析可知，氨泵供液制冷系統(tǒng)比直接膨脹供液或重力供液系統(tǒng)要優(yōu)越的多，所以，選用這種供液方式。3.4冷卻水方式 采用一般生活用水并進行循環(huán)流動，節(jié)約用水。3.5 融霜方式 凍結間和冷藏間設有熱氨融霜，平時采用人工掃霜。熱氨融霜前應停止向融霜冷間供液，以減少蒸發(fā)器的排液量。 沖霜時，蒸發(fā)器內的氨液全部排入排液桶，沖霜完畢后液體可通過加壓，使氨液進入低壓循環(huán)桶繼續(xù)向冷間供液。3.6自動控制方法（1）液位控制每個低壓循環(huán)桶裝設兩套UQK-40型遙控液位計，如下圖所示，其中一套UQK-40與供液電磁閥ZCL-25YB配套，以維持低壓循環(huán)桶的正常液面（3035）。另一套UQK-40起安全保護作用，當桶內液位內超過高液位（70）時報警，并與壓縮機電機線路連鎖，經延時切斷電源，做事故停車。圖3-1（2）流量旁通氨泵排出管道上裝設ZZRP-32旁通閥，以旁通多余的流量，避免出現蒸發(fā)器中液面升高，庫房溫度反而難以降溫，又增加動力消耗的不正?，F象的出現。根據經驗，一般把旁通閥調至泵的排出管壓力表讀數與低壓循環(huán)桶的壓力表讀數的差值為0.240.27MPa，當泵的排除壓力超高時，旁通閥開啟。（3）氨泵保護屏蔽泵不能斷液，并且對氣體特別敏感，液位波動或壓力剝奪能引起氣蝕而導致斷液。因此，須設置壓差保護器（CWK-11），用以控制進出口壓差，壓差（壓差取5060kPa）低于某一調定值時，發(fā)出報警信號，停止氨泵運轉。4 機房的機器、設備的布置情況 機房分成機器間和設備間兩部分。 1.制冷壓縮機安裝在機房內，儀表盤應面向主要操作通道；2.油分離器可隨壓縮機安裝；3.冷凝器安裝在室外離機房出入門較近的地方；4.高壓貯液器布置在室外靠近冷凝器，且安裝高度應與冷凝器配合，保證液體自流進入；5.油分離器應根據冷凝器和高壓貯液器的標高來布置；6.總調節(jié)站設在機器間便于觀察、操作的地方；7.液氨分離器設在機房之上；8.低壓循環(huán)桶設在設備間利用金屬固定的平臺上；9.氨泵布置在低壓循環(huán)桶的下面近處；10.其余設備均按照有關資料的要求布置。5 庫房特征5.1.庫房溫濕度條件 室外計算溫度tw=30，夏季通風室外設計計算溫度31，冷間設計溫度nt=+3，冷間設計相對濕度85%. 5.2冷卻設備形式 冷藏間采用干式冷風機配均勻送風道，送風道由水平送風主管和噴嘴組成。表3-2自然對流與有組織的冷風循環(huán)的對比 對比項目設備形式優(yōu)點缺點結論自然對流1.設計制作簡單、食品干耗小，耗電少。1.庫內溫度不均勻，不便除霜2，排管金屬消耗量大，制作期長。綜合考慮到冷庫的凈面積較小，且凍結物包裝簡單，選用自然對流方式。由于采用氨泵供液，采用盤管式排管。 有組織的冷風循環(huán)1. 有冷風機使庫內溫度均勻2. 不用人工沖霜3. 節(jié)省鋼材和投資，安裝方便。4. 易于實現自動化。適于貯藏包裝凍品。1.增加干耗5.3氣流組織形式 采用送風管上的噴咀往兩邊噴射，由下部回到中間通道，然后回風至門口的回風口。6 設計計算書 6.1 設計依據 6.1.1冷庫的平面布置該冷庫的冷藏噸位為200噸，冷藏間的容量不宜太小，一般取400噸左右，且布置近似為方形，所以只需一間冷藏間即可。 據公式： 式中： G各冷庫計算噸位（t）； V1各冷藏間的公稱體積（m3）； 冷藏間的容積利用系數； s食品的計算密度（kg/m3）根據制冷裝置設計表2-1-4查得水果的密度（箱裝）為s =300 kg/m3，其中=0.55。根據上式得， 公稱容積：冷庫高度的確定：凈高為4.8m，堆碼高度為3.5m。冷間的堆貨有效容積為1212*60%=727.2m3，則有效使用面積為727.2/3.5=207.77，則冷卻物冷藏間使用面積為207.77/0.8=259.71（式中0.8為修正系數）則凈長和凈寬分別為20m和13m。 6.1.2設計參數冷間室外計算溫度tw夏季通風室外設計計算溫度冷間設計溫度tn冷間設計相對濕度冷間進庫溫度冷間出庫溫度冷間冷加工時間冷藏間3031385%25024h6.2制冷負荷計算 6.2.1維護結構傳入熱Q1根據公式： 式中 K維護結構傳熱系數，單位W/K； F維護結構傳熱面積，； a維護結構兩側溫差修正系數，查制冷裝置設計表2-2-2可得； tw維護結構外側計算溫度，當計算外墻、頂棚時，按規(guī)定值??；當計算內墻地坪時，按鄰室溫度規(guī)定值?。?tn冷間設計溫度。表1各構造層的傳熱系數K W/(m2C)圍護結構名稱冷卻物冷藏間北外墻0.33東外墻0.33西外墻0.33南外墻0.33屋頂（整體式）0.33地坪0.58表2 各冷間圍護結構傳入熱Q1計算表冷間及庫溫圍護結構面積m2傳熱系數KW/(m2C)計算溫度tw 庫內外溫差 tw-tn 修正系數Q1W備注冷藏間tn=3北外墻62.40.3330271.30722.78東外墻960.3330271.301111.97西外墻960.3330271301111.97南外墻62.40.3330271.30722.78屋頂（整體式）2600.3330271.603706.56地坪2600.580270.60小計7376.06 6.2.2貨物放熱量Q2式中 Q2a食品放熱量；Q2b食品包裝材料和承載工具的熱量；Q2c食品冷加工過程的呼吸熱；Q2d食品冷藏過程中的呼吸熱；G冷間每天進貨量（kg）；h1、h2貨物進出冷間的焓值kJ/kg；貨物冷加工時間，s；B貨物包裝材料和運載工具的重量系數；Cb包裝材料或運載工具的比熱，kJ/kgK；t1包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度，；t2包裝材料或運載工具在冷間內降溫終止時的溫度一般為庫房設計溫度，；q1、q2鮮果冷卻初始、終止溫度時的呼吸熱，W/ kg； Gn冷卻物冷藏間的冷藏量，kg。冷間貨物放熱量Q2冷間Gh1 h2 BCbt1 t2 q1q2GnQ2冷藏間10000336.5247.2864000.252.5125000.08220000028141.33 6.2.3通風換氣冷負荷Q3式中：hn，hw室內外空氣的焓值，kJ/kg；n每日換氣次數，取3次；V冷間內的凈容積，m3；n冷間內空氣密度，kg/ m3。通風換氣冷負荷Q3（w）冷間hnhwnVn Q3冷藏間7.97688.55312121.2934384.5 6.2.4電機運行熱當量Q4式中：Ni各電動機的額定功率，kW；i各熱轉化系數，取1；i各電機運轉時間系數，取1。電機運行熱當量Q4冷間Ni（kW）iiQ4冷藏間4114000 6.2.5操作管理冷負荷Q5式中：qd冷間每平方米地板面積照明熱量，W/；F冷間地板面積，；V冷間內凈容積，m3；n每日開門時引起換氣次數；hn，hw室內外空氣的焓值，kJ/kg；M空氣幕修正系數；rn冷間內空氣容重,kg/ m3。nr操作人員數量；qr每個操作人員每秒的放熱量。操作管理冷負荷Q5冷間qd FVnhnhwMrnnrqrQ5冷藏間226012122.27.97688.550.50.77322801551.16.3庫房冷卻設備負荷Qq式中，P冷卻或凍結加工負荷系數，取1。冷間冷卻設備負荷Qq匯總表冷間Q1Q2Q3Q4Q5Qq冷藏間7376.0628141.334384.540001551.146190.6假設冷間的單位制冷負荷為200W/t，則單個冷間Qq假設=200Gn=200200=40000W，冷風機的蒸發(fā)面積為：選用欣業(yè)食品機械有限公司的GJL(LFJ)-250落地頂吹風式冷風機，蒸發(fā)面積為250平方米，該風機配用兩臺電動機，每臺機功率為2.2KW，共4.4kW，那么冷間電動機耗冷量的計算結果見表：冷間冷卻設備負荷Qq匯總表冷間Q1Q2Q3Q4Q5QqQ假設冷藏間7376.0628141.334384.540001551.146190.640000經校驗，各冷間假設的冷卻設備負荷Qq假設與實際計算得出的冷卻設備負荷Qq的誤差約為10%，說明選用的冷風機合理。6.4機械負荷Qj式中：R制冷裝置管道和設備等冷量損耗補償系數，取1.12；n1k維護結構傳熱量的季節(jié)修正系數，取1.00；n2k機械負荷折減系數，冷卻物冷藏間取0.5；n3k同期換氣次數，取1；n4k冷間電動設備的同期運轉系數，冷卻物冷藏間取1；n5k冷間同期操作系數，冷卻物冷藏間取1；機械負荷Qj冷間n1Q1n2Q2n3Q3n4Q4n5Q5RnikQikQj冷藏間7376.0614070.674384.540001551.11.1231382.3335148.217 機器設備的選型計算整個冷庫的耗冷量計算以后，便可按機器總負荷進行選擇制冷壓縮機及所配用的設備。按這個冷庫的設計條件，確定冷凝溫度，氨液冷凝后的再冷溫度以及制冷壓縮機循環(huán)的級數，然后進行計算。71制冷循環(huán)參數的確定 7.1.1蒸發(fā)溫度tz的確定由于蒸發(fā)器是直接布置在庫房的，一般比庫溫低810，故冷藏間取-7。 7 .1.2冷凝溫度tl的確定根據廣州地區(qū)的水文地質條件及氣象條件，采用冷卻水循環(huán)冷卻。冷凝器的進水溫度ts1=ts+=28+3=31（其中ts為室外空氣濕球溫度，為冷卻塔的冷幅高），冷凝器的出水溫度為ts2= ts1+2=31+2=33（立式冷凝器）式中 tm對數平均溫差，取值范圍為46，取4。由此計算出冷凝溫度為36。7.1.3吸入溫度tx的確定對氨泵供液系統(tǒng)，設計工況的吸入溫度冷藏間tx為-7。7.1.4過冷溫度tg的確定冷卻物冷藏間的過冷度tg為3。7.1.5制冷循環(huán)壓縮機的級數確定這個冷庫要求冷卻物冷藏間的溫度為3，蒸發(fā)溫度為-10。當冷凝溫度為36時，相應的冷凝壓力為Pl=1391.6Kpa，當冷卻物冷藏間蒸發(fā)溫度為-10時，相應的蒸發(fā)壓力為Pz=291.06Kpa。按照冷凝壓力和蒸發(fā)壓力的比值考慮:冷卻物冷藏間：=4.788，故宜采用單級壓縮制冷循環(huán)。 7.2制冷壓縮機的選型計算如圖1，取過冷度3，節(jié)流前氨液的溫度tg=33。根據制冷原理與設備附圖3查得有關參數：h0=1436.81kJ/kg；h1=1465.47kJ/kg ；h2=1748.94kJ/kg；h3=h4=283.29kJ/kg；v1=0.59664m3/kg；h2=366.41kJ/kg，=0.74查看壓縮機產品目錄，選用3臺4AS-10單級壓縮機，均為大連冷凍機廠出品，其性能參數如下：壓縮機的型號蒸發(fā)溫度（）冷凝溫度（）標準軸功率（kW）4AS-105-304018.60校核 a、制冷量的校核 實際制冷量：式中Gc制冷劑實際總流量，kg/s；其中，Vp選用壓縮機理論總輸氣量，m3/s。 b、電動機功率的校核單臺壓縮機的理論功率：式中h2，h1進排出氣體的焓值，kJ/kg。指示功率：式中，zs指示效率，對開啟式壓縮機，按下式計算：，其中：Tz、Tl絕對蒸發(fā)溫度和冷凝溫度，K；b系數，取0.001。摩擦功率式中Pm平均摩擦壓力kPa，75kPa。有效功率電機軸功率式中c傳動效率，取0.96。配用電動機功率7.3冷卻水系統(tǒng)的選型計算 冷凝器的選型計算冷凝器的熱負荷計算Ql=0.03（1748.94-283.29）=43.97kw式中：G制冷劑質量流量h2，h3單級循環(huán)冷凝器進出口制冷劑的焓值，kJ/kg；冷凝器面積計算式中：F冷凝器傳熱面積，；K冷凝器傳熱系數，kW/；tm對數平均溫差，取值范圍為46；qf冷凝器單位面積熱負荷，kW/，取3.3kW/。選用大連冷凍設備有限公司的冷凝器LN-30一臺，其技術參數如下：型號換熱面積（）殼體直徑（mm）高（mm）重量（kg）LN-303045032809907.4冷卻設備的選型計算（1）冷卻設備傳熱面積計算式中：F冷卻設備的傳熱面積，；K冷卻設備的傳熱系數，凍藏間取17.5，冷藏間取15.8，W/K；t冷卻設備的計算溫差，凍藏間取10，冷藏間取9；Qq冷卻設備負荷，W。計算結果見表冷卻面積冷間KtQq冷卻面積F冷藏間15.8935148247.17冷藏間選用欣業(yè)食品機械有限公司的GJL(LFL)落地頂吹風式冷風機3臺，其技術參數如下：型號蒸發(fā)面積（）制冷量（kcal/h）臺數風量（m3/h）全壓（Pa）裝機容量（kW）重量（t）單臺總計單臺總計GJL(LFL)20028580210000200004202.24.40.767.5節(jié)流閥的選型計算（1）流量計算（2）通道截面積計算代入公式，有式中 G流經節(jié)流閥的制冷劑流量，kg/s；A通道截面積，；l節(jié)流閥前液體的密度，取604.5kg/ m3；Pv節(jié)流前后的壓差，Pa；CD流量系數，取0.35。（3）節(jié)流閥的的選型冷藏間選用3個型號為DL61W-40P節(jié)流閥，其技術參數如下：型號公稱通徑mm適用溫度（）公稱壓力（MPa）重量（kg）DL21W-40T2-240-8041.237.6輔助設備的選型計算（1）油分離器的選型計算式中 p，pg壓縮機排氣口制冷劑蒸汽的比容，m3/kg；G，Gg制冷劑流量，Kg/s；油分離器內氣體流速，取0.2 m/s。型號容器類別外形尺寸（mm）重量（kg）殼體直徑高YF-40SM-22733500110（2）高壓貯液器的選型計算式中 冷凝溫度下液態(tài)制冷劑的比容，m3/ kg；G 制冷系統(tǒng)制冷劑總循環(huán)量，kg/s；0.7 貯液器的允許液體充滿度； 貯液器的容量系數，取1。選用大冷ZA-1.0一臺，其技術參數如下：型號容積（m3）容器類別外形尺寸（mm）重量（kg）長通體直徑高ZA-1.00.99CM-237866001170440（3）低壓循環(huán)桶的選型計算低壓循環(huán)桶桶徑計算式中 Vp 壓縮機（雙級壓縮時指低壓機）的理論輸氣量，m3/s； 壓縮機（雙級壓縮時指低壓機）的輸氣系數； 低壓循環(huán)桶內氣體流速，取0.5m/s； 低壓循環(huán)桶的面積系數，取1；n 低壓循環(huán)桶氣體進口個數，取1。 低壓循環(huán)桶容積計算低壓循環(huán)桶的容積需要考濾三部分內容：即式中：低壓循環(huán)桶的內凈體積；保證泵能正常進液所需的體積；停泵后從蒸發(fā)器的回汽管返回的制冷劑液體所占體積；汽液分離所需的最小安全體積。冷庫設計規(guī)范按蒸發(fā)器的進液形式把低循環(huán)桶容積計算如下：下進上出液系統(tǒng)：式中：各冷間中，冷卻設備注氨量最多一間蒸發(fā)器總凈容積，不兼做作液桶時右以不計； 1臺氨泵的流量，氨泵由啟動到液體制冷劑自蒸發(fā)器返回低壓循環(huán)桶的時間，一般采用540-720秒?；仄軆葍羧莘e，。在選用循環(huán)桶選型時，可能會出現選擇一種規(guī)格的桶徑，但其容積卻不能滿足不了需要，這時桶徑可加大一檔，再校核容積，若桶徑超過產品規(guī)格時，可選用幾個低壓循環(huán)桶并聯使用。選用型號為DXZ-1.5的低壓循環(huán)桶一臺，其技術參數如下：型號容積m3容器類別外形尺寸（mm）重量（kg）殼體直徑高DXZ-1.51.5CM-28003700710（4）氨泵的選型計算根據氨泵的流量進行氨泵的型號選擇。式中 Qq 氨泵回路蒸發(fā)器負荷，kW；該蒸發(fā)溫度下液體制冷劑的比容，m3/ kg；qo 制冷劑單位質量制冷量，kJ/kg；氨泵的供液倍率，取34。型號流量（m3/h）揚程（m）轉速（r/min）效率%軸功率（kW）電機功率（kW）重量（kg）32P-40A2.8322850191.273.097（5）排液桶的選型計算式中 Gz 注氨量最多的一間庫房蒸發(fā)器的注氨量，kg；在該蒸發(fā)溫度下，液體制冷劑的比容，m3/ kg；0.7 排液桶允許充滿度。根據以上數據，可選用PYA-5型的排液桶一臺，其中工作容積為32m3，可滿足設計要求。（6）空氣分離器的選型依據冷庫的規(guī)模，冷藏回路選擇大冷生產的KF-50空氣分離器，參數如下表：型號公稱直徑mm換熱面積 m2L （mm）H（mm）重量kgKF-50 50 1.82 2910 200195（7）集油器的選型選用JY-300的集油器兩臺，其技術參數如下：型號容器類別外形尺寸（mm）重量（kg）殼體直徑高JY-300CM-23251151120（10）干燥器和過濾器的選型氨液過濾器的選型選用YG-32的氨液過濾器兩個，其技術參數如下：型號公稱口徑（mm）外形尺寸（mm）重量（kg）寬高YG-323218018514氨氣過濾器的選型選用QG-65的氨氣過濾器兩個，其技術參數如下：型號外形尺寸（mm）重量（kg）寬高QG-65450280558系統(tǒng)管道設計8.1管徑的選擇（1）回汽管管徑的計算式中 dn 管子內徑，m；G 制冷劑流量，kg/s；氨氣的密度，取2.69kg/m3；制冷劑限定流速，取14m/s。選用管徑為70mm的碳素鋼管（2）管子的總阻力校核式中 Pm 摩擦阻力，Pa；P 局部阻力，Pa；f 摩擦阻力系數；L管子的長度，m。Le 當量長度，Le =ndn；制冷劑流速，m/s。式中f可根據克納柯夫公式算得，其中：，而動