西南大學畢業(yè)論文別墅設計.doc

西南大學學士學位論文目錄摘要1Abstract1前言11建筑設計方案21.1工程地質條件21.11氣象條件21.12抗震設防21.13地質條件21.14設計標高31.15活荷載標準值31.2主要建筑做法31.21散水31.22地面31.23樓面31.24屋面41.3建筑截面選型、平面布置及構件截面估算41.31場地設計41.32平面設計41.33剖面設計41.34體型和立面設計41.35體型設計41.36立面設計51.37防火設計51.38框架結構平面布置51.39構件截面估算52結構設計方案62.1確定計算簡圖62.2統(tǒng)計荷載62.21 恒載標準值62.22 活荷載標準值計算82.23風荷載計算82.24地震荷載計算92.25截面設計和配筋計算152.3三層樓豎向荷載（電算）422.4結構位移482.5柱、梁配筋502.6樓梯862.7建筑結構總信息892.8基礎計算96參考文獻102謝 辭103附錄104別墅設計縉云山別墅 摘要：本設計工程為別墅，位于北碚縉云山，建筑面積為，主體建筑為3層，地震設防烈度為6度，抗震等級為三級，主體采用框架結構。 本設計建筑方案貫徹“實用，安全，經濟，美觀”的設計原則，按照建筑設計規(guī)范，考慮影響的因素，根據(jù)結構和建筑的總體與細部的關系進行了建筑平面，建筑剖面，建筑立面設計。 本設計主要進行了抗震設計，接著算出自震周期，求出水平荷載下的內力，彎矩，軸力。等等 關鍵詞:抗震設計;框架結構;建筑結構;內力;鋼筋混泥土等等HOUSE DESIGNAbstract: This design project for villa, located in mountain, building area for, main body building for 3 layer, seismic intensity of 6 degrees, the seismic grade for level 3, the main frame structure. This design construction scheme implementation practical, beautiful, safe, economic design principle, according to the architectural design standard, consider the factors according to the structure and the construction of overall and details of the relationship of building plane, building profile, and the building elevation design. Keywords: Seismic design;frame structure;building structure and internal force; reinforcing steel bar mixes clay,;and so on 前言在新世紀之初，為了合理的利用多種資源，滿足人類對建筑的需求，以適應我國建筑業(yè)的發(fā)展，為此，建筑應該采取有效合理的設計方法，突出新的理念，新的技術，新的材料，新的結構合理的利用在建筑上。并結合理論，原則，和新規(guī)范上完善建筑。本設計工程為別墅，位于，建筑面積為，主體建筑為3層，地震設防烈度為6度，抗震等級為三級，主體采用框架結構。本設計建筑方案貫徹“實用，安全，經濟，美觀”的設計原則，按照建筑設計規(guī)范，考慮影響的因素，根據(jù)結構和建筑的總體與細部的關系進行了建筑平面，建筑剖面，建筑立面設計。本設計主要進行了抗震設計，接著算出自震周期，求出水平荷載下的內力，彎矩，軸力。通過復習了結構力學、建筑結構抗震規(guī)范、荷載規(guī)范、砌體規(guī)范、地基基礎規(guī)范。通過AutoCAD和PKPM軟件來完成設計。本工程為鋼筋混泥土框架結構，三層，層高為3.3，還做了建筑平面設計，剖面，立面及荷載詳圖等。1建筑設計方案1.1工程地質條件1.11氣象條件基本風壓為0.4KN/M21.12抗震設防6度抗震1.13地質條件表1.131 地質條件Table 1.131 geological conditions層號土層厚度極限樁端極限側摩壓縮模量重度摩擦角粘聚力狀態(tài)參數(shù)狀態(tài)參數(shù)含義mfpfsMpaKN/M3度Kpa1層5.000.000.0010.0018.00510.000.500液性指數(shù)2層5.000.000.0050.0020.00150.0025.00標貫擊數(shù)3層5.000.000.0050.0020.00150.0025.00標貫擊數(shù)資料來源（根據(jù)自己地質勘查）不考慮水質對地基混泥土的影響1.14設計標高室內設計標高為+0.00,1.15活荷載標準值活荷載：樓面荷載標準值2.0KN/M2，樓梯活荷載為3.5KN/M2，客廳其他房間都為2.5，屋面不上人為0.5KN/M2。1.2主要建筑做法1.21散水采用混泥土30MM厚1；2.5水泥砂漿壓實30MM厚C20細石混泥土60MM厚C15素混泥土1.22地面20mm厚水泥砂漿120mm厚C20混泥土結構層三氈四油防潮層100MM厚C15素混泥土墊層1.23樓面20MM厚水泥砂漿抹面100MM厚混泥土結構層20MM厚水泥砂漿抹面瓜大白兩遍1.24屋面20厚水泥找平層油毯防水層10MM礦渣混泥土3%找平層60厚保溫層20厚水泥砂漿找平層120厚鋼筋混泥土樓板1.3建筑截面選型、平面布置及構件截面估算1.31場地設計根據(jù)高規(guī)，綜合考慮場地條件，主入設在開闊寬敞的南側，左側布置為車房，為了滿足客戶的實用要求。1.32平面設計設計原則對于設計必須考慮結構因素，為了有利于結構平衡受力合理，平面形狀簡單，對稱，規(guī)則。建筑造型，根據(jù)設計原則，采用長方形結構體系，結構簡單，對稱，規(guī)則平面布置：本設計為一般高層建筑，采用框架結構，空間布置靈活1.33剖面設計剖面設計是為了高度，層數(shù)，建筑空間的有利組合層數(shù)：為了安全和根據(jù)任務書地上主體結構為3層，無地下室。層高：根據(jù)地質資料為了安全和實用本設計每層為3.3M1.34體型和立面設計設計原則：主要從統(tǒng)一和變化，均衡和穩(wěn)定，韻律，比列，尺度1.35體型設計根據(jù)設計原則，采用長方形平面，這樣能保證空間的實用及體型的簡潔化。1.36立面設計原則是為了美觀，表示建筑物四周的外部形象。建筑立面設計應該確定部件的尺寸大小，比列關系，材料質感和色彩等要求立面是一種透視效果，考慮實際空間效果，使每個立面相互協(xié)調，形成有機統(tǒng)一的整體1.37防火設計別墅屬于二類建筑，其耐火等級為二級1.38框架結構平面布置框架結構平面布置如圖：1.39構件截面估算1）框架梁截面尺寸估算：高h: (1/81/12)L, 取 h=400mm寬b: （1/31/2）h,取b=200mm2)框架柱截面的估算：估算柱截面面積時，樓面恒載和活載標準值為1114KN/M2，本工程中，柱全部去13KM/M2。柱的截面面積由軸亞比確定，Ac=N/ 0.9fc查建筑抗震設計規(guī)范，結構類型為框架，房屋高度為9.9M，烈度為6度，抗震等級為3級，查混泥土結構設計規(guī)范：N=RaA(q+g)nR豎向荷載分配系數(shù)a考慮彎矩影響個水平荷載影響一個系數(shù)A柱的截面負荷面積N=1.25X1.1X(3.6+1.8)/2X4.8X12X3=642.52KN柱截面：Ac=N/ 0.9fc =37515.8.5MM柱采用等邊矩形b=194取b=h=450二層為450x450三層為 400X4002層底柱截面核算Nv=（1.8+3.6）/2X4.8X12X2X1.25=842.4KNN/Acfc=0.1340.9滿足要求2結構設計方案2.1確定計算簡圖12層高均為3.3M框架梁線剛度的計算：考慮板對梁的翼緣作用取I=2Io2.2統(tǒng)計荷載2.21 恒載標準值(1) 坡屋面 h=120mm水泥掛瓦條掛機制瓦 0.55 KN/40mm厚C15細石混凝土配鋼筋網 1.00 KN/防水卷材 0.40KN/20厚1：3水泥砂漿找平層 0.40 KN/35厚無溶劑聚氨硬泡保溫層 0.14 KN/120厚鋼筋混凝土板 3.0 KN/涂料頂棚 0. 50KN/屋面恒荷載合計 gk =5.99 KN/ 取6.0 KN/屋面活載 qk =0.5 KN/屋面荷載： 6.0+0.5=6.5KN/屋面荷載設計值 61.2+0.51.4=7.9 KN/(2)樓面荷載1）客廳 餐廳 臥室 走廊 h=100mm50mm厚C20細石混凝土面層 240.05=1.2KN/100厚鋼筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料頂棚 0.5 KN/樓面荷載合計： gk =4.2 KN/樓面活載 qk =2.0 KN/樓面荷載： 4.2+2=6.2KN/樓面荷載設計值 4.21.2+2.01.4=7.84 KN/2）其他房間 h=100mm50mm厚C20細石混凝土面層 240.05=1.2KN/樓面恒荷載： 250.10=2.5 KN/涂料頂棚 0.5 KN/樓面荷載合計： gk =4.2 KN/樓面活載： qk =2.0KN/樓面荷載： 4.2+2.0=6.2KN/樓面荷載設計 4.51.2+2.01.4=8.2KN/3）廚房 衛(wèi)生間 h=100mm20mm水泥砂漿面層 200.02=0.4 KN/1:3水泥砂漿找坡最低30mm厚 20(0.03+2.70.01/2)=0.87 KN/5mm厚水泥砂漿貼10mm厚300300防滑地磚 0.34 KN/防水層 0.4 KN/15厚1:3水泥砂漿找平 200.015=0.3 KN/樓面恒荷載： 250.1=2.5KN/涂料頂棚 0.5 KN/樓面荷載合計： gk =4.81 KN/ 取4.85 KN/樓面活載： qk =2.0 KN/樓面荷載： 4.85+2.0=6.85KN/樓面荷載設計 4.851.2+2.01.4=8.62KN/4) 框架梁25X0.2X(0.4-0.1)=1.5 KN/抹灰層10MM厚的混泥土沙漿0.01X(0.4-0.1)X2+0.2X17=0.2 KN/合計1.7 KN/5)柱截面尺寸bxh=450x450柱自重 25X0.45X0.45=5.1 KN/加10MM厚胡泥土沙漿抹灰0.01X0.45X4X17=0.3 KN/合計5.4取5.5 KN/截面尺寸bxh=400x400柱自重 25X0.4X0.4=4 KN/加抹灰 0.01X0.4X4X17=0.3 KN/合計4.3 KN/6)墻計算外墻為240厚陶粒混泥土砌塊，塊體重為6KN/M3，墻里側貼面磚，里側摸10MM厚混合砂漿，笨板厚10MM0.1+0.5+6X0.24+20X0.01=2.24KN/M2.22 活荷載標準值計算不上人屋面 0.5 KN/樓面客廳、衛(wèi)生間、走廊樓梯間 2.5 KN/其他房間均取 2.0 KN/2.23風荷載計算查高規(guī)荷載規(guī)范知:重慶基本分壓為0.4KN/M2. 風壓標準值計算公式：w=zszw0因結構高度H=19.05 9.930m，可取z=1.0，對于矩形平面s=1.3，z可查荷載規(guī)范，將風荷載換算成沿樓層高均布風荷載設計值，由風荷載引起的彎矩M=qHi2/12，計算結果在附錄圖上。2.24地震荷載計算周期、地震力與振型輸出文件(VSS求解器)考慮到扭轉耦聯(lián)時振動周期(秒)、X與Y 方向的平動的系數(shù)、扭轉系數(shù)振型號周期轉角平動系數(shù)(X+Y)扭轉系數(shù)10.441196.420.980.01+0.960.0220.41177.760.980.97+0.020.0230.3381138.290.050.03+0.020.9540.1698106.990.700.06+0.640.3050.155125.770.950.77+0.180.0560.1444134.160.340.17+0.170.6670.119962.840.000.00+0.001.0080.0853104.630.530.04+0.490.4790.078819.920.990.87+0.110.01地震作用最大的方向 = 31.366 (度)僅考慮到 X 方向上地震作用時地震力Floor : 層號Tower : 塔號F-x-x : X 方向上的耦聯(lián)地震力在 X 方向上的分量F-x-y : X 方向上的耦聯(lián)地震力在 Y 方向上的分量F-x-t : X 方向上的耦聯(lián)地震力的扭矩振型 1 的地震力Floor TowerF-x-x(kN)F-x-y (kN) F-x-t (kN-m)310.84-6.82 -4.08210.74-7.51- 8.68110.36-3.16 -5.41振型 2 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t3165.148.18-39.482174.7410.97-66.021133.605.10-36.92振型 3 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.97-0.8957.98213.41-2.8881.35111.27-1.7242.28振型 4 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-1.755.68-24.45212.71-8.4529.43112.12-7.8126.22振型 5 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-23.24-11.27-36.362130.6814.8543.131131.4715.0441.73振型 6 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t31-5.145.5146.40215.70-6.72-78.90118.10-6.56-105.16振型 7 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.00-0.030.13210.000.02-0.07110.050.07-0.44振型 8 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t310.02-0.684.5121-0.823.81-24.12112.34-8.2852.11振型 9 的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t315.131.791.0321-21.44-7.65-2.231138.8014.2138.97各振型作用下 X 方向的基底剪力振型號剪力(kN)11.952173.4935.6543.08538.9168.6770.0481.54922.50各層 X 方向上的作用力(CQC)Floor : 層號Tower : 塔號Fx : X 方向上向地震作用下的結構的地震反應力Vx : X 方向上向地震作用下的結構的樓層剪力Mx : X 方向上向地震作用下的結構的彎矩Static Fx: 靜力法 X 方向上向的地震力FloorTowerFxVx分塔的剪重比整層的剪重比MxStatic Fx3171.4871.486.33%6.33%235.8978.252187.08143.174.16%4.16%689.32106.671166.12 184.292.78%2.78%1271.5973.85X 方向上的有效質量系數(shù): 99.27%僅考慮道 Y 向地震時的地震力Floor : 層號Tower : 塔號F-y-x : Y 方向上的耦聯(lián)地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向上的耦聯(lián)地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向上的耦聯(lián)地震力的扭矩振型 1 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -7.54 61.30 36.702 1 -6.68 67.52 77.961 1 -3.28 28.41 48.62振型 2 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 9.11 1.14 -5.522 1 10.45 1.53 -9.231 1 4.70 0.71 -5.16振型 3 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -0.94 0.87 -56.382 1 -3.32 2.80 -79.111 1 -1.23 1.67 -41.12振型 4 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 6.01 -19.54 84.112 1 -9.31 29.08 -101.281 1 -7.28 26.89 -90.22振型 5 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -11.12 -5.39 -17.402 1 14.68 7.11 20.651 1 15.06 7.20 19.97振型 6 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 4.61 -4.94 -41.602 1 -5.11 6.03 70.741 1 -7.27 5.88 94.28振型 7 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 0.00 -0.03 0.182 1 0.00 0.03 -0.101 1 0.06 0.09 -0.61振型 8 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 -0.08 2.28 -15.042 1 2.74 -12.71 80.481 1 -7.81 27.62 -173.86振型 9 的地震力Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)3 1 1.91 0.67 0.382 1 -7.97 -2.84 -0.831 1 14.42 5.28 14.48各振型作用下 Y 方向的基底剪力振型號剪力(kN)1157.2223.3935.34436.4358.9166.9770.08817.2093.11各層 Y 方向上的作用力(CQC)Floor : 層號Tower : 塔號Fy : Y 向上地震作用下的結構的地震反應力Vy : Y 向上地震作用下的結構的樓層剪力My : Y 向上地震作用下的結構的彎矩Static Fy: 靜力法 Y 向上的地震力FloorTowerFyVy分塔的剪重比整層的剪重比MyStatic Fx31 66.93 66.935.92%5.92%220.8773.552179.39132.213.84%3.84%640.02100.261155.38 168.252.53%2.53%1173.0869.41Y 方向上的有效質量系數(shù): 96.05%各樓層地震剪力系數(shù)調整情況 抗震規(guī)范(5.2.5)驗算層號X向調整系數(shù)Y向調整系數(shù)11.0001.00021.0001.00031.0001.000計算圖看附圖。2.25截面設計和配筋計算1)現(xiàn)澆樓板配筋計算日期： 5/03/2012時間：10:49:36:87 pm一、基本資料：1、房間編號： 32、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g 4.20 kN/M2可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2計算跨度Lx = 3200 mm；計算跨度Ly = 3600 mm板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果：Mx =(0.02266+0.01630/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.0)* 3.22 = 1.71kNM考慮到活載不利用布置跨中X向上應增加的彎矩：Mxa =(0.04671+0.03558/5)*(1.4* 1.0)* 3.22 = 0.77kNMMx= 1.71 + 0.77 = 2.48kNMAsx= 235.99mm2，實配 8200 (As 251.mm2)min 0.236% ， 0.251%My =(0.01630+0.02266/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.0)* 3.22= 1.37kNM考慮到活載不利于布置跨中Y向上應增加的彎矩：Mya =(0.03558+0.04671/5)*(1.4* 1.0)* 3.22 = 0.64kNMMy= 1.37 + 0.64 = 2.02kNMAsy= 235.99mm2，實配 8200 (As 251.mm2)min 0.236% ， 0.251%Mx =0.05964*(1.20* 4.2+1.40* 2.0)* 3.22 = 4.79kNMAsx= 297.15mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關系)min 0.236% ， 0.335%My =0.05432*(1.20* 4.2+1.40* 2.0)* 3.22 = 4.36kNMAsy= 311.95mm2，實配 8180 (As 279.mm2,可能與鄰跨有關系)min 0.236% ， 0.279%三、跨中撓度的驗算為：Mk - 根據(jù)荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq - 根據(jù)荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度與裂縫驗算的參數(shù)為：Mk =(0.02266+0.01630/5)*(1.0* 4.2+1.0* 2.0 )* 3.22 = 1.65kNMMq =(0.02266+0.01630/5)*(1.0* 4.2+0.5* 2.0 )* 3.22 = 1.38kNMEs 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、再荷載效應的標準組合的作用下，受彎的構件時短期剛度 Bs：、裂縫之間縱向上受拉的鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列的公式計算得到： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （根據(jù)混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （依據(jù)是混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 1.65/(0.87* 81.* 251.) = 92.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （在混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 92.90) = -1.046當 0.2 時，取 0.2、鋼筋的彈性模量和混凝土的模量的比值為 E：E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264、受壓翼緣面積和腹板有效面積的比值 f：矩形截面，f 0、縱向上受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 第 8.2.31）計算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考慮到到荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當 0時， 2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式 第 8.2.2）B 1.65/ 1.38*(2-1)+ 1.65* 593.11 = 322.569kNM(5)、撓度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00156* 6.2* 3.24/ 322.569= 3.151mmf / L 3.151/3200.= 1/ 1016.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向上板帶跨中裂縫：裂縫之間的縱向受拉的鋼筋的應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 第8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 第8.1.33）sk 1.65*106/(0.87* 81.* 251.) = 92.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 第8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 92.90) = 0.021當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （按照混凝土規(guī)范式 第8.1.21）max 2.1*0.200* 92.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.024，滿足規(guī)范要求！、Y方向上板帶跨中裂縫：裂縫之間縱向上受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 1.32*106/(0.87* 73.* 251.) = 82.86N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./ 50000.= 0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 82.86) = -0.110當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （按照混凝土規(guī)范式 第8.1.21）max 2.1*0.200* 82.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.021，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫之間縱向上受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.79*106/(0.87* 81.* 335.) = 160.35N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 335./ 50000.= 0.007當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 160.35) = 0.475max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.475*160.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.099，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫之間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.45*106/(0.87* 81.* 279.) = 175.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.25) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.528*175.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向上受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （按照混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （按照混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.79*106/(0.87* 80.* 785.) = 69.27N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 785./ 50000.= 0.016 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 69.27) = 0.179當 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 69.3/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01571) = 0.015，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式 第 8.1.22）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式第 8.1.33）sk 3.45*106/(0.87* 81.* 279.) = 175.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 279./ 50000.= 0.006當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.25) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 第8.1.21）max 2.1*0.528*175.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，滿足規(guī)范要求！-一、基本資料：1、房間編號： 72、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g 4.20 kN/M2可變荷載標準值：q 2.50 kN/M2計算跨度Lx = 4800 mm；計算跨度Ly = 5400 mm板厚H = 100 mm； 砼強度等級：C20；鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮到活荷載不利組合。二、計算結果：Mx =(0.02266+0.01630/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.3)* 4.82 = 4.05kNM考慮到活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：Mxa =(0.04671+0.03558/5)*(1.4* 1.3)* 4.82 = 2.17kNMMx= 4.05 + 2.17 = 6.22kNMAsx= 391.57mm2，實配10200 (As 393.mm2)min 0.236% ， 0.393%My =(0.01630+0.02266/5)*(1.20* 4.2+1.40* 1.3)* 4.82= 3.26kNM考慮到活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya =(0.03558+0.04671/5)*(1.4* 1.3)* 4.82 = 1.81kNMMy= 3.26 + 1.81 = 5.07kNMAsy= 365.92mm2，實配10200 (As 393.mm2)min 0.236% ， 0.393%Mx =0.05964*(1.20* 4.2+1.40* 2.5)*