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陳氏低溫雙效熱泵循環(huán)引射增壓節(jié)能系統(tǒng)挑剔工藝學(xué)創(chuàng)新案例 No.39作者 挑剔工藝學(xué)創(chuàng)始人 陳川馳 關(guān)鍵詞：熱泵 噴射器 引射器 結(jié)霜 除霜 加熱器 四通換向閥 儲(chǔ)液器 過(guò)冷器 過(guò)冷度 電子膨脹閥 蒸發(fā)器 冷凝器 數(shù)碼渦旋壓縮機(jī) 變頻器 heatpump 致謝：向空調(diào)器專業(yè)研究老前輩清華大學(xué)趙榮義教授、薛殿華教授表示深深的敬意，感謝他們24年前引領(lǐng)我步入空調(diào)器研究領(lǐng)域，并特別感謝薛殿華教授在此文論及的試驗(yàn)當(dāng)中給予的熱心指導(dǎo)和鼓勵(lì)；向清華大學(xué)教授中國(guó)工程院江億院士表示崇高的敬意，感謝他對(duì)本試驗(yàn)研究給予的指導(dǎo)和幫助；還感謝巨桐林老師24年來(lái)在制冷技術(shù)和工藝經(jīng)驗(yàn)方面給予的無(wú)私幫助和支持。祝愿各位前輩大師身體健康！ 特將此世界頂級(jí)節(jié)能研究成果贈(zèng)送美國(guó)現(xiàn)任總統(tǒng)奧巴馬同志，期望他應(yīng)用本最新先進(jìn)高科技發(fā)明幫助美國(guó)人民率先實(shí)現(xiàn)綠色節(jié)能新生活方式，通過(guò)降低能源消耗成本，增強(qiáng)經(jīng)濟(jì)競(jìng)爭(zhēng)力，提高經(jīng)濟(jì)效率和效益，盡快擺脫因金融危機(jī)帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)不景氣局面，帶領(lǐng)美國(guó)人民走向美好的明天為中國(guó)人民做出表率。本文第二和三部分及其圖18、圖20、圖21、圖22、圖23擁有版權(quán)著作權(quán)，任何中國(guó)企業(yè)（包括與外資合資企業(yè)，外資在中國(guó)的獨(dú)資企業(yè)）不得未經(jīng)本文作者授權(quán)而擅自應(yīng)用本發(fā)明于其產(chǎn)品序列。違者追究法律責(zé)任！特此聲明。 摘要：本文針對(duì)常規(guī)空氣源低溫?zé)岜脩?yīng)用存在的理論能效COP比較低和室外換熱器容易結(jié)霜影響系統(tǒng)高效安全運(yùn)行的問(wèn)題，應(yīng)用挑剔工藝學(xué)的方法論，通過(guò)改進(jìn)壓縮-引射制冷循環(huán)的特殊熱力學(xué)流程，結(jié)合本人發(fā)明的雙效熱泵循環(huán)三效換熱器技術(shù)，構(gòu)建成為低溫雙效熱泵循環(huán)引射增壓節(jié)能系統(tǒng)，創(chuàng)造出適應(yīng)在低溫環(huán)境下經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行的新一代空氣源低溫?zé)岜醚h(huán)系統(tǒng)。它的出現(xiàn)將真正使得空氣源低溫?zé)岜醚h(huán)系統(tǒng)在全球寒冷地區(qū)的應(yīng)用不但安全，并且經(jīng)濟(jì)高效成為現(xiàn)實(shí)可能。一、典型噴射器/壓縮混合制冷循環(huán)上海交通大學(xué)低溫制冷技術(shù)研究所的研究項(xiàng)目介紹 （本部分為摘要，本文只是引用介紹供讀者了解技術(shù)發(fā)展背景經(jīng)歷，其數(shù)據(jù)圖表結(jié)論均源自他們?cè)诠_刊物上的論文，并更正了他們?cè)撐牡膸滋幟黠@錯(cuò)誤，增加了幾幅特性關(guān)系曲線圖，該部分著作權(quán)歸原作者上海交通大學(xué)低溫制冷技術(shù)研究所所有） 1.實(shí)驗(yàn)原理圖圖3 2.實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)概況 .噴射器隨蒸發(fā)溫度的變工況特性 隨蒸發(fā)溫度的變化，噴射器的背壓、噴射系數(shù)、制冷量以及制冷系統(tǒng)的理論COP 隨蒸發(fā)溫度的變化關(guān)系，如圖4圖8 所示。 從圖4 中可以看出，隨著蒸發(fā)溫度的提高，噴射器的背壓升高，但其與蒸發(fā)壓力的壓差卻隨著蒸發(fā)溫度的提高而減小。 這是由于在冷凝溫度不變的情況下，系統(tǒng)制冷劑循環(huán)主流的流量是一定值（臨界截面達(dá)到聲速后流量達(dá)到最大）。 圖5顯示，噴射器的噴射系數(shù)隨蒸發(fā)溫度的提高而增大，噴射器對(duì)引射流體的壓縮能力減小。 圖7表明，壓縮/噴射混合制冷循環(huán)系統(tǒng)COP隨蒸發(fā)溫度的提高而增大，但是，與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比，系統(tǒng)的制冷系數(shù)COP提高的幅度也相應(yīng)減小。 圖8表明，由于噴射系數(shù)隨蒸發(fā)溫度而增加，噴射器的制冷量也有所提高，但與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比，制冷量的增加是很小的。 這對(duì)設(shè)計(jì)蒸發(fā)溫度較低的制冷系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，達(dá)到設(shè)定溫度的時(shí)間要比傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)延長(zhǎng)。這種特性也有有利的一面，傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)在啟動(dòng)過(guò)程中，由于蒸發(fā)溫度較高，制冷量較大，為了防止引起壓縮機(jī)超載，壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)電機(jī)必須選得偏大；而對(duì)于壓縮/噴射混合制冷循環(huán)系統(tǒng)，電機(jī)就可以選得小一些。 .噴射器隨冷凝溫度的變工況特性 隨冷凝溫度的變化，噴射器主流流量、背壓、噴射系數(shù)、制冷量以及制冷系統(tǒng)的理論COP隨冷凝溫度的變化關(guān)系，如圖913 所示。 從圖9中可以看出，由于冷凝溫度的提高，噴射器的主流制冷劑流量增大， 從圖10看出，由于冷凝溫度的提高，雖然壓縮機(jī)的耗功將有所增加，而噴射系數(shù)減小。 圖11表明，由于冷凝溫度的提高，噴射器的背壓可以升得更高， 圖12表明，由于冷凝溫度的提高，與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比，系統(tǒng)COP的升高幅度基本不受影響 。 圖13表明，壓縮/噴射系統(tǒng)的制冷量先是隨著冷凝溫度的升高而增加，然后減小，在設(shè)計(jì)冷凝溫度時(shí)達(dá)到最大值，但與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比而言，與其制冷量隨蒸發(fā)溫度變化情況類似，壓縮/噴射制冷系統(tǒng)的制冷量變化幅度是很小的 。 從圖14圖16表明，與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比，在不同的蒸發(fā)溫度和冷凝溫度下，壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的吸氣壓力和理論COP均較高；壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的制冷量隨蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的變化幅度與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比是較小，利用噴射器這一特性可以實(shí)現(xiàn)一種近似“恒制冷量”的制冷系統(tǒng)。 比較不同的制冷劑（此處原圖索引略），可以看出，對(duì)不同的制冷劑，由于熱物理性質(zhì)的不同，采用壓縮噴射混合制冷循環(huán)，制冷系數(shù)COP提高的幅度是不同的。 從以上計(jì)算可以看出，常用制冷劑中R404A采用壓縮/噴射混合制冷循環(huán)后制冷系數(shù)提高最大，NH3 采用壓縮/噴射混合制冷循環(huán)后制冷系數(shù)提高最小，所比較的制冷劑中，制冷系數(shù)提高的幅度由大到小依次為：R404A、R410A、R290、R407C、R134a、R600a、R12、R22、NH3 。而且，比較不同制冷劑噴射系數(shù)可以看出，制冷系數(shù)提高幅度越大的制冷劑，噴射系數(shù)越小。從以上分析可以得出：R404A比較適臺(tái)采用壓縮/噴射混合制冷循環(huán)，在50冷凝溫度、蒸發(fā)溫度為-30時(shí)，制冷系數(shù)可提高超過(guò)50，而緊隨其后的R410A也可提高約36，遠(yuǎn)超過(guò)其他制玲劑。 .結(jié)論在噴射器混合室直徑一定的情況下： .噴射器的背壓隨著噴射器的噴射系數(shù)的增加而減小，噴射系數(shù)存在一個(gè)最大值，當(dāng)噴射系數(shù)超過(guò)最大噴射系數(shù)時(shí)，噴射器沒(méi)有升壓作用； .對(duì)于一定噴射系數(shù)的制冷系統(tǒng)，存在一個(gè)最佳噴射器混合室直徑，使得壓縮/噴射混合制冷循環(huán)的性能最優(yōu)。當(dāng)噴射器的運(yùn)行工況偏離設(shè)計(jì)工況時(shí)，噴射器的性能也會(huì)偏離設(shè)計(jì)性能； .與傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)相比，在不同的蒸發(fā)溫度和冷凝溫度下，壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的吸氣壓力和COP均較高； .當(dāng)蒸發(fā)溫度低于設(shè)計(jì)蒸發(fā)溫度和冷凝溫度高于設(shè)計(jì)冷凝溫度時(shí)，壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的制冷量高于傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)； .當(dāng)蒸發(fā)溫度高于設(shè)計(jì)蒸發(fā)溫度和冷凝溫度低于設(shè)計(jì)冷凝溫度時(shí)，壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的制冷量低于傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)； .利用噴射器的壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的制冷量隨工況變化較小，利用噴射器這一特性可以實(shí)現(xiàn)一種近似“恒制冷量”的制冷系統(tǒng)，這種特性對(duì)于空氣源熱泵系統(tǒng)是非常有利的。 注：上海交大在其特殊引射循環(huán)方式當(dāng)中在此處使用的“噴射系數(shù)”不能夠直接真實(shí)直觀完全反映噴射器的引射作用。采用該方法“被引射”制冷劑蒸汽氣體從蒸發(fā)器的出氣管向壓縮機(jī)的運(yùn)動(dòng)流程不完全是引射的作用，在某種程度上是噴射器的背壓的助推壓縮作用產(chǎn)生動(dòng)力作用于制冷劑液體克服蒸發(fā)器的膨脹閥的節(jié)流阻力之后產(chǎn)生的。也可以認(rèn)為是一種二次節(jié)流，在第一次噴射節(jié)流的過(guò)程當(dāng)中利用了引射作用，從而改善了第二次膨脹閥節(jié)流的不可逆損失狀況，提高了整個(gè)循環(huán)的COP系數(shù)。 我認(rèn)為，噴射器的引射作用應(yīng)該體現(xiàn)在用一個(gè)比較?。ú豢赡娼^熱節(jié)流損失）的膨脹閥節(jié)流壓降P1通過(guò)引射作用獲得一個(gè)等效常規(guī)的比較大（不可逆絕熱節(jié)流損失）的膨脹閥節(jié)流壓降P2效果。推測(cè)（因?yàn)闆](méi)有進(jìn)一步的數(shù)據(jù)資料），在系統(tǒng)降溫區(qū)間該循環(huán)方式下的膨脹閥的阻力調(diào)節(jié)幅度比常規(guī)壓縮制冷循環(huán)膨脹閥的阻力調(diào)節(jié)幅度小許多，它隨蒸發(fā)器進(jìn)風(fēng)溫度降得越低，受噴射器的引射作用越增益作用越大-蒸發(fā)壓力越低。很大程度上，其降低過(guò)程不是依靠膨脹閥的節(jié)流，而更多是靠噴射器的引射作用的抽吸作用力實(shí)現(xiàn)的。因此，它蒸發(fā)器的降壓降溫的節(jié)流損失是非常小的。與常規(guī)壓縮循環(huán)相比，蒸發(fā)溫度越低，其被節(jié)約的能量越多，同時(shí)，制冷劑等效低溫工況質(zhì)量流量循環(huán)量增益值就越大。表現(xiàn)為COP顯著提高，制冷量基本上是“恒量”-我還通俗地理解為，雖然噴射器的引射作用的抽吸作用力實(shí)現(xiàn)的低壓工況在熱力學(xué)效能上是與常規(guī)膨脹閥節(jié)流造成的低壓是相等的，但是，一個(gè)是推擠之后通過(guò)的狀態(tài)，另一個(gè)是抽吸之后形成的狀態(tài)，它們狀態(tài)相同，但是，等效低溫工況制冷劑流量是不一樣的。針對(duì)蒸發(fā)器而言，其制冷劑循環(huán)量是增加了，而壓縮機(jī)處于比較高的吸氣狀態(tài)循環(huán)量同樣是比較高的。 使用增壓比 = (噴射器背壓-蒸發(fā)壓力)/噴射器背壓 才更能夠準(zhǔn)確真實(shí)直觀反映壓縮/噴射混合制冷系統(tǒng)的增益特性。二、認(rèn)識(shí)雙效熱泵循環(huán)三效換熱器圖17 結(jié)霜一般情況下，大約開始于環(huán)境干球溫度4、相對(duì)濕度70%以上，此時(shí)，室外換熱器-蒸發(fā)器表面溫度-1。 常規(guī)抽吸風(fēng)方式的室外蒸發(fā)器，結(jié)霜一般發(fā)生正在蒸發(fā)器迎風(fēng)進(jìn)口處，這與蒸發(fā)器翅片進(jìn)口端面存在微觀的空氣呆滯區(qū)如圖17所示有密切關(guān)系。大量的實(shí)驗(yàn)報(bào)告證明結(jié)霜（露）與空氣運(yùn)動(dòng)速度相關(guān)。圖18 圖18是本人2008年1月的實(shí)（試）驗(yàn)裝置原理圖。它的出發(fā)點(diǎn)是利用高壓液態(tài)制冷劑的余熱把室外蒸發(fā)器進(jìn)風(fēng)口處的嚴(yán)重結(jié)霜現(xiàn)象改善，延緩、平攤、推延、減少結(jié)霜，另一方面提高過(guò)冷度改善膨脹閥的節(jié)流損失。降低熱泵循環(huán)在低溫工況下運(yùn)行用于除霜的電能消耗，提高熱泵的整體COP效能。 前人大量實(shí)驗(yàn)研究證明，蒸發(fā)器進(jìn)風(fēng)口的嚴(yán)重霜堵是造成熱泵系統(tǒng)性能急劇下降關(guān)鍵因素，適當(dāng)?shù)暮穸染鶆蚍植嫉乃獙佑袝r(shí)候反倒可以提高換熱效率。因此，改變結(jié)霜發(fā)生在蒸發(fā)器進(jìn)風(fēng)口的霜堵現(xiàn)象是非常有積極意義的。圖19 圖19，是2008年1月的實(shí)（試）驗(yàn)結(jié)果分析。 前人的研究表明，結(jié)霜程度或者速率與進(jìn)風(fēng)的干球溫度、相對(duì)濕度、迎面風(fēng)速有、蒸發(fā)器表面溫度有密切關(guān)系，本人的實(shí)（試）驗(yàn)結(jié)還表明：它也與通風(fēng)的方式有關(guān)和換熱器通道的氣壓有關(guān)。即鼓吹風(fēng)的通風(fēng)方式，容易在蒸發(fā)器外表面出風(fēng)口處結(jié)霜，并且，由于整個(gè)換熱器通道氣流是正壓，即經(jīng)過(guò)翅片和管道之間的氣流對(duì)翅片形成外部環(huán)境大氣壓的壓力，與抽吸風(fēng)方式相比同一區(qū)段部位氣流的露點(diǎn)、相對(duì)濕度，因此，在換熱器中間也會(huì)發(fā)生均勻的結(jié)霜。本人認(rèn)為，在不惡化熱泵系統(tǒng)性能的情況下，適當(dāng)均勻的結(jié)霜，也是從空氣當(dāng)中獲得盡可能多的熱能的收益。鼓吹風(fēng)的通風(fēng)方式并非本人實(shí)驗(yàn)的原始設(shè)計(jì)初衷，而是限于實(shí)驗(yàn)設(shè)備條件的被動(dòng)選擇。實(shí)（試）驗(yàn)觀察到的結(jié)果，本設(shè)計(jì)達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)：進(jìn)風(fēng)口嚴(yán)重結(jié)霜現(xiàn)象消除，延緩、平攤、推延了結(jié)霜；觀察到在蒸發(fā)器鼓吹風(fēng)方式下，會(huì)在出風(fēng)口形成少量結(jié)霜現(xiàn)象，但不至于發(fā)生霜堵塞通道口導(dǎo)致蒸發(fā)壓力下降。圖20 圖20是比較理想的防止蒸發(fā)器結(jié)霜的設(shè)計(jì)方案，它采用雙效熱泵循環(huán)三效換熱器的抽吸風(fēng)通風(fēng)方式，一方面避免了常規(guī)蒸發(fā)器在進(jìn)風(fēng)口發(fā)生的霜堵現(xiàn)象，同時(shí)，又解決了在鼓風(fēng)通風(fēng)方式下有可能在出風(fēng)口發(fā)生的結(jié)霜。 采用雙效熱泵循環(huán)三效換熱器的上佳選擇是“除霜加熱器”與“蒸發(fā)器”部分盡可能是通過(guò)連續(xù)的翅片連接在一起的“整體”，以防止蒸發(fā)器部分的進(jìn)風(fēng)口前端面產(chǎn)生“次生”速度呆滯區(qū)，同時(shí)，盡可能采取光片或者波紋片形式，而條縫百葉片的“微分進(jìn)風(fēng)口”前端面會(huì)產(chǎn)生“次生”速度呆滯區(qū)，增加結(jié)霜的可能性。條縫百葉片與光片或者波紋片形式相比，其相對(duì)進(jìn)風(fēng)口端面前端面產(chǎn)生“次生”速度呆滯區(qū)的面積至少增加4（條）x2（3排）倍，即增加810倍。盡管條縫百葉片可以顯著提高換熱器的淅濕系數(shù)、增加獲得濕空氣當(dāng)中的凝露放熱能力，但是，在低溫高濕環(huán)境下，它高溫高濕工況下的優(yōu)點(diǎn)同時(shí)成為它低溫高濕工況下的弱點(diǎn)。比較折中的選擇是采用波紋片。 有研究者文章主張，為了提高換熱器的效率，采取每排翅片間距不同、形式不同的方案。這樣的方案只適合高溫高濕工況下的工作，在低溫高濕環(huán)境下而會(huì)產(chǎn)生更多的“次生”速度呆滯區(qū)的面積，從而增加結(jié)霜的危害程度。當(dāng)然，采用橢圓形管路應(yīng)該是一種比較理想的方案，它可以明顯減小管路迎風(fēng)面入口“次生”速度呆滯區(qū)的面積。三、雙效熱泵循環(huán)三效換熱器應(yīng)用于低溫空氣源熱泵圖22圖23 液-氣引射器的特點(diǎn) 制冷劑主流體在有一定的過(guò)冷度保證下，通過(guò)噴嘴時(shí)候的汽化可能性減少、節(jié)流損失小，增強(qiáng)引射性能；在混合段，具有一定過(guò)冷度的連續(xù)液滴“柱”還可以通過(guò)高速?zèng)_擊對(duì)液氣混合后的制冷劑蒸汽施加類似活塞作用的壓縮功效，提高壓縮機(jī)的吸氣壓力 常規(guī)過(guò)冷器或者中間閃發(fā)經(jīng)濟(jì)器雖然都可以達(dá)到使得制冷劑提高過(guò)冷度的作用，但是，它們都存在能量丟失的弊端。通常方式下，過(guò)冷度的提高雖然改善了噴射器和膨脹閥的效能，增加了室外蒸發(fā)器的制冷（吸熱）能力，但是，同時(shí)它作為熱泵循環(huán)系統(tǒng)使用在低溫空氣環(huán)境下導(dǎo)致室外蒸發(fā)器迎風(fēng)表面的翅片表面溫度更低，更容易發(fā)生結(jié)霜危害，而回?zé)崞鞯姆绞揭膊荒軌蚋纳剖彝庹舭l(fā)器的容易發(fā)生結(jié)霜的情況，也不能夠提高在低溫空氣環(huán)境下室外蒸發(fā)器的熱負(fù)荷，它僅僅提高了蒸發(fā)器回去壓縮機(jī)的回氣過(guò)熱度-只是改善了壓縮機(jī)的安全工作狀況而已。在作為熱泵循環(huán)系統(tǒng)使用的低溫空氣環(huán)境下，真正造成壓縮機(jī)性能急劇下降的威脅來(lái)自室外蒸發(fā)器霜堵進(jìn)風(fēng)迅速減少造成的蒸發(fā)器熱負(fù)荷減少蒸發(fā)壓力急劇下降。圖24 圖22所示的雙效低溫?zé)岜醚h(huán)引射增壓節(jié)能系統(tǒng)采用雙效熱泵循環(huán)三效換熱器，大幅度提高過(guò)冷度、減小因?yàn)槭褂脙?yōu)選非共沸混合制冷劑時(shí)可能因?yàn)闇囟然贫a(chǎn)生的閃發(fā)現(xiàn)象，提高噴射器和膨脹閥效能，減少其節(jié)流損失，增加了室外蒸發(fā)器的制冷（吸熱）能力。同時(shí)，它在低溫空氣環(huán)境下依靠回收提高蒸發(fā)器進(jìn)液過(guò)冷度的過(guò)程而發(fā)生的熱量散失的熱能導(dǎo)致室外蒸發(fā)器迎風(fēng)表面的翅片表面溫度得到提升、相對(duì)濕度下降，減輕了發(fā)生結(jié)霜的危害，也能夠增加在低溫空氣環(huán)境下室外蒸發(fā)器的熱負(fù)荷=增加空氣進(jìn)風(fēng)的熱量，避免由于過(guò)冷度提高導(dǎo)致的室外蒸發(fā)器迎風(fēng)表面的翅片表面溫度下降，它也提高了蒸發(fā)器回去壓縮機(jī)的回氣過(guò)熱度，改善了壓縮機(jī)的工作狀況。在低溫空氣環(huán)境下，避免室外蒸發(fā)器由于霜堵住進(jìn)風(fēng)口導(dǎo)致進(jìn)風(fēng)量迅速減少造成的蒸發(fā)器熱負(fù)荷減少蒸發(fā)壓力急劇下降造成壓縮機(jī)性能急劇下降的情況發(fā)生。 雙效低溫?zé)岜醚h(huán)引射增壓節(jié)能系統(tǒng)采用雙效熱泵循環(huán)三效換熱器，可以最大幅度提升引射器-壓縮機(jī)混合循環(huán)熱泵系統(tǒng)性能。 使用引射-壓縮混合循環(huán)熱泵系統(tǒng)比使用噴射-壓縮混合循環(huán)熱泵系統(tǒng)更能夠準(zhǔn)確表達(dá)噴（引）射器的引射增益節(jié)能作用。在制冷循環(huán)當(dāng)中壓縮機(jī)低溫回氣壓力的提高和COP增益作用原本主要是噴（引）射器的引射作用，而不主要是噴射作用。噴射器的噴嘴只有達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲俚那闆r下才能夠產(chǎn)生顯著的引射作用，正是這個(gè)引射作用才使得等效常規(guī)壓縮循環(huán)比較高的蒸發(fā)溫度（壓力）能夠產(chǎn)生常規(guī)壓縮循環(huán)比較低的蒸發(fā)溫度（壓力）的等效低溫工況性能。亦可以理解為，相同H的情況下，引射-壓縮混合循環(huán)熱泵系統(tǒng)的引射作用增加了低壓低溫制冷劑的等效（于引射器背壓工況）循環(huán)流量，也就是增加了低溫環(huán)境下的制熱能量。 需要特別指出的是，室內(nèi)制熱能力的提高在室外換熱器進(jìn)風(fēng)量、溫度、濕度及換熱器面積、蒸發(fā)器蒸發(fā)溫度不