國內9F-400MW級重型燃機裝機方案及機組選型專題報告.doc

13 F08281K J01 河北華電石家莊鹿華二期河北華電石家莊鹿華二期 天然氣熱電聯(lián)產項目天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告裝機方案及機組選型專題報告 2017 年年 09 月月 石家莊石家莊 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 批批 準 準 閆占良閆占良 審審 核 核 呂少勝呂少勝 校校 核 核 米永昌米永昌 編編 寫 寫 安延杰安延杰 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 i 頁 目目 錄錄 1 工程概況工程概況 1 2 機組選型概述機組選型概述 1 2 1 機組選型原則及國內 F 級聯(lián)合循環(huán)機組發(fā)展現(xiàn)狀 1 2 1 1 機組選型原則 1 2 1 2 國內 F 級聯(lián)合循環(huán)機組現(xiàn)狀 1 2 2 聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)分類 2 3 主機配置型式比選主機配置型式比選 3 3 1 2 套 一拖一 及 1 套 二拖一 技術對比 3 3 2 2 套 一拖一 及 二拖一 熱經濟指標對比 7 3 3 2 套 一拖一 及 二拖一 主廠房指標對比 7 3 4 1 套 二拖一 及 2 套 一拖一 綜合造價對比 8 3 5 一拖一 與 二拖一 機組變負荷特性對比 9 3 6 本工程推薦的主機配置型式 9 4 三種機型的主要技術經濟指標對比三種機型的主要技術經濟指標對比 9 5 結論結論 10 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 1 頁 內容提要內容提要 本專題針對 2 套 一拖一 與一套 二拖一 燃氣 蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組進行了對比 盡 管 二拖一 機組在熱經濟指標 主廠房指標以及綜合造價上略占優(yōu)化 但 2 套 一拖一 多軸機組運行更加靈活 調峰性能更好 因此現(xiàn)階段暫推薦 2 套 一拖一 多軸的機組 配置型式 1 工程概況工程概況 本期工程擬建設 2 套 9F 級燃氣 蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機組 主機擬采用兩臺 F 級燃 氣輪機 三壓再熱自然循環(huán)余熱鍋爐和抽凝式汽輪機 本工程的建設 不僅有利于促進區(qū)域節(jié)能減排 還可以增強電網的穩(wěn)定性和可靠 性 提高電網的的應急和調峰能力 廠內設換熱首站對外供民用采暖熱水 本專題針對聯(lián)合循環(huán)電站的裝機方案 主機選型進行專題論述 包括聯(lián)合循環(huán)熱 力性能特性 二拖一 及 一拖一 主機配置型式的技術 熱經濟指標 主廠房指標 綜 合造價比選 變負荷性能 2 機組選型概述機組選型概述 2 1 機組選型原則機組選型原則及國內及國內 F 級聯(lián)合循環(huán)機組發(fā)展現(xiàn)狀級聯(lián)合循環(huán)機組發(fā)展現(xiàn)狀 2 1 1 機組選型原則機組選型原則 1 應綜合考慮供熱安全可靠 機組調節(jié)靈活 技術上經濟上先進合理 2 應考慮天然氣價格較貴的特點 應盡可能選用高效率的機組 以充分利用能源 降低供熱供電價格 3 本工程熱負荷隨季節(jié)變化較大 具有多樣性 機組選型應能適應一定熱負荷變 化的能力 4 選擇先進 成熟的標準系列產品 努力提高設備的國產化率 5 具有較佳的技術優(yōu)勢和價格優(yōu)勢 6 滿足國家政策對熱電聯(lián)供電廠熱電比和熱效率的要求 2 1 2 國內國內 F 級聯(lián)合循環(huán)機組現(xiàn)狀級聯(lián)合循環(huán)機組現(xiàn)狀 F 級燃氣 蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組中的燃氣輪機屬于國際公認的成熟機型 其穩(wěn)定性 已經得到實際運行的認可 我國 F 級燃氣輪機的應用情況如下表所示 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 2 頁 表 2 1 國內聯(lián)合循環(huán)機組供貨情況 電站集團燃氣輪機汽輪機發(fā)電機國內投運項目 東方電氣集團MHI國產國產13 哈爾濱電氣集團GE國產國產27 上海電氣集團 2014 年 5 月前 Siemens國產國產16 2 2 聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)分類聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)分類 實用的燃氣輪機 汽輪機聯(lián)合循環(huán)發(fā)電裝置 簡稱聯(lián)合循環(huán) 從熱力循環(huán)系統(tǒng)的角度 來分主要有以下五類 1 無補燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán) 所有的熱量都從燃氣輪機部分加入循環(huán)的聯(lián)合 熱力循環(huán) 這是一種以燃氣輪機為主的聯(lián)合循環(huán) 其燃氣輪機與汽輪機功率比 Rp Pgt Pst 約為 2 1 1 3 2 2 聯(lián)合循環(huán)效率比簡單循環(huán)燃氣輪機效率有很大的提 高 R cc gt 1 46 1 77 燃氣側參數(shù)對系統(tǒng)性能影響較大 2 補燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán) 一部分熱量是在工質已經通過燃氣輪機后加入循 環(huán)的聯(lián)合熱力循環(huán) 隨著補燃比的提高 Rp Pgt Pst 值下降 R 下降 補燃作用是 提高蒸汽參數(shù)與蒸汽產量 增加汽輪機的功率或對外部工藝流程提供額外的供熱蒸汽 3 排氣全燃型聯(lián)合循環(huán) 利用燃氣輪機排氣作為熱風助燃的聯(lián)合循環(huán) 工質中剩 余的氧幾乎全部與燃料發(fā)生化學反應 這是一種以汽輪機為主的聯(lián)合循環(huán) 系統(tǒng)性能 在很大程度上取決于蒸汽側循環(huán)參數(shù) 功率比 Rp 0 15 0 3 效率增值 cc st 2 5 4 增壓鍋爐型聯(lián)合循環(huán) 蒸汽發(fā)生器放在循環(huán)的燃氣側燃燒室之后和燃氣透平之 前的聯(lián)合循環(huán) 也是一種以汽輪機為主的聯(lián)合循環(huán) 系統(tǒng)性能主要取決于蒸汽側循環(huán) 參數(shù) 功率比 Rp 0 2 0 7 其蒸汽由蒸汽鍋爐產生 不受燃氣透平排溫限制 便于 采用高參數(shù)蒸汽循環(huán) 5 給水加熱型聯(lián)合循環(huán) 燃氣輪機的排氣主要用于加熱蒸汽循環(huán)系統(tǒng)給水的聯(lián)合 循環(huán) 更是以汽輪機為主的聯(lián)合循環(huán) 系統(tǒng)性能主要取決于蒸汽循環(huán) 適用于燃氣輪 機排煙溫度較低的情況 上述五類聯(lián)合循環(huán)不僅都能用于發(fā)電 而且還都可以做成熱電聯(lián)產的聯(lián)合循環(huán) 即可從系統(tǒng)某處引出蒸汽供工藝流程使用 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 3 頁 通常 無補燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)是各種聯(lián)合循環(huán)中效率最高的 因為輸入的 熱量全部在燃氣側的較高溫度下加入循環(huán)體系 因而得到最多的應用 最適合于帶基 本負荷和中間負荷的機組 帶補燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán) 由于在余熱鍋爐前的燃氣 輪機排氣中加入額外燃料進行補燃 聯(lián)合循環(huán)的出力得到顯著提高 而在多數(shù)情況下 循環(huán)效率有所下降 多用于熱電聯(lián)產 以擴大熱電負荷比例調節(jié)范圍 或用以提高熱 負荷輸出來滿足用戶需要 排氣全燃型聯(lián)合循環(huán)常用于現(xiàn)有汽輪機電站的更新改造 因為它能最大程度地利用現(xiàn)有設備 降低電站改造的投資 增壓鍋爐型聯(lián)合循環(huán)只在 增壓流化床燃煤聯(lián)合循環(huán) PFBCC 中得到實際應用 給水加熱型聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)雖然簡 單 但效率提高較少 僅用于低參數(shù)的燃氣輪機組成的聯(lián)合循環(huán) 從本工程的實際應用情況來看 采用無補燃的余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)是較為合適的 3 主機配置型式比選主機配置型式比選 3 1 2 套套 一拖一一拖一 及及 1 套套 二拖一二拖一 技術對比技術對比 聯(lián)合循環(huán)機組的軸系配置有兩種形式 一種是單軸配置 即燃氣輪機和汽輪機共 同拖動一臺發(fā)電機運行 另一種是多軸配置 即燃氣輪機和汽輪機分別拖動發(fā)電機運 行 3 1 1 一拖一 單軸配置 單軸機型又可分為發(fā)電機中置型和發(fā)電機尾置型 以 SIENENS 公司 GUD1S 94 3A 和 ALSTOM 公司 KA26 1 為代表的燃氣輪機 發(fā) 電機 3S 離合器 軸向排汽汽輪機的連接方式 簡稱發(fā)電機中置方式 如圖 2 所示 圖圖 3 1 1 1 發(fā)電機中置式的單軸配置發(fā)電機中置式的單軸配置 發(fā)電機中置的單軸機型指燃氣輪機 發(fā)電機和蒸汽輪機串軸安裝 燃氣輪機和發(fā) 電機由剛性聯(lián)軸節(jié)串聯(lián) 發(fā)電機另一側安裝蒸汽輪機 并通過一臺離合器實現(xiàn)同步轉 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 4 頁 速自動聯(lián)軸 這種連接方式的優(yōu)點是 汽輪機位于端部 便于采用軸向排汽 整套聯(lián) 合循環(huán)機組可安裝在位置較低且造價較低的板式基礎上 廠房的高度也隨之降低 由于 在發(fā)電機和汽輪機間增加了離合器 可在汽輪機安裝完成前燃氣輪機提前投產發(fā)電 在汽輪機故障停下來檢修時不影響燃氣輪機簡單循環(huán)發(fā)電 由于加裝了離合器 優(yōu)化了 聯(lián)合循環(huán)機組的啟動工況 機組啟動時 燃氣輪機先按簡單循環(huán)單獨運行 同時排氣 進入余熱鍋爐 使余熱鍋爐的受熱面管道逐漸預熱升溫 產生的低參數(shù)蒸汽用來對通 往汽輪機的管道進行暖管 蒸汽參數(shù)達到沖轉參數(shù)時 開始沖轉汽輪機并進行暖機 汽輪機的轉速升高到與發(fā)電機的轉速相同時 離合器自動嚙合 汽輪機就開始滑參數(shù) 帶負荷 這種連接方式的缺點是 發(fā)電機置于燃氣輪機與汽輪機間 當發(fā)電機檢修需 要抽轉子時必須橫向平移發(fā)電機 以 GE 公司 M9001FA 和三菱公司 M701F4 為代表的燃氣輪機 向下排汽的汽輪機 發(fā)電機的連接方式 簡稱發(fā)電機尾置方式 如圖 1 所示 圖圖 3 1 1 2 發(fā)電機尾置式的單軸配發(fā)電機尾置式的單軸配 置置 發(fā)電機尾置機型則是燃機 汽機和發(fā)電機順序剛性聯(lián)接 這種布置對于發(fā)電機出 線和檢修時抽轉子比較方便 但同時也存在部分缺點 由于汽輪機在中間 汽輪機向下 排汽使整套聯(lián)合循環(huán)機組必須布置在較高的運轉層上 發(fā)電機只有當燃氣輪機和汽輪 機都安裝完畢后才能投運 不利于安裝周期較短的燃氣輪機及早投產發(fā)電 運行中蒸汽 系統(tǒng)出現(xiàn)故障時 燃氣輪機仍拖著汽輪機空轉 一方面汽輪機不能停機檢修另一方面汽 輪機葉片鼓風發(fā)熱 還必須設置小的輔助鍋爐 產生輔助蒸汽通入汽缸進行冷卻 汽輪 機正常啟動時 也需輔助蒸汽汽源提供軸封汽和汽輪機一開始空轉時汽缸所需的冷卻 蒸汽 綜上所述 單軸機型在單元制配置 發(fā)電機出線 設備和蒸汽管道布置以及施工 和運行管理等方面有許多特點 1 單軸配置時只需一臺較大容量的發(fā)電機 與對應的多軸配置相比 相應的電氣 設備少 系統(tǒng)簡單 設備初投資較少 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 5 頁 2 啟動方式靈活多樣 通過變頻提供變頻交流電給發(fā)電機 以變頻電動機方式啟 動燃氣輪機 就可取消專門設置的啟動電動機 若有現(xiàn)成的蒸汽源 如聯(lián)合循環(huán)機組 安裝在現(xiàn)有的汽輪機電廠或對其進行聯(lián)合循環(huán)技術更新改造時 也可直接利用汽輪機 來啟動燃氣輪機 3 燃氣輪機和汽輪機可共用一套滑油系統(tǒng) 機組運行與控制系統(tǒng)等將得以簡化 4 布置更緊湊 汽水管道較短 占地面積小 廠房較小 單軸布置的缺點在于 1 動力島縱向部分占地較大 主廠房跨度大 2 軸系長 檢修場地大 3 汽輪機和燃機不帶離合器的機組 當汽輪機故障時 燃機和余熱鍋爐不能獨立運 行 無法通過減溫減壓來保證供熱 4 由于受燃機控制系統(tǒng)的限制 余熱鍋爐與機組的控制不易實現(xiàn)一體化 除非采用 與燃機相同的控制系統(tǒng) 西門子除外 控制系統(tǒng)相對復雜 這里需要指出的是 同樣是單軸 一拖一 布置 發(fā)電機尾置相對于發(fā)電機中置方 案來講 由于燃氣輪機無法越過蒸汽輪機直接驅動發(fā)電機工作 只能在安裝周期比較 長的蒸汽輪機安裝完畢后才能投產 同多軸布置方案相比 資金周轉率下降 投資的 收效期延遲 而且 當蒸汽輪機出現(xiàn)故障時燃氣輪機無法單獨運行 整臺機組無法快 速啟動從而使聯(lián)合循環(huán)機組適應調峰運行的性能大幅度降低 因此 本專題 一拖一 方案不推薦 一拖一 單軸配置方案 3 1 2 一拖一 多軸配置 多軸機型由一臺蒸汽輪機發(fā)電機組 配一臺或多臺燃氣輪機的發(fā)電機組 可用 x y 1 表示 x 表示燃氣輪機的臺數(shù) y 表示余熱鍋爐的臺數(shù) 一般地 x y 多軸 方案中的 1 1 1 型也稱分軸方案 是單軸的改變型 燃氣輪機和汽輪機分別驅動各自 的發(fā)電機 分軸配置降低了主機生產的技術難度 但增加了廠用損耗 多軸的主要特 點是燃氣輪機發(fā)電機組和汽輪機發(fā)電機組相對獨立 分開布置 但也有設備與系統(tǒng)都 較復雜 占地面積也較大等缺點 具體到 2 套 一拖一 分軸布置與 1 套 二拖一 多軸布 置 其各自的技術優(yōu)劣如下 一拖一 多軸方案的優(yōu)點在于 1 單元機組 系統(tǒng)相對獨立 運行控制方便 2 每臺汽輪機分別供熱 抽汽供熱可靠性較高 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 6 頁 3 燃機 余熱鍋爐可以獨立運行通過減溫減壓來保證供熱 4 汽輪機及其發(fā)電機可國產化 5 燃氣機組和蒸汽機組可以分別采用不同的控制系統(tǒng) 控制系統(tǒng)相對簡單 一拖一 多軸方案的缺點在于 1 需要配置 2 臺發(fā)電機及其配電系統(tǒng) 電氣和控制系統(tǒng)復雜 2 占地面積較大 3 1 3 二拖一 多軸配置 二拖一 方案的主要優(yōu)點在于 1 供熱出力與 一拖一 方案相當 2 燃氣機組和蒸汽機組可以分別采用不同的控制系統(tǒng) 控制系統(tǒng)相對簡單 二拖一 方案的缺點在于 1 由于共用汽輪機 非采暖期機組運行時 當一臺燃機停運或者燃機低負荷運行 汽輪機組運行經濟性略差 2 余熱鍋爐需并汽運行 帶負荷時燃機之間需協(xié)調運行 運行操作相對復雜 3 1 4 供熱可靠性 機組的供熱可靠性論述如下 機組采暖季運行時 同時承擔大約 390t h 采暖熱負荷 具體視機型而定 無論是 一拖一 多軸還是 二拖一 機組 若汽輪機被迫停機 該套機組仍然可采取 燃機 余熱 鍋爐 運行方式 燃氣輪機排煙進入余熱鍋爐 余熱鍋爐產生蒸汽減溫減壓后直接對外 供熱 多余工質可通過旁路回收至凝汽器 因而能夠保證采暖用熱 100 的需求 若一 臺燃機或余熱鍋爐停運時 為了保證供熱可靠性 另一臺燃氣輪機及余熱鍋爐將采取 燃機 余熱鍋爐 運行方式 剩余高壓蒸汽經過減溫減壓器與減溫減壓后的中壓蒸汽一 起參與供熱 尚可滿足平均采暖熱負荷的 60 以上 滿足規(guī)程規(guī)定的最低要求 而對 于 一拖一 單軸機組 當一套機組的燃機或余熱鍋爐停運時 另一套機組無法采取 燃 機 余熱鍋爐 的運行方式 只能滿足 245 280t h 的采暖熱負荷 約占額定熱負荷的 50 因此不能滿足供熱可靠性的要求 綜上所述 一拖一 多軸和 二拖一 機組的供熱可靠性可以得到保證 而 一拖一 單軸機組在采暖季時若一臺機組故障則無法保證供熱可靠性 表 3 1 供熱可靠性對比表 2 套一拖一多軸機2 套一拖一單軸機1 套二拖一機組 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 7 頁 組組 采暖采暖采暖 停 1 臺燃機可滿足 60 以上不滿足 可滿足 60 以 上 停 1 臺余熱鍋 爐 可滿足 60 以上不滿足 可滿足 60 以 上 采暖季 390t h 采暖熱負 荷 停 1 臺汽輪機可滿足 60 以上不滿足 可滿足 60 以 上 注 1 當一臺機組故障時 若另一臺機組能滿足 60 以上采暖熱負荷即認為能滿足采暖供熱可靠 性的要求 3 1 5 小結 綜上所述 對于 2 套 一拖一 多軸和 1 套 二拖一 的主機配置型式 均能滿足供熱 可靠性的要求 對于 2 套單軸 一拖一 發(fā)電機尾置方案 當汽輪機故障時 不能采取 燃機 余熱鍋爐 運行方式 不能滿足供熱可靠性要求 對于 2 套單軸 一拖一 發(fā)電機 中置方案 控制系統(tǒng)相對復雜 且必須配備離合器才能保證汽輪機出現(xiàn)故障時燃氣輪 機和余熱鍋爐繼續(xù)運行 因而增加了技術難度 因此 從供熱可靠性的角度 本專題 推薦的主機配置型式為 2 套 一拖一 多軸或 1 套 二拖一 多軸 3 2 2 套套 一拖一一拖一 及及 二拖一二拖一 熱經濟指標對比熱經濟指標對比 1套 二拖一 機組相比2套 一拖一 機組在年發(fā)電量 機組熱效率 平均發(fā)電氣耗率 等指標上基本上無差別 3 3 2 套套 一拖一一拖一 及及 二拖一二拖一 主廠房指標對比主廠房指標對比 本節(jié)對兩套 一拖一 多軸主廠房布置方案和1套 二拖一 多軸布置方案進行對比 圖 3 3 1 二拖一 主廠房布置 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 8 頁 圖 3 3 2 2 套 一拖一 多軸配置主廠房布置 表 3 3 1 套 二拖一 及 2 套 一拖一 多軸主廠房對比 方案方案 項目項目 單位單位1 套套 二拖一二拖一 2 套套 一拖一一拖一 多軸多軸 燃機房長度m42 542 5 燃機房寬度m702 42 燃機房面積 兩臺 m229753570 燃機檢修場地兩燃機設一個兩機組各設一個 汽機房跨度m3338 5 汽機房長度m5857 汽機房面積 全廠 m219142194 5 汽機房零米檢修場 設一個兩機組各設一個 燃機房 汽機房面積48895764 5 燃機房下弦m24 91524 915 汽機房下弦m27 624 1 燃機房 汽機房體積m3126949141834 煙囪中心至 A 排柱距離m90 7390 73 主廠房區(qū)域長度129 5143 4 主廠房區(qū)域占地面積 主廠 房區(qū)域長度乘以 A 列至煙囪 中心線距離 m21175013011 從上表中可以看出 1 套 二拖一 和 2 套 一拖一 多軸的方案相比 二拖一 的方 案主廠房建筑面積比 2 套 一拖一 多軸小將近 15 主廠房總體積小 14885 立方米 主廠房區(qū)域占地面積也比 一拖一 的方案小 1261m2 3 4 1 套套 二拖一二拖一 及及 2 套套 一拖一一拖一 綜合造價對比綜合造價對比 下表對一套 二拖一 與兩套 一拖一 多軸進行了設備投資及主廠房造價詳細對比 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 9 頁 表 3 4 一套 二拖一 與兩套 一拖一 多軸綜合對比表 項目設備明細兩套 一拖一 多軸一套 二拖一 汽輪機 6300 萬基準 汽輪發(fā)電機 860 萬基準汽機島設備投資對比 汽輪機輔機 200 萬基準 燃氣輪機本體0基準 燃機島設備投資對比 燃氣輪機發(fā)電機0基準 余熱鍋爐島設備投資 對比 余熱鍋爐0基準 土建費用對比主廠房 400基準 合計 6040 萬基準 由上表可以看出 1 套 二拖一 相比 2 套 一拖一 多軸機組在綜合造價上大約可以 節(jié)省 6040 萬初投資 3 5 一拖一一拖一 與與 二拖一二拖一 機組變負荷特性對比機組變負荷特性對比 二拖一 多軸與 一拖一 多軸機組的變負荷特性對比如下 1 在承擔 100 總負荷時 二拖一 機組比 一拖一 機組總效率高 0 5 0 6 2 在承受 50 100 總負荷時 一拖一 機組可保持其中 1 套機組滿負荷運行而降 低另 1 套機組的負荷直至該機組停機 而 二拖一 多軸機組會同時降低 2 臺燃氣輪機 的負荷 3 在承受 50 總負荷時 一拖一 機組可保持其中 1 套機組滿負荷運行 而停另 1 套機組 其熱效率與承受 100 總負荷時的熱效率相同 對 二拖一 多軸機組 可停運 1 臺燃氣輪機 使另一臺燃氣輪機能在較高的燃氣初溫下運行 而蒸汽輪機僅處于 50 總 負荷下 此時 二拖一 機組的總效率比承受 100 總負荷時的總效率略低 也比 一拖 一 機組效率略低 0 3 0 5 4 在承受低于 50 總負荷時 一拖一 機組可選擇其中 1 臺單軸機組部分負荷運行 而停另一臺機組 二拖一 機組可停運 1 臺燃氣輪機 使另一臺燃氣輪機處于部分負荷 下運行 整套 二拖一 機組的運行效率較低 3 6 本工程推薦的主機配置型式本工程推薦的主機配置型式 通過上述技術經濟比較 一套 二拖一 相比兩套 一拖一 多軸機組 在設備投資 機組熱效率 主廠房占地及造價等方面均略占優(yōu)勢 但兩套 一拖一 多軸機組在變負 荷特性上較有優(yōu)勢 因此運行更加靈活 調峰性能更好 故本階段暫按兩套 一拖一 多軸 9F 級燃氣 蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組設計 即每套聯(lián)合循環(huán)機組包括 1 臺 F 級燃氣 輪機 1 臺燃氣輪發(fā)電機 1 臺余熱鍋爐 1 臺蒸汽輪機和 1 臺蒸汽輪發(fā)電機 共兩 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 10 頁 套 4 三種機型的主要技術經濟指標三種機型的主要技術經濟指標對比對比 通過前述章節(jié)的分析 主機配置型式確定為兩套 一拖一 多軸的燃氣 蒸汽聯(lián)合 循環(huán)機組 本節(jié)對三菱 M701F4 GE9351FA 以及西門子 SGT5 4000F 三家機型進行熱 經濟性計算 三種機型的聯(lián)合循環(huán)機組熱經濟指標對比見下表 河北華電石家莊鹿華二期天然氣熱電聯(lián)產項目 裝機方案及機組選型專題報告 第 11 頁 表 4 1 三種機型的聯(lián)合循環(huán)機組熱經濟指標對比表 兩套機組 項 目單 位M701F4GE 9351FASGT5 4000F 全年發(fā)電量MW h a367200031520003336000 年總供熱量GJ a5120901 104670359 94 4656960 07 年總天然氣耗量 20 億 m3 a8 037 237 38 平均發(fā)電天然氣 耗率 m3 kW h0 1690 1770 172