畢業(yè)設計（論文）-張家港某5萬噸級散貨碼頭結構設計計算書.doc

學號： 上海海事大學本科生畢業(yè)設計（論文）張家港某5萬噸級散貨碼頭結構設計計算書學 院：海洋科學與工程學院專 業(yè)：港口航道與海岸工程班 級： 姓 名： 指導教師： 完成日期： 2015年06月 日目錄一、設計資料 . 1 1.1 工程概述 . 1 1.2 自然條件 . 1 1.3 水文資料 . 2 1.4 地質地貌資料 . 2 1.5 船型資料 . 41.6 荷載分析 . 4二、港口總平面布置 . 6 2.1 港口總平面概述 . 62.2 碼頭水域設施 . 62.3 碼頭陸域設施 . 8 2.4 裝卸工藝設計 . 9三、碼頭總體設計. 113.1 結構選型 . 113.2 初步設計 . 11四、碼頭結構設計. 124.1 面板設計 . 124.2 軌道梁設計 . 124.3 一般縱梁設計 . 314.4 橫向排架設計 . 494.5 樁基設計 . 77上海海事大學本科生畢業(yè)設計（論文）一、設計資料1.1工程概述本設計位于江蘇省張家港，江蘇省江海糧油貿易公司張家港儲運部位于江蘇省張家港市金港鎮(zhèn)，目前擁有萬噸級泊位3個，設計年吞吐能力合計180萬噸；千噸級泊位2個（五節(jié)港），年設計吞吐能力合計30萬噸；中轉庫15萬噸；規(guī)范化露天堆場5萬平方米；總儲量為7萬噸油罐多座；儲備庫8萬噸以及相配套的生產生活設施。儲運部主要承擔長江干線地區(qū)糧食、大豆及油脂的中轉任務以及國家糧油專項儲備職能，是我國出口大米第一大港、長江流域最大的糧油集散地。儲運部近幾年糧食、油脂的水上年中轉量均達到250萬噸左右，儲運部現(xiàn)有碼頭的吞吐能力已遠遠滿足不了生產和發(fā)展的需要，因此江蘇省江海糧油貿易公司決定自籌資金，對張家港儲運部現(xiàn)有碼頭進行擴建。1.2自然條件1.2.1地理位置江蘇省江海糧油貿易公司張家港儲運部位于張家港市金港鎮(zhèn)，長江福姜沙水道右汊南岸，地處蘇錫常三市的水上門戶。該處水路通過長江上達重慶、武漢，下至上海并出海；陸路距上海173Km，距南京220Km，交通十分便利。1.2.2氣溫多年平均氣溫 15.2C極端最高氣溫 38C極端最低氣溫 -14C全年35C及以上的高溫天數(shù)：年平均5.1d1.2.3降雨多年平均降雨量 1025.5mm歷年平均降雨天數(shù)0.1mm 124d 5.0mm 50d 10.0mm 30d 25.0mm 10.5d 50.0mm 3d歷年一小時最大降雨量 93.2mm歷年10分鐘最大降雨量 26.2mm最長歷時降雨量 109.2mm最長連續(xù)降雨日數(shù) 14d1.2.4 風況擬建碼頭區(qū)位于長江下游平原地區(qū)，是北方冷空氣南下和太平洋高壓氣旋北進的路徑，冬春有寒潮入侵，夏秋有臺風襲擊，風力較長江中上游為大。根據(jù)該區(qū)域沿江的江陰、張家港、常熟氣象站多年觀測資料分析，本區(qū)域冬季盛行西北風和東北風，夏季以東南方向的海洋季風為主，春秋季為過渡期，以偏東風為主。從歷年風況資料情況來看，當?shù)爻ｏL向為SSE、ESE向，頻率各占10%，次常風向為ENE、SE向，頻率各占9%，強風向為ESE、SE向，最大風速20m/s。影響當?shù)氐呐_風平均23次/年，風向多為NE向，風力常在58級。1.2.5霧況多年情況表明，當?shù)仂F的出現(xiàn)多發(fā)生在清晨和夜間，上午10時后消散。多年平均霧日數(shù) 28.7d年最多霧日數(shù) 66d最長一次霧連續(xù)時間 71小時32分鐘1.3水文資料1.3.1水文特征擬建工程所處河段上下游分別設有江陰肖山水文站和南通天生港水文站，經對兩站多年實測潮位資料的統(tǒng)計、分析，擬改建碼頭區(qū)域潮位特征值如下（長辦吳淞基面，下同）：歷年最高潮位 +6.69m歷年最低潮位 +0.74m平均潮位 +3.19m最大潮差 3.39m1.3.2設計水位設計高水位 5.09m（高潮累積頻率10%的潮位）設計低水位 1.54m（低潮累積頻率90%的潮位）校核高水位 6.66m（重現(xiàn)期為50年的極值高水位）校核低水位 0.65m（重現(xiàn)期為50年的極值低水位）1.4地質地貌資料1.4.1地形地貌擴建段碼頭場地位于長江三角洲沖積平原，由長江沙洲淤漲成陸，地勢低平，河網密布。所在地區(qū)屬亞熱帶濕潤季風氣候，初夏有梅雨、夏秋多臺風雨。擬擴建碼頭位于長江南岸，為沖刷岸，岸線內凹，深槽貼岸，水深流急。江海糧油貿易公司張家港儲運部南鄰沿江公路，北靠長江，水陸交通十分便捷。1.4.2工程地質根據(jù)資料整理可得土層參數(shù)如下：表1.1 土層參數(shù)層序土層名稱頂板標高(m)天然重度(kN/m3)地基m系數(shù)(kN/m4)樁的極限側阻力標準值(KPa)樁的極限端阻力標準值(KPa)土容許承載力q0(kPa)1灰褐色淤泥質粉質粘土-12.90+2.7917.93000100802灰色粉砂夾淤泥質粉質粘土2.106.2019.23000300803灰色粉砂-14.00-10.2019色粉砂-21.90-10.1219色粉砂夾淤泥質粉質粘土-17.80-17.0619.155007038001206灰色粉砂-33.20-22.7619.1150008440001207灰色粉砂夾淤泥質粉質粘土-40.30-28.0619200008040001208灰褐色粉質粘土夾粉砂-43.403.7919200008040001201.4.3地質構造和地震根據(jù)區(qū)域地質資料反映，擬建碼頭區(qū)內無活動性構造斷裂存在。根據(jù)中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001），本區(qū)域地震動參數(shù)對應的地震基本烈度為度。根據(jù)江蘇省水文地質工程地質勘察院對地震活動性與設計地震動參數(shù)的研究表明，場地抗震設防烈度為度，設計基本地震加速度值為0.05g，可不考慮飽和沙土液化和軟土震陷的影響。1.5船型資料擬擴建泊位為多用途中轉碼頭，主要中轉貨種為食用油品和袋裝糧食，其中油品年進、出口總量為70萬噸，袋裝糧食總量為55萬噸，根據(jù)以上對現(xiàn)有泊位近幾年到港和出港船舶船型的統(tǒng)計和分析，結合擴建段碼頭泊位擬安排貨種的主要流向和岸線資源情況，考慮到今后運輸船型的發(fā)展需要，根據(jù)業(yè)主要求擴建段碼頭泊位結構按?？?0000噸級油船設計，50000DWT油船船型資料如下：總長（L）型寬（B）型深（H）滿載吃水（T）=229m32.3m19.1m12.8m。1.6荷載分析1.6.1船舶荷載（1）系纜力船舶系纜力按下列公式計算：式中：計算可得系纜力為711.5KN。（2）撞擊力式中：經計算，30000DWT雜貨船靠泊撞擊能量為218.7KJ，50000DWT油船靠泊撞擊能量為253.2KJ，擬選用DA-A600H1000+1300橡膠護弦作為船舶靠泊碼頭的消能設施，按靠泊50000DWT油船計算，其作用在碼頭上的橫向撞擊力為P=1600KN。（3）擠靠力與撞擊力相比，擠靠力不起控制作用，所以不用單獨計算。1.6.2裝卸設備荷載擬擴建段泊位前方平臺配備的主要裝卸設備為2臺10噸門座起重機，軌距，基距，輪，工作狀態(tài)最大輪壓。1.6.3堆貨荷載前方平臺：20KN/m2；后方平臺：40KN/m2；引橋部分：10KN/m2。1.6.4車輛荷載（1）20t汽車；（2）10t平板車。1.6.5風荷載根據(jù)港口工程荷載規(guī)范（JTJ215-98）提供的全國基本風壓分布圖，擴建段碼頭區(qū)域按基本風壓W0=0.4KN/m2計算。1.6.6地震荷載該地區(qū)地震基本烈度為度，本次設計不考慮地震荷載。二、港口總平面布置2.1港口總平面概述由于設計碼頭位于長江南岸，屬于內河港，考慮到河口港水深不足的問題，初步設計采用棧橋式結構，用引橋連接碼頭與后方陸域，在水深較深處布置碼頭。碼頭平面暫定為開敞式結構，因此不設置防波堤和口門，如果遇到惡劣天氣影響正常工作，可以暫停作業(yè)，船舶離開泊位進入錨地躲避風浪。2.2碼頭水域設施2.2.1泊位數(shù)擬擴建泊位為多用途中轉碼頭，主要中轉貨種為食用油品和袋裝糧食，其中油品年進、出口總量為70萬噸，袋裝糧食總量為55萬噸，本泊位按照50000噸級油船設計。50000DWT油船船型資料如下：總長（L）型寬（B）型深（H）滿載吃水（T）=229m32.3m19.1m12.8m。經過查閱資料可知，50000噸級油船年通過能力約為500萬噸，因此一個泊位已經滿足擴建要求。2.2.2泊位長度根據(jù)海港總平面設計規(guī)范(JTJ 211-99)中相關規(guī)定：當在同一碼頭線上連續(xù)布置多個泊位時，其碼頭總長度宜根據(jù)到港船型尺度的概率分布模擬確定，也可按下式確定：端部泊位：中間泊位：考慮到本設計為碼頭的擴建，泊位長度按照端部泊位考慮，則2.2.3碼頭前沿設計高程根據(jù)規(guī)范要求，對于樁式結構的開敞式碼頭，碼頭前沿高程通過下式確定：式中： ； 經計算可得：E=7.09m?？紤]到安全因素和繪制圖紙以及施工的方便，確定為E=7.10m。2.2.4碼頭前沿設計水深式中：經計算可得：碼頭前沿設計水深D=13.7m。2.2.5航道水深 =12.8+0.2+0.5+0.2+0.15+0.4=14.25m2.2.6航道寬度由于設計資料比較匱乏，假設橫流V滿足，則取n=1.69，r =7。其寬度按下式確定：2.2.7防波堤和口門綜合考慮風、浪的作用，認為該港所處的水域為內河水域，受風、浪的影響較小，同時考慮到工程預算和其他因素，本次設計不設防波堤、不設口門，當風浪因惡劣天氣影響過大或遭遇其他無法進行碼頭作業(yè)的天氣時，進港船舶可暫時離開作業(yè)區(qū)，進入錨地避風，待風浪過后繼續(xù)進行作業(yè)。2.2.8錨地由于設計碼頭是河港，所以一般采用雙浮筒系泊的方式。錨位長度：S=L+2(r+l)=229+2(3.55+30)=296.1m錨位寬度： B=4b=432.3=129.2m單個錨位面積：A=SB=38256m2.2.9回旋水域根據(jù)海港總平面設計規(guī)范中的相關規(guī)定，本港口由于無掩護水域，而且是受水流影響較大的河港，采用直徑為2.5L的水域，即2.5L=572.5m。2.3碼頭陸域設施2.3.1碼頭前沿作業(yè)區(qū)本設計中，擴建段碼頭平臺總寬度為30m，可以分成兩段，分別是前方平臺和后方平臺。前方平臺寬14.5m，主要設置有兩座門座起重機，門機軌道間距是10.5m；后方平臺寬15.5m，主要供車輛行駛。2.3.2引橋由于本地區(qū)碼頭近岸水深不足，因此與岸線連接的部分設置三座引橋，引橋長度暫定為40m，其中，外側的兩座引橋寬11m，設置9m寬的行車道，2m寬的食用油品管線區(qū)；中間引橋寬9m，僅設置汽車行車道。2.3.3碼頭后方作業(yè)區(qū) （1）雜貨堆（庫）場面積根據(jù)海港總平面設計規(guī)范(JTJ 211-99)相關規(guī)定，件雜貨、散貨庫（場）所需 式中，E庫（場）所需容量（t）；年貨運量（t）；庫（場）不平衡系數(shù)；; 經計算可得:由于道路和引道會占用后方堆場一定的面積，前方庫（場）的長度為泊位長度減去，寬度取，并且盡量和泊位對應。本次設計僅一個泊位，且泊位長度為262m，初步擬定后方庫（場）長度為230m，寬度60m，總共設置一個堆場，一個庫場。 （2）油罐所需容量根據(jù)海港總平面設計規(guī)范(JTJ 211-99)相關規(guī)定，原油碼頭需要的油罐、油庫容量可以按照下式計算：式中：容量（）； 年貨運量（t）；平均儲存期（d），取;油品密度（）；0.85；經計算可得:2.4裝卸工藝設計2.4.1設計參數(shù)(1)貨種分析擴建碼頭位于江蘇省張家港，擴建泊位是多用途碼頭，其主要進出口貨物為食用油品和袋裝糧食，其中，袋裝糧食為件雜貨，年進出口總量為萬噸，食用油品屬于液體散貨，年進出口總量為70萬噸。(2)設計船型擴建段碼頭泊位結構按?？?0000噸級油船設計計算，油船船型資料如下：=。(3)作業(yè)班制：三班/晝夜。(4)年營運天數(shù)：天。2.4.2工藝方案設計通過對本設計的貨種進行分析，袋裝糧食的裝卸采用一般件雜貨的拖裝吊工藝系統(tǒng)工藝系統(tǒng)，使用油品則采用管道運輸。對于袋裝糧食的裝卸，在碼頭前沿設置兩臺噸門座起重機作為垂直運輸機械，進行前沿裝卸作業(yè)，待貨物從船上卸下后，則通過汽車和平板車進行水平運輸，到達庫（場），在庫（場）通過輪胎式起重機等機械，卸入庫（場）堆垛。 對于食用油品的裝卸，通過油脂管線進行輸送。油脂管線從后方貯罐區(qū)開始，沿著上下游兩座引橋的外側鋪設，管線數(shù)量為6根，管線設計流量為400t/h，如果流量不夠，可以考慮兩根管線同時接卸，以縮短卸船時間。2.4.3裝卸工藝流程袋裝糧食裝卸流程：食用油品裝卸流程： 三、碼頭總體設計3.1結構選型 碼頭型式根據(jù)結構分類一般有重力式碼頭、板樁碼頭和高樁碼頭。其中，高樁碼頭在我國的各個港口中應用十分普遍。高樁碼頭的主要優(yōu)點是結構輕，適應性好，對軟土地基的適應性更是遠遠超過其他類型的碼頭。由于本設計是河港碼頭，軟土是地基表層的主要結構，相對的硬土層則一般在較深處，考慮到碼頭在寬度方向的尺度相對較大，岸坡坡角相對較小，因此初步設計碼頭結構使用梁板式高樁碼頭。3.2初步設計3.2.1碼頭長度從前文的計算中可得本設計泊位長度為262m，但是考慮到本設計為碼頭的擴建，已建泊位原為端部泊位，擴建后則需按中間泊位考慮，因此其泊位總長度存在富余量，取該富余長度為10m，因此本設計只需擴建252m即可滿足要求。為了避免碼頭結構產生過大的變形應力，需設置變形縫(凹凸縫)，將碼頭沿長度方向進行分段。變形縫的寬度取為20mm，變形縫內用泡沫塑料填充，以保證結構自由伸縮。變形縫的間距取為63m。由于該地區(qū)土質條件不好，為了加強對不均勻沉降的適應性，把結構分段處的兩端做成懸臂式上部結構，懸臂的長度為1.5m。碼頭沿長度方向分為4段，每段63m，初步擬定每段設置11榀排架，排架間距6m。3.2.2碼頭寬度碼頭平臺總長252m，總寬30m，由前方平臺和后方平臺兩部分組成。前方平臺寬14.5m，每榀排架下設5根600mm600mm預應力砼空心方樁基礎，靠前沿的軌道梁下布置雙直樁，后軌道梁下布置叉樁，叉樁斜度為3：1，在前方雙直樁和后方叉樁中間加設一根直樁。后方平臺寬15.5m，每榀排架下設4根600mm600mm預應力砼空心方樁基礎，樁基均為直樁。四、碼頭結構設計4.1面板設計由于現(xiàn)澆板工作量大，施工速度慢，而只用預制板的話則整體性較差，所以面板采用疊合板的形式，面板預制部分取為350mm，面板現(xiàn)澆部分取為150mm，磨耗層厚度取為50mm，與面板的現(xiàn)澆部分一起澆筑。連續(xù)板計算跨度：長跨：彎矩計算時：，剪力計算時：短跨：彎矩計算時：，剪力計算時：因此，長邊計算跨度與短邊計算跨度之比為6/4.45=1.32，則按照雙向板計算。4.2軌道梁設計4.2.1梁截面參數(shù)本設計中每段預制軌道梁長為5.6m，縱梁擱置在橫梁上，擱置長度為0.3m，凈跨5m，橫向排架間距為6m。該梁是鋼筋混凝土預制梁，主要參數(shù)見表4.1和表4.2：表4.1 軌道梁截面編號截面名稱類型參數(shù)1軌道梁B=0.5mH=1m表4.2 軌道梁截面參數(shù)截面名稱截面面積(m2)截面慣性矩(m4)彈性模量(kN/m2)材料重度(kN/m3)材料名稱軌道梁0.54.166667E-023.25E+0725C404.2.2連續(xù)梁參數(shù)表4.3 連續(xù)梁參數(shù)梁跨長(m)截面單元分割數(shù)11.5軌道梁1026軌道梁1036軌道梁1046軌道梁1056軌道梁1066軌道梁1076軌道梁1086軌道梁1096軌道梁10106軌道梁10116軌道梁10121.5軌道梁104.2.3節(jié)點支撐、連接條件表4.4 連續(xù)梁節(jié)點支撐、連接條件節(jié)點連接方式支撐方式1鉸接自由2固接簡支3固接簡支4固接簡支5固接簡支6固接簡支7固接簡支8固接簡支9固接簡支10固接簡支11固接簡支12固接簡支13鉸接自由4.2.4荷載分析計算 （1）永久作用縱梁自重： 預制面板： 現(xiàn)澆面板及面層：對于中間部分的面板，其兩邊支承在橫梁上，兩邊支承在縱梁上，按照雙向板計算。面板的自重和其上的均布荷載按照圖4.1的規(guī)則傳遞給縱梁和橫粱。圖4.1 面板中間部分荷載傳遞圖其中 對于懸臂部分的面板，按照單向面板計算，將均布荷載只傳遞到橫梁或者縱梁之上，對于位于四個角落的面板，可以按照對角線分布的原則將荷載同時傳遞到橫、縱梁之上。 圖4.2 懸臂面板荷載傳遞圖 圖4.3 角落面板荷載傳遞圖軌道梁受力如圖4.4：圖4.4 軌道梁受力圖一（2）可變作用堆貨荷載：前方承臺：20KPa；后方承臺：40KPa前方平臺上的堆貨荷載為20KPa，其傳遞到軌道梁上的力的計算規(guī)則與面板自重相同，所以堆貨荷載作用在軌道梁上的力如下圖：圖4.5 軌道梁受力圖二門機荷載：軌距：10.5m；支腿縱距：10.5m，每只腿四個輪子；輪壓：海側軌250kN/輪，陸側軌250kN/輪 單位：m圖4.6 門機示意圖4.2.5荷載組合a.承載能力極限狀態(tài)持久組合：永久荷載+散貨荷載+門機b.正常使用極限狀態(tài)持久狀況的標準組合：永久荷載+散貨荷載+門機4.2.6內力計算結果經易工軟件計算：每種組合類型下的作用效應包絡值： a承載能力極限狀態(tài)持久組合豎向位移跨截面位置豎向位移最大值最大效應對應的工況豎向位移最小值最小效應對應的工況1左端2.53組合1-2.91組合11跨中1.19組合1-1.47組合11右端0組合10組合12左端0組合10組合12跨中3.67組合1-1.67組合12右端0組合10組合13左端0組合10組合13跨中2.73組合1-1.69組合13右端0組合10組合14左端0組合10組合14跨中2.85組合1-1.46組合14右端0組合10組合15左端0組合10組合15跨中2.78組合1-1.47組合15右端0組合10組合16左端0組合10組合16跨中2.78組合1-1.45組合16右端0組合10組合17左端0組合10組合17跨中2.78組合1-1.45組合17右端0組合10組合18左端0組合10組合18跨中2.78組合1-1.47組合18右端0組合10組合19左端0組合10組合19跨中2.85組合1-1.46組合19右端0組合10組合110左端0組合10組合110跨中2.73組合1-1.69組合110右端0組合10組合111左端0組合10組合111跨中3.67組合1-1.67組合111右端0組合10組合112左端0組合10組合112跨中1.19組合1-1.47組合112右端2.53組合1-2.91組合1剪力跨截面位置剪力最大值最大效應對應的工況剪力最小值最小效應對應的工況1左端375組合10組合11跨中887.78組合10組合11右端997.6組合10組合12左端0組合1-1520.33組合12跨中556.19組合1-324.24組合12右端1769.87組合10組合13左端0組合1-1667.03組合13跨中443.85組合1-439.68組合13右端1633.11組合10組合14左端0組合1-1640.46組合14跨中450.6組合1-439.61組合14右端1657.97組合10組合15左端0組合1-1648.27組合15跨中440.15組合1-441.74組合15右端1648.52組合10組合16左端0組合1-1648.16組合16跨中441.82組合1-441.29組合16右端1648.5組合10組合17左端0組合1-1648.5組合17跨中441.29組合1-441.82組合17右端1648.16組合10組合18左端0組合1-1648.52組合18跨中441.74組合1-440.15組合18右端1648.27組合10組合19左端0組合1-1657.97組合19跨中439.61組合1-450.6組合19右端1640.46組合10組合110左端0組合1-1633.11組合110跨中439.68組合1-443.85組合110右端1667.03組合10組合111左端0組合1-1769.87組合111跨中324.24組合1-556.19組合111右端1520.33組合10組合112左端0組合1-997.6組合112跨中0組合1-887.77組合112右端0組合1-375組合1彎矩跨截面位置彎矩最大值最大效應對應的工況彎矩最小值最小效應對應的工況1左端0組合10組合11跨中0組合1-334.67組合11右端0組合1-1043.43組合12左端0組合1-1043.43組合12跨中1501.63組合1-423.29組合12右端0組合1-1700.7組合13左端0組合1-1700.7組合13跨中1222.72組合1-431.37組合13右端0組合1-1611.35組合14左端0組合1-1611.35組合14跨中1232.73組合1-360.25組合14右端0組合1-1607.9組合15左端0組合1-1607.9組合15跨中1213.33組合1-362.86組合15右端0組合1-1602.37組合16左端0組合1-1602.37組合16跨中1212.95組合1-357.99組合16右端0組合1-1602.94組合17左端0組合1-1602.94組合17跨中1212.95組合1-357.99組合17右端0組合1-1602.37組合18左端0組合1-1602.37組合18跨中1213.33組合1-362.86組合18右端0組合1-1607.9組合19左端0組合1-1607.9組合19跨中1232.73組合1-360.25組合19右端0組合1-1611.35組合110左端0組合1-1611.35組合110跨中1222.72組合1-431.37組合110右端0組合1-1700.7組合111左端0組合1-1700.7組合111跨中1501.63組合1-423.29組合111右端0組合1-1043.43組合112左端0組合1-1043.43組合112跨中0組合1-334.67組合112右端0組合10組合1 b正常使用極限狀態(tài)持久狀況的標準組合豎向位移跨截面位置豎向位移最大值最大效應對應的工況豎向位移最小值最小效應對應的工況1左端1.66組合1-1.96組合11跨中.78組合1-.99組合11右端0組合10組合12左端0組合10組合12跨中2.49組合1-1.04組合12右端0組合10組合13左端0組合10組合13跨中1.84組合1-1.09組合13右端0組合10組合14左端0組合10組合14跨中1.93組合1-.93組合14右端0組合10組合15左端0組合10組合15跨中1.88組合1-.94組合15右端0組合10組合16左端0組合10組合16跨中1.88組合1-.92組合16右端0組合10組合17左端0組合10組合17跨中1.88組合1-.92組合17右端0組合10組合18左端0組合10組合18跨中1.88組合1-.94組合18右端0組合10組合19左端0組合10組合19跨中1.93組合1-.93組合19右端0組合10組合110左端0組合10組合110跨中1.84組合1-1.09組合110右端0組合10組合111左端0組合10組合111跨中2.49組合1-1.04組合111右端0組合10組合112左端0組合10組合112跨中.78組合1-.99組合112右端1.66組合1-1.96組合1剪力跨截面位置剪力最大值最大效應對應的工況剪力最小值最小效應對應的工況1左端250組合10組合11跨中603.99組合10組合11右端687.31組合10組合12左端0組合1-1037.96組合12跨中373.39組合1-211.84組合12右端1209.51組合10組合13左端0組合1-1139.05組合13跨中294.74組合1-293.82組合13右端1115.05組合10組合14左端0組合1-1120.46組合14跨中300.58組合1-292.77組合14右端1132.5組合10組合15左端0組合1-1125.91組合15跨中293.35組合1-294.54組合15右端1125.97組合10組合16左端0組合1-1125.76組合16跨中294.56組合1-294.17組合16右端1126.02組合10組合17左端0組合1-1126.02組合17跨中294.17組合1-294.56組合17右端1125.76組合10組合18左端0組合1-1125.97組合18跨中294.54組合1-293.35組合18右端1125.91組合10組合19左端0組合1-1132.5組合19跨中292.77組合1-300.58組合19右端1120.46組合10組合110左端0組合1-1115.05組合110跨中293.82組合1-294.74組合110右端1139.05組合10組合111左端0組合1-1209.51組合111跨中211.84組合1-373.39組合111右端1037.96組合10組合112左端0組合1-687.3組合112跨中0組合1-603.98組合112右端0組合1-250組合1彎矩跨截面位置彎矩最大值最大效應對應的工況彎矩最小值最小效應對應的工況1左端0組合10組合11跨中0組合1-227.79組合11右端0組合1-713.31組合12左端0組合1-713.31組合12跨中1021.96組合1-247.4組合12右端0組合1-1167.05組合13左端0組合1-1167.05組合13跨中830.33組合1-262.28組合13右端0組合1-1103.31組合14左端0組合1-1103.31組合14跨中838.52組合1-212.33組合14右端0組合1-1102.13組合15左端0組合1-1102.13組合15跨中825.19組合1-214.74組合15右端0組合1-1098.14組合16左端0組合1-1098.14組合16跨中825.03組合1-211.33組合16右端0組合1-1098.62組合17左端0組合1-1098.62組合17跨中825.03組合1-211.33組合17右端0組合1-1098.14組合18左端0組合1-1098.14組合18跨中825.19組合1-214.74組合18右端0組合1-1102.13組合19左端0組合1-1102.13組合19跨中838.52組合1-212.33組合19右端0組合1-1103.31組合110左端0組合1-1103.31組合110跨中830.33組合1-262.28組合110右端0組合1-1167.05組合111左端0組合1-1167.05組合111跨中1021.96組合1-247.4組合111右端0組合1-713.31組合112左端0組合1-713.31組合112跨中0組合1-227.79組合112右端0組合10組合1效應組合總包絡值豎向位移跨截面位置豎向位移最大值最大效應對應的工況豎向位移最小值最小效應對應的工況1