寧波機場鋼結(jié)構(gòu)施工組織設(shè)計

工程特點第 1 頁 共 64 頁 一、工程特點 1、設(shè)計新穎、結(jié)構(gòu)形式獨特： 本工程航站樓鋼結(jié)構(gòu)屋蓋呈“傘形”，它由xx_榀跨度分別為xx_M和xx_M的空間曲線桁架組成，重量分別為xxT和xx_T，桁架截面為倒置三角形，采用管一管相貫線連接，桁架高差達13M，主桁架（T-1，T-2）、（A）、（G）軸通過法蘭連接底座、（D）軸通過多根發(fā)射狀的擺式桿支承在3排52根四肢（雙肢）格構(gòu)式鋼柱上，屋面通過輕型檀條、系桿連成整體后安裝壓型鋼板及采光天窗。 2、所有支承柱為格構(gòu)式鋼柱，最大長度達xxM，“傘形”主桁架中部（D軸）通過擺式桿與鋼柱采用鉸接連接，擺式桿最在長細比達xx，對鋼屋蓋的整體強度及穩(wěn)定性要求很高。 3、屋蓋鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計在xx層（+xxm）予應(yīng)力樓板上，樓面設(shè)計荷載為xxkg/m2,航站樓四周施工場地與道路開闊，可滿足鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場分段拼裝及跨外吊裝的需要。 4、工期緊：要保證xx_具備送氣條件，航站樓必須全封閉，這樣地下室工程施工需xx_月份進場，xx_月份完成并具備鋼柱吊裝條件；而鋼結(jié)構(gòu)的制作工作尚未開始，要保證xx_月份初鋼柱進場特別是主桁架的制作能滿足現(xiàn)場拼裝及吊裝的需要，難度很大。施工難點第 2 頁 共 64 頁 二、施工難點： 1、承重柱為格構(gòu)式鋼柱，長細比較大（最高達xxm_），與xx_m樓板采用懸浮式連接，當(dāng)主桁架在施工過程中產(chǎn)生應(yīng)力、應(yīng)變及xx_m樓板發(fā)生位移時易產(chǎn)生扭曲與變形。 2、擺式桿長細比達xx_，與主桁架及支承柱采用鉸接，其自身剛度和穩(wěn)定性控制難度較大，易產(chǎn)生失穩(wěn)。 3、整個鋼屋蓋結(jié)構(gòu)為輕型結(jié)構(gòu)，其整體剛度與整體穩(wěn)定性均較差，應(yīng)力、應(yīng)變難以控制。 4、總體工期緊，各工序交叉配合尤其是xx_樓板、予應(yīng)力張拉與屋蓋結(jié)構(gòu)的交叉施工配合難度較大。方案選擇第 2 頁 共 64 頁 三、方案選擇： 針對上述特點和難點，我們對可能適用于位該工程屋蓋鋼結(jié)構(gòu)的三種施工方案在安全可靠性、質(zhì)量控制、工期控制及成本投入四個方面進行了認真地分析與比較： 方案一：“高空拼裝、單無滑移、分片累積滑移就位” 基本思路是：在航站樓（14）軸線棽嗖賈脳臺K50/50行走式塔吊，利用483.5腳手架鋼管在航站樓一端搭設(shè)22M110M滑移拼裝胎架，并沿（A）、（D）、（G）軸布設(shè)滑移軌道（43kg/m）（A）軸滑移軌道安裝在托架梁上），（D）、（G）軸線的滑移軌道安裝在布置于+7.00m樓面的滑移承重架上，T-1、T-2各分段桁架通過行走式塔吊吊裝到拼裝胎架上進行組對、校正、焊接及屋面檀條、系桿的安裝（根據(jù)需要可將屋面板、采光帶等安裝好），將拼裝好的分片桁架（4-6榀）落放在（A）、（D）、（G）軸三條軌道上，通過設(shè)置在+7.00m樓面上的三臺8T改裝卷揚機進行分片累積滑移就位。 方案二：“跨外吊裝、拼裝胎架滑移、分片就位” 基本思路是：在+7.00樓板上搭設(shè)9座滑移舉重拼裝胎架，（A）、（D）跨間的6座滑移拼裝胎架間設(shè)置三座輔助滑移胎架，分段桁架，利用陸側(cè)的K50/50行走式塔吊和空側(cè)的100T履帶吊吊裝到滑移胎架上進行整榀組對、校正、焊接及屋面檀條、系桿和擺式桿的安裝，檢測達到設(shè)計及規(guī)范要求后拆除剛頂撐，使桁架就位在（A）、（D）、（G）軸線上。滑移拼裝胎架，按上述程序依次進行各榀主桁架的組裝、就位及屋面檀條、系桿的安裝（根據(jù)需要可穿插進行屋面板及采光窗等的安裝）。 方案三：總體思路與方案二相同，不同之處是將滑移拼裝承重胎架架設(shè)在0.00m進行主桁架及屋面檀條、系桿的組對與安裝，與方案二相比，方案三有以下三個方面的缺陷： a.+7.00樓板后施工，（A）、（D）（G）軸的鋼柱長細比更大，其剛度與穩(wěn)定性更差，需采取相應(yīng)的加固補強措施，才能保證主桁架在安裝落放過程中的安全與質(zhì)量，工期與成本均相應(yīng)要增加。 b.滑移拼裝胎架高度增加了7米，不僅總重量增加近80T成本增加近12萬，關(guān)鍵是胎架在滑移過程中的穩(wěn)定性較差，桁架拼裝質(zhì)量不易保證，加固措施與水平滑移難度增大，工期增加，不利于總體施工進度。 c.+7.00M樓板后施工屋蓋鋼結(jié)構(gòu)先施工的作業(yè)順序，一、二層各工序間交叉作業(yè)難以及時展開，安全不易保證，對鋼結(jié)構(gòu)制作工期與進度的要求相當(dāng)緊湊，一旦出現(xiàn)鋼結(jié)構(gòu)制作無法滿足現(xiàn)場拼裝及吊裝進度時，整個工程的施工將外于停滯狀態(tài)，不僅會延緩+7.00樓板及予應(yīng)力張拉的施工時間，更主要的是屋蓋鋼結(jié)構(gòu)施工完后，配合土建及其它專業(yè)工程施工的現(xiàn)場塔吊的作用與工效將大大降低，土建幾千噸施工材料的垂直與水平運輸將嚴重受阻，如采用屋面留洞進行垂直運輸，不安全因素太多。因此方案三比方案二在安全、質(zhì)量、工期與成本等方面都具有更多的不確定性，存在著很大的施工風(fēng)險。方案比較第 5 頁 共 64 頁 四、方案比較 本著“安全、優(yōu)質(zhì)、高速、低耗”的原則，我們對方案一與方案二從安全可靠、質(zhì)量、工期及施工成本四個主面進行了認真的分析與比較： 在安全、可靠性及質(zhì)量控制方面： 如采有“高空拼裝，分片累積滑移”方案，格構(gòu)式鋼柱在滑移摩擦力及側(cè)向推力作用下需進行加固處理，擺式桿與主桁架及（D）軸格構(gòu)式鋼柱均采用鉸接，長細比達xx_，給分片累積或整體滑移帶來了許多不安全的隱患，且T-1、T-2兩榀主桁架間僅通過xx_根xx*xx_鋼管過渡，檀條大多為薄壁C型檀條，滑移時的整體剛度與整體穩(wěn)定性均無法保證。 采取“跨外吊裝、高空分段組裝”的方法，主桁架始終處于靜止狀態(tài)，且主桁架在成型前均支撐在組裝胎架上，待主桁架、擺式桿、屋面檀條等聯(lián)系桿件均按設(shè)計及規(guī)范的要求安裝無誤，形成整體剛架并通過擺式桿及支座安裝在（A）、（D）、（G）軸四肢格結(jié)構(gòu)式鋼柱上后，才拆除主桁架拼裝胎架上的頂撐系統(tǒng)。從而保證了主桁架及屋面檀條、系桿等所有鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安裝精度和質(zhì)量，消除了因內(nèi)外力作用給格構(gòu)式鋼柱、主桁架及擺式桿等造成的破壞，不利于提高屋蓋鋼結(jié)構(gòu)施工的安全與質(zhì)量。采用滑移方案時，受布置于航站樓一端的行走式塔吊的影響，需將A區(qū)（或C區(qū)）指廊的二層樓板分隔開，給+7.00M樓面也帶來了不安全的隱患。 2、在總體施工進度方面：“高空分榀組裝，分片累積滑移”方法與本工程所采用的“跨外吊裝、胎架滑移、高空分榀組對”方法的共同之處在于兩種方法都是在拼裝胎架上完成主桁架、擺式桿及檀條等屋面構(gòu)件的組對與安裝，兩種方法都將主桁架T-1、T-2分為5段，主桁架在拼裝胎上組對接頭數(shù)量是一致的。因此，主桁架T-1、T-2及屋面檀條、拉桿等在高空組對及安裝同期基本相同，采用“跨外吊裝、拼裝胎架滑移、高空組對”方法時，只需在+7.00M樓面上對3組拼裝胎架進行滑移即可，節(jié)省了大量的牽引系統(tǒng)、鋼絲繩換位及格構(gòu)柱、主桁架、擺式桿加固等工作量，大大縮短了滑移的時間；而且拼裝胎架的滑移與鋼屋蓋分片累積滑移相比既快捷又易于操作，從而可加快整個鋼結(jié)構(gòu)的總體施工進度。通過對二種方案施工周期的比較，采用“高空分榀組裝，分片累積滑移就位”的方法，整個剛結(jié)構(gòu)的施工周期約為xx_天，而采用“跨外吊裝，高空分榀組對”的方案，整個鋼結(jié)構(gòu)的施工周期為xx_天左右，比“分片累積滑移”方案縮短工期xx_天。（注：采用跨外吊裝，高空分榀組對“方案時整個鋼結(jié)構(gòu)的施工工期xx_天是按搭設(shè)一組滑移拼裝胎架來考慮的，如搭設(shè)二組滑移拼裝胎架進行主桁架T-1、T-2的組裝及屋面檀條、系桿等構(gòu)件的安裝時，整個航站樓屋蓋鋼結(jié)構(gòu)的總體施工進度可提前xx天。此時，航站樓屋蓋鋼結(jié)構(gòu)的施工順序可考慮從中間向兩端進行）。另外采用此方法施工時，整個航站樓屋蓋鋼結(jié)構(gòu)安裝一步到位，未留下任何收尾工作。 3、在成本投入方面： 方案一：采用“高空拼裝，分片累積滑移”方案時，投入的機具設(shè)備及施工措放如下： 序號投入設(shè)施規(guī)格型號數(shù)量發(fā)生費用 1行走式塔吊K50/501臺60萬 2汽車吊50T/25T各1臺共30萬 3拼裝胎架48*3.5鋼管200噸25萬 4滑移軌道承重架48*3.5鋼管350噸45萬 5滑移軌道43kg/m鋼軌600米10萬 6卷揚機5T改裝3臺5萬 7鋼絲繩21.52500米3萬 8方木160*200*10001500米7萬 9滑輪5T單門閑口150個1萬 10導(dǎo)向輪自制45號鋼42個0.5 11腳手板硬木厚5cm3000m21.5萬 12前撐裝置自制219*1012T10萬 13后撐裝置自制219*1012T10萬 14聯(lián)撐裝置219*1030T25萬 15其它加固裝置25套約40T30萬 16千斤頂10T/8T各20只0.8萬 17倒鏈10/5T/2T10號/20號/40號1.2萬 18雙門滑輪8T20號0.4萬 19其它吊具1.6萬 20+7.00M樓板下支撐加固4883.5腳手架鋼管250T25萬 21 22 合計xx_萬 方案二：采用“跨外吊裝、高空分段組裝”方法時，投入的機具設(shè)備及施工措施如下： 序號投入機具設(shè)施規(guī)格型號數(shù)量發(fā)生費用 1行走式塔吊K50/501臺60萬 2履帶吊100T1臺30萬 3汽車吊50T/25T各1臺共20萬 4拼裝胎架48*3.5鋼管200T25萬 5滑移軌道38kg/mq鋼軌400米6萬 6枕木160*200*2500660條6萬 7卷揚機2T1臺0.2萬 8鋼絲繩1/21000米0.8萬 9滑輪3T單門開口40只0.3萬 10導(dǎo)向輪2T單門開口25只0.2萬 11腳手板硬木、厚5cm800m20.4萬 12千斤頂10T/8T各10只0.4萬 13倒鏈10/5T/2T10只/10只/20只0.5萬 14其它索吊具1.2萬 15+7.00M樓板下局部支撐加固48*3.5腳手架鋼管150T15萬 合計xx_萬 通過上述分析,可見在本工程中采用“跨外吊裝，高空拼裝”的方法比“分片累積滑移”的方法可降低成本xx_萬元。 綜上所述，方案二比方案一及方案三在安全、工期、質(zhì)量、成本諸方面均有優(yōu)勢，通過綜合分析評定，我們決定在本工程鋼結(jié)構(gòu)屋蓋安裝施工中采用方案二“跨外吊裝，拼裝胎架滑移、高空分榀組對”的施工方案。鋼結(jié)構(gòu)工程簡介第 9 頁 共 64 頁 鋼結(jié)構(gòu)工程簡介 xx機場鋼結(jié)構(gòu)_施工總面積xxx_平方米，分為A、B、C三個區(qū)段。B區(qū)為大廳，大廳屋蓋結(jié)構(gòu)由兩個跨度分別為xx米和xxx_米、外觀呈“香蕉形”倒三角形鋼管桁架組成。桁架有兩個上弦桿和一個下弦桿，上弦桿最大間距xx米，相互之間以交叉的圓鋼斜桿拉接，上下弦通過斜拉腹桿和壓力支架連成整體，兩翼A、C段為連廊，屋蓋由與大廳相似的倒三角形鋼桁架組成，跨度xx_米。 鋼屋蓋的荷載傳至四根（兩根）鋼管和若干綴條組成的格構(gòu)式四肢鋼管柱上，陸側(cè)/大廳中部的四肢鋼管柱間距為xx米，斷面2.02.0_米，空側(cè)四肢鋼管柱間距xx米,斷面為xx_米. 大廳中部四肢鋼管柱通過發(fā)射壯鋼擺式桿與鋼桁架連結(jié),擺式支柱長xx米,屋面的兩端及中部均勻設(shè)置四道屋架水平支撐,支撐采用圓鋼管結(jié)構(gòu),設(shè)于屋架上弦.檁條通過檁托支撐于桁架上弦.鋼結(jié)構(gòu)材料第 10 頁 共 64 頁 鋼結(jié)構(gòu)材料 鋼管：本工程全部鋼柱、屋架、托架、支柱等均采用結(jié)構(gòu)無縫鋼管（GB8162-87），材質(zhì)為16Mn鋼（Q345B）。 鑄鋼：用于擺式桿支柱兩端節(jié)點，采用ZG230-450H，應(yīng)滿足焊接結(jié)構(gòu)用碳素鋼鑄件的有關(guān)規(guī)定。 鍛鋼：用于圓鋼兩端點，45號鋼。 普通螺栓及柱腳螺栓：Q235號鋼，C及螺栓。 高強螺栓：采用10.9S級扭剪型高強螺栓，其性能應(yīng)滿足GB3632-83 焊接材料：焊接16Mn鋼和Q235B鋼可分別選用E50型焊條和E43型焊條。使用規(guī)范及文件第 11 頁 共 64 頁 使用規(guī)范及文件 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GBJ17-88 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GBJ18-87 鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范GB50205-95 建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程JGJ81-91 鋼結(jié)構(gòu)高強螺栓連接設(shè)計、施工及驗收規(guī)程JBJ82-91 沈陽桃仙機場擴建工程招標文件 沈陽桃仙機場擴建工程招標圖紙工期控制目標第 11 頁 共 64 頁 工期控制目標 為了控制總體工期，鋼結(jié)構(gòu)施工將主要控制以下幾個節(jié)點工期 鋼柱及托架制作2xxx年xx月xx日_開始； 鋼柱及托架安裝2xxx年xx月xx日_開始； 屋架安裝2xxx年xx月xx日_開始； 鋼結(jié)構(gòu)屋架在2xxx年xx月xx日_前安裝完畢； 鋼結(jié)構(gòu)在2xxx年xx月xx日_前封頂。 現(xiàn)場安裝工期xx_天 屋架安裝xx_天 屋面板安裝xx_天，并與屋架安裝交叉進行。 鋼結(jié)構(gòu)安裝總工期（包括屋面板）xx_天。施工質(zhì)量目標第 12 頁 共 64 頁 施工質(zhì)量目標 嚴格按設(shè)計、業(yè)主的要求及施工規(guī)范進行施工，質(zhì)量達到國家極優(yōu)質(zhì)工程，分部、分項工程優(yōu)良品率達到xx_%以上，并達到國內(nèi)先進水平。安全目標第 12 頁 共 64 頁 安全目標 工程施工過程中達到：無死亡、無重傷、無火災(zāi)、無中毒、無坍塌。文明施工目標第 13 頁 共 64 頁 文明施工目標 施工現(xiàn)場文明整潔，爭創(chuàng)文明工地。施工部署第 13 頁 共 64 頁施工準備第 13 頁 共 64 頁 22施工準備 熟悉合同、圖紙及相關(guān)規(guī)范，參加圖紙會審，并做好施工現(xiàn)場調(diào)查記錄。主要設(shè)備、機具、儀器第 13 頁 共 64 頁 23主要設(shè)備、機具、儀器 231主要吊裝設(shè)備機具一覽表（見表一） 232主要焊接設(shè)備機具一覽表（見表二） 233主要測量儀器一覽表（見表三）施工平面布置第 13 頁 共 64 頁 24施工平面布置 鋼結(jié)構(gòu)施工總平面布置主要分以下兩個安裝時間區(qū)段布置： 241鋼柱及托架施工平面布置 鋼柱及托架吊裝是在7.00m樓面澆注以前進行,吊裝可沿柱邊行走進行,平面布置主要考慮了以下內(nèi)容：吊車及運輸車輛的行走路線；吊車的作業(yè)路線；鋼柱構(gòu)件及托架構(gòu)件的臨時堆場與拼裝場的位置。見圖（一） 242屋蓋鋼結(jié)構(gòu)施工平面布置 屋蓋吊裝時7.00m樓面澆注已完成，并已達到一定強度，吊裝設(shè)備只能沿樓面四周布設(shè)。并考慮B區(qū)屋架分段地面拼裝，滑移胎架高空組裝的方案進行屋蓋鋼結(jié)構(gòu)安裝。施工平面布置如圖（二）。施工進度計劃與保證措施第 14 頁 共 64 頁 施工進度計劃與保證措施 251進度計劃 詳見xx機場鋼結(jié)構(gòu)_施工進度計劃。 252進度保證措施 1選用科學(xué)的、先進的、切實可行的施工方法、施工手段進行鋼結(jié)構(gòu)安裝。 2使用先進的設(shè)備、機具、儀器以提高勞動生產(chǎn)率。 3安排合理的施工流程和施工順序盡可能提供作業(yè)面，使各分項工程可交叉施工。 4實施項目法施工，實施項目經(jīng)理負責(zé)制，行使計劃、組織、指揮、協(xié)調(diào)、控制、監(jiān)督六項基本職能，并選配優(yōu)秀的管理人員及勞務(wù)隊伍承擔(dān)本工程的施工任務(wù)。 5采用施工進度總計劃與月、周、日計劃相結(jié)合的各級計劃進行進度的控制與管理，并配套制定機械設(shè)備配備使用計劃，勞動力分布安排計劃、構(gòu)件進場吊裝計劃等，實施動態(tài)管理?？傮w施工方案及施工順序第 15 頁 共 64 頁 26總體施工方案及施工順序 261施工區(qū)域劃分 如圖（二）所示，將整個鋼結(jié)構(gòu)施工平面劃分為三個分區(qū)，以B分區(qū)的安裝施工為主，A、C分區(qū)與之同步進行，并保證三個分區(qū)同時完工。 262方案概述 1A、B、C區(qū)所有鋼柱和托架均不分段，整體一次吊裝。鋼柱及托架構(gòu)件在制作廠制作成散件，運輸至施工現(xiàn)場拼裝場地進行現(xiàn)場拼裝，整根鋼柱和整榀托架構(gòu)件采用履帶吊和汽車吊依次吊裝至設(shè)計位置。 2B區(qū)（12）-（38）軸線屋架在制作廠制作成散件后運輸至施工現(xiàn)場拼裝場地進行現(xiàn)場拼裝。單榀桁架地面分段拼裝，利用一臺行走式塔吊和一臺100T履帶吊將分段桁架吊裝至高空進行組裝，滑移置于樓面的拼裝胎架，依次進行27榀桁架安裝。 3A區(qū)（2）-（11）軸線和C區(qū)（39）-（49）軸線屋架構(gòu)件在制作廠制作成散件，運輸至施工現(xiàn)場拼裝場地進行現(xiàn)場拼裝，利用50T汽車吊跨外依次整榀吊裝。 263施工順序 1100T履帶吊按圖（一）所示行走路線順次吊裝B分區(qū)GZ-1，GZ-2鋼柱及TT-1托架。同時，25T汽車吊按圖（）所示行走路線順次吊裝GZ-3，GZ-4，GZ-5鋼柱及TT-2桾T-5托架。 2鋼柱及托架安裝完成校正無誤后，交土建進行7.00m樓面施工，待樓面混凝土施工完成并達到設(shè)計強度后，移交鋼結(jié)構(gòu)屋面施工。 3安裝K50/50塔吊、三榀屋架拼裝胎架、胎架底座及胎架滑移軌道。 4進行三榀屋架的分段吊裝和高空組裝（包括檁條和支撐）。 5滑移屋架拼裝胎架一個柱距（18m），再進行三榀屋架的高空組裝。 6沿12-38軸線方向滑移拼裝胎架，順次三榀一組安裝B區(qū)屋蓋。 7安裝B區(qū)屋蓋的同時進行A、C區(qū)屋蓋安裝。 8屋面板安裝與屋架安裝同步、交叉進行。 264施工流程框圖(下頁)制作廠的選擇第 17 頁 共 64 頁 31制作廠的選擇 鋼結(jié)構(gòu)的制作是鋼結(jié)構(gòu)工程一個極其重要的環(huán)節(jié)，將直接影響到鋼結(jié)構(gòu)施工的施工質(zhì)量、工期等。為了保證工程質(zhì)量以及制作與施工的密切配合，在制作廠的選擇上，將重點考慮以下內(nèi)容： 1選擇有實力、有類似工程加工制作經(jīng)驗的鋼結(jié)構(gòu)制作專業(yè)廠家進行鋼結(jié)構(gòu)制作。 2選擇與安裝施工單位有過多次鋼結(jié)構(gòu)工程合作經(jīng)驗的制作單位。 3選擇鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件運輸方便的制作廠進行鋼結(jié)構(gòu)加工、制作。 4根據(jù)本工程工期較短，一家制作廠很難在短期內(nèi)完成所有鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件制作任務(wù)，考慮同時選擇2個廠家進行制作。 5選擇有現(xiàn)場拼裝實力和經(jīng)驗的制作廠。 待制作廠家選定后，以下工作由制作廠完成。細部設(shè)計第 18 頁 共 64 頁 3.2細部設(shè)計 細部設(shè)計是本工程制作過程中最重要的環(huán)節(jié)，是將結(jié)構(gòu)工程的初步設(shè)計細化為能直接進行制作和吊裝施工圖的過程。 細部設(shè)計的主要內(nèi)容為： a.主桁架分段 b.單件部件放樣下料 c.編制下料加工、彎管、組裝、焊接、涂裝、運輸?shù)葘ｍ椆に嚒?d.主桁架組裝 e.吊裝吊點布置 f.配合安裝技術(shù)措施 g.運輸加固。 3.2.1細部設(shè)計組織表鋼結(jié)構(gòu)制作的加工制作工藝及工藝流程第 18 頁 共 64 頁 3.3加工制作工藝及工藝流程 本屋蓋鋼結(jié)構(gòu)面積為xx平方米，主要構(gòu)件為曲線倒三角形主桁架和格構(gòu)式鋼柱幾及托架,依據(jù)吊裝及運輸要求，將主桁架分別為三段和二段進行放樣下料、編號，散件成捆運輸至工地現(xiàn)場，主桁架具體分段劃分示意如圖(三)所示,桁架組對方法如圖(四)所示 3.3.1加工準備 3.3.2組裝(此部分工作擬定在現(xiàn)場進行) 3.3.3鋼材預(yù)處理 對所有桁架鋼結(jié)構(gòu)中所用的鋼管和鋼板，將在切割加工前進行預(yù)處理。鋼管在涂裝車間內(nèi)進行拋丸除銹，鋼板則由鋼板預(yù)處理流水線進行預(yù)處理，使鋼材表面粗糙度達到Sa2.5級后噴涂保養(yǎng)底漆，以保證鋼材在加工制作期間不銹蝕及產(chǎn)品的最終涂裝質(zhì)量。 3.3.4放樣、下料 制作前根據(jù)細部設(shè)計圖紙，在放樣平臺上對桁架鋼結(jié)構(gòu)進行1:1實物放樣，對上下弦桿定制加工樣板、樣條，以保證彎管及制作精度。所有構(gòu)件全部采用數(shù)控切割機進行切割下料，保證下料數(shù)據(jù)準確性。 由于主桁架節(jié)點均為鋼管馬鞍形相貫線接頭，其切割質(zhì)量將直接影響到構(gòu)件的精度和焊接質(zhì)量。對此類接頭，采用鋼管加工流水線上配置的700HC-5鋼管相貫線切割機進行切割,相貫線曲線誤差控制在?毫米以內(nèi)。 該相貫線切割機最大切割管徑為700,切割管壁厚為25毫米。切割時，將切割參數(shù)（管材內(nèi)徑、相貫鋼管外徑、相貫夾角、相貫線節(jié)點距及相貫線上下標距）輸入切割機的控制屏內(nèi)，被切割鋼管形成在機身平臺上原地旋轉(zhuǎn)，氣割頭沿鋼管縱向移動，兩種運動速度所形成的曲線即為所要求的相貫線曲線。 3.3.5彎管 利用大型數(shù)控、程控彎管機對鋼管進行各種曲率的彎曲成型。對主桁架上下弦管，可采用DB275CNC中頻彎管機及DB276CNC數(shù)控彎管機進行彎管。彎管采用折線法彎曲，用樣板進行校對，彎曲線與樣板線之間的誤差按GB50205-95規(guī)范要求不超過?毫米。管子彎曲后的截面橢圓度不超過?.5%。 3.3.6裝配 所有鋼管結(jié)構(gòu)，包括鋼柱、托架及屋蓋桁架現(xiàn)場拼裝前，均需根據(jù)圖紙及規(guī)范要求制作組裝胎架，并經(jīng)監(jiān)理檢驗合格后，將已開坡口、彎曲成型后的鋼管和成型的斜、腹桿，按編號組裝、點焊定位。由于腹桿上、下弦管的組裝定位比較復(fù)雜，控制好腹桿的四條控制母線和相應(yīng)弦管的四個控制點至關(guān)重要，定位時要保證相同的腹桿在弦桿上定位的唯一性。定位時應(yīng)考慮焊接收縮量及變形量，并采取措施消除變形，在組裝時還將吊裝耳板同時組裝。經(jīng)檢驗合格后，進行焊接（各分段接頭處不焊）、超聲波探傷等，經(jīng)監(jiān)理驗收合格后，再分段運輸?shù)绞┕がF(xiàn)場。 3.3.7焊接 在加工制作前，進行焊接工藝試驗評定和工藝方法試驗，嚴格按焊接規(guī)范JGJ81-91要求；在坡口形式、焊接程序、電流、焊層控制、焊接速度等方面進行控制。通過焊接工藝實驗，找出適合于本工程特點的焊接工藝與方法。 3.3.8涂裝 主桁架鋼結(jié)構(gòu)制作驗收完畢后將在涂裝車間進行“二次噴 丸除銹”，然后再進行噴涂富鋅底漆。鋼結(jié)構(gòu)安裝施工準備第 21 頁 共 64 頁 4.1施工準備 411地腳螺栓驗收 1交接軸線控制點和標高基準點，布設(shè)鋼柱定位軸線和定位標高。 2復(fù)測地腳螺栓的定位、標高、螺栓伸出支撐面長度及地腳螺栓的螺紋長度，作好記錄。如誤差超出規(guī)范允許范圍應(yīng)及時校正。 3驗收合格后方可進入鋼柱吊裝工序。 412柱底支撐面處理 1鋼柱底板與基礎(chǔ)面之間的30mm間隙是調(diào)整鋼柱傾斜及鋼柱標高的預(yù)留值，待鋼柱安裝就位后，通過調(diào)整設(shè)置在柱底的墊鐵來控制。 2標高調(diào)整采用墊鐵組疊合兩次完成。首先將墊鐵均布于鋼柱底板下面，對標高進行初步調(diào)整，待鋼柱就位后，視需要再次加設(shè)墊鐵進行調(diào)整。 3當(dāng)鋼柱垂直度偏差和標高校核無誤后，用高強無收縮細石砼澆灌鋼柱地板。 413鋼構(gòu)件進場與驗收 1本工程鋼構(gòu)件均在制作廠制作成散件后，運輸至現(xiàn)場進行拼裝。 2現(xiàn)場拼裝成整體的構(gòu)件，需通過驗收后方可進入吊裝工序。 3按圖紙和鋼結(jié)構(gòu)驗收規(guī)范對構(gòu)件的尺寸、構(gòu)件的配套情況、損傷情況進行驗收，驗收檢查合后，確認簽字，作好檢查記錄。格構(gòu)式鋼柱及托架吊裝第 22 頁 共 64 頁 4.2格構(gòu)式鋼柱及托架吊裝 421吊裝方案 1A、B、C區(qū)的所有鋼柱（GZ-1桮Z-5）及鋼托架（TT-1桾T-5）構(gòu)件均在制作廠制作成散件，運輸至現(xiàn)場拼裝場地，進行現(xiàn)場拼裝。 2工程鋼柱均為格構(gòu)式鋼管柱，主航樓B區(qū)A軸、D軸鋼柱GZ-1，GZ-2，斷面b，高度分別為15.00_m,18.00_m,整根鋼柱重量分別為19.06_和20.31_T。根據(jù)鋼柱的特點及整根鋼柱的重量，GZ-1，GZ-2采用一臺100T履帶吊沿柱邊行走整體吊裝方案，吊裝順序如圖（一）。吊裝GZ-1的同時，用100T履帶吊依次進行TT-1托架安裝。吊裝GZ-2需待地下室土方回填，夯實至滿足履帶吊行使要求承載力時，方可進行。為了減小履帶吊對地下室側(cè)壁的壓力，履帶吊行走時距地下室側(cè)壁至少5_m。 3A、C區(qū)鋼柱GZ-4，GZ-5及B區(qū)G軸鋼柱GZ-3，斷面800800_，整根鋼柱重量最大僅為4.5_T，采用一臺25T汽車吊沿柱邊行走整體吊裝方案。吊車吊裝順序如圖（一）。在進行鋼柱吊裝的同時，用25T汽車吊依次進行TT-2桾T-5托架安裝。 422鋼柱固定措施 單根鋼柱吊裝完成，校正無誤后，緊固地腳螺栓固定鋼柱由于鋼柱的自由高度較高（近18m），長細比較大，在無托架方向鋼柱的穩(wěn)定性不足。且屋架安裝前要插入7.00m樓面混凝土施工,鋼柱柱底螺栓緊固后需用纜風(fēng)繩作臨時固定。該固定纜風(fēng)待樓面澆注完成并達到一定強度后，方可拆除。詳見圖（四）B區(qū)屋蓋鋼結(jié)構(gòu)安裝第 23 頁 共 64 頁 4.3B區(qū)屋蓋鋼結(jié)構(gòu)安裝 431起重機械的布設(shè) 如圖（二），在A軸外側(cè)布設(shè)xx_臺xx0_行走式塔吊，作為主要吊裝設(shè)備，塔吊的最大起重量xxT，臂長xx_m，安裝高度xx_m。塔吊中心線距A軸xx_m，鋼軌中心距為xx_m，鋼軌距柱邊2m。鋼軌下鋪枕木，枕木下滿鋪石子，起重機路基土壤承載力要求達到xx_Kpa。沿G軸布設(shè)xx臺xx_T履帶吊。作為桁架的配合吊裝使用，另配一臺xx_T汽車吊進行構(gòu)件的二次倒運和喂料使用。 432桁架分段 B區(qū)屋蓋是由xx_榀組合桁架，上鋪檁條、屋面板組成。單榀桁架由T-1，T-2架組通過Y-1桿連接為整體，桁架支撐在A、C軸鋼柱（托架）和D軸伸出的擺式桿上。根據(jù)結(jié)構(gòu)特點及選用的塔吊、履帶吊的起重能力，T-1架在地面分成三段進行組裝，T-2在分成二段進行組裝，分段如圖（三），分段桁架吊裝至高空進行組拼。 433拼裝胎架搭設(shè) 在7.00m樓面上安裝可滑移的桁架拼裝胎架，由于采用擺式桿空間斜向支撐桁架此種獨特的結(jié)構(gòu)形式，胎架要求可同時滿足三榀桁架的拼裝。拼裝胎架用483.5普通腳手架鋼管搭設(shè)，根據(jù)屋架分段高空拼裝及擺式桿的高空安裝要求，每榀桁架拼裝需3個主胎架，三榀桁架共需要9個主胎架，胎架間通過過渡胎架及橫桿連成整體。整體胎架固定在鋪設(shè)于樓面的型鋼格構(gòu)架上，格構(gòu)架可通過軌道進行滑移，詳見圖（三）。胎架及鋼格構(gòu)架應(yīng)具有足夠的強度和剛度?？沙袚?dān)自重、拼裝桁架傳來荷載及其他施工荷載，并在滑移時不產(chǎn)生過大的變形。 434桁架高空拼裝 1拼裝胎架定位后，即可同時進行三榀桁架的安裝。 2桁架在A、G軸的柱支撐節(jié)點（托架支撐節(jié)點），分段桁架離接口最近的兩個下弦與腹桿、四個上弦與腹桿節(jié)點為整榀桁架的控制節(jié)點。在拼裝胎架的鋪板上彈出上下弦軸線的投影線，控制節(jié)點的投影點，標定投影點的標高作為桁架標高的控制基準點，柱頭及托架節(jié)點靠連接板的螺栓孔定位控制。 3布設(shè)于A軸外側(cè)的K50/50行走式塔吊由A-D軸依次吊裝T-1桁架的一椚畏侄危肎軸外側(cè)的100T履帶吊依次吊裝T-2桁架的一、二分段。將每分段控制點的投影位置及標高調(diào)整至控制誤差范圍之內(nèi)，用枕木、千斤頂、倒鏈將分段桁架固定在胎架上，見圖（五），待單榀桁架全部吊裝完成（包括Y-1連接桿），作桁架的整體調(diào)整，保證水平偏差、垂直度偏差及控制節(jié)點標高均合格后，方可作對接焊接和高強螺栓緊固。 4三榀桁架安裝完成后，校正無誤，進行擺式桿安裝。 5擺式桿安裝完成，檢查合格后，落放桁架，進行檁條的吊裝。 435胎架滑移 1胎架的底座用格構(gòu)式型鋼制成，腳手架鋼管通過套筒固定在格構(gòu)底座上。底座下設(shè)有滾輪，可沿布設(shè)在樓面上的鋼軌道進行滑移。 2每個主胎架下設(shè)有3條滑移軌道，過渡胎架下設(shè)有2條滑移軌道，共11條軌道。軌道僅布設(shè)供滑移一個柱距的長度，約45m。為了使樓面荷載均布，軌道下設(shè)有枕木。枕木按樓面承載力不超過5KN/m2布設(shè)。 3滑移胎架采用卷揚機作動力，利用2T卷揚機進行胎架的串聯(lián)牽拉。牽掛點設(shè)在胎架底座的最前端。 4一次拼裝三榀桁架，拆除胎架上的桁架支撐，將桁架落放在柱及擺式桿上后，即可進行胎架的滑移，擬定桁架的組裝順序是由14?6軸，因而滑移沿14-36軸進行。 5將胎架沿軌道滑移一個柱距（18m），固定胎架，復(fù)測控制點、線。進行新的三榀桁架的組裝。將滑移過的軌道及枕木倒移至胎架前方，供下一次滑移重復(fù)使用。 6按次方式循環(huán)，共進行9次胎架滑移完成B區(qū)23榀桁架的安裝。 435A、C區(qū)屋蓋鋼結(jié)構(gòu)安裝 1A、C區(qū)為連廊區(qū)，屋蓋結(jié)構(gòu)為曲線形鋼管桁架結(jié)構(gòu)，桁架支撐在E、G軸的GZ-4，GZ-5上，跨度19.2m,兩邊各懸挑6m,單榀桁架重4.921T,最高點標高19.1m。 2.根據(jù)A、C區(qū)桁架的特點及布置區(qū)域，此桁架采用整榀一次吊裝方案。 3.選用50T汽車吊沿G軸外側(cè)行走吊裝，順次吊裝A、C區(qū)屋面桁架，吊裝桁架的同時吊裝檁條、拉桿等構(gòu)件，操作平臺置于柱頂。 4C區(qū)屋蓋鋼結(jié)構(gòu)的安裝進度及順序，在不影響B(tài)區(qū)安裝的前提下可隨時調(diào)整。但要與B區(qū)同時完成。鋼結(jié)構(gòu)制作的設(shè)計與計算第 27 頁 共 64 頁 4.4設(shè)計與計算 441胎架的承載力計算 1.根據(jù)施工方案的要求，桁架拼裝胎架需要承擔(dān)桁架荷載、施工xx_xxm_，按滑移一次胎架拼裝三榀桁架，滑移胎架共需xx_個主胎架，胎架沿桁架方向分布長度約35米，沿桁架垂直方向分布長度約xx米。 2.拼裝胎架為空間體系，三維方向間距均為1m，每三節(jié)胎架作一道剪刀撐 1按保守計算，取一節(jié)（1m）單根鋼管作受力分析，該結(jié)構(gòu)體系可簡化為長度為1米兩端交接的細長軸心受壓桿進行簡化，單根鋼管的臨界承載力計算公式： 根據(jù)計算483.5鋼管臨界力Pcr=2.48T,考慮2.0的安全系數(shù)， 單根腳手架鋼管的承載力：P=1.24t 單榀主胎架承載力：nP=491.24t=60.76t 4.取受力最大的一個主胎架，即T-1架中間分段胎架進行受力計算。 T-1架一、二分段拼裝傳來荷載：15.2/2+10.4/2=12.8t 腳手架管自重（鋼管以平均18m高計算）： 1.2(49183.84+171463.84+1.6+2)=14.96t 施工活荷載及底座格構(gòu)架：10t 共計：37.76t60.76t 442樓面荷載驗算： 按設(shè)計要求樓面允許活荷載為：500kg 樓面承載面積A：2535=875m2 總荷載G：37.76t9=339.84t 樓面均布荷載：p=G/A=388kg500kg 443樓面位移計算 胎架滑移時，滑移荷載只為胎架自重，經(jīng)計算： G=9(14.96+10)=224.64t 鋼與鋼的滾動摩擦系數(shù)：=0.02 牽引力：F=1.20.02G=5.39t 按照設(shè)計模型的假設(shè)條件,樓面在水平方向剛度無限大,樓面位移既為混凝土柱頂位移(樓面與鋼柱鉸接,樓面受力不影響鋼柱),在最不利的情況下滑移時僅有12根混凝土柱受力,平均每根柱增加的水平力:P=F/N=5.39/12=449kg 柱頂位移(按懸臂結(jié)構(gòu)計算):測量的基本內(nèi)容第 29 頁 共 64 頁 測量的基本內(nèi)容 屋蓋鋼結(jié)構(gòu)測量工作內(nèi)容包括：主桁架直線度控制，標高控制，變形觀測、滑移胎架同步監(jiān)控、胎架的二次定位等。主桁架組裝測控技術(shù)第 29 頁 共 64 頁 主桁架組裝測控技術(shù) 521測控方案的基本構(gòu)思 1直線度控制：考慮到桁架下弦桿中心線在水平面上投影為一直線，管外邊投影線對稱于下弦中心線，對稱線間距等于弦管直徑，故直線度的控制依據(jù)可考慮以下弦入手。 2主桁架標高控制：隨著桁架曲線的變化，桁架上各點標高也相對發(fā)生變化，因此，正確的控制其標高至關(guān)重要，根據(jù)桁架分段示意圖可選定下弦節(jié)點與標高控制點。 3上弦平面水平控制：與主桁架下弦空間位置確定后，重點上弦平面的水平度控制。 4下?lián)献冃斡^測：通過對主桁架脫離胎架前后若干節(jié)點標高變化的觀測，測定主桁架下?lián)献冃吻闆r。 5激光控制點位的布置：根據(jù)土建0.000m層測放的建筑軸線，利用直角坐標法，選定四個激光控制點，并在樓地面作好永久標記。 6鋪設(shè)測量操作平臺：在每個承重架上用木方、七夾板鋪設(shè)平臺。此平臺的鋪設(shè)必須滿足儀器架設(shè)時的平穩(wěn)要求。 7下弦中心線的投測：把激光鉛直儀分別架設(shè)在四個已經(jīng)精密測定的激光控制點上，垂直向上引測激光控制點到鋪設(shè)好的平臺之上，并做好點位標記，然后在平臺上經(jīng)萊卡TC2002全站儀進行角度和距離閉合，精度良好，邊長誤差控制在1/30000范圍內(nèi)，角度誤差控制在6范圍內(nèi)。四個控制點位精度符合后，分別架設(shè)儀器于主控制節(jié)點處，將中心線測設(shè)在每個測量平臺上，并用墨線標示。如圖（六） 8下弦控制節(jié)點的投測：由于每榀桁架分5段進行組裝，故每段都必須做好節(jié)點控制，根據(jù)桁架分段情況，節(jié)點作為控制依據(jù)。參照土建+7.00m層建筑軸線網(wǎng)，選定定位軸線作為控制基線，在此基線上通過解析法找出控制節(jié)點的投影與基線的交點，然后分別將這些交點投測到平臺之上，并與下弦桿中心線投影線相交，即得到下弦控制節(jié)點在水平面上的投影點，見圖（七）。這樣每榀桁架直線度控制就以測量平臺上所測設(shè)下弦中心線為依據(jù)，通過吊線錘的方法來完成。直線度控制目標為5mm。 9主桁架標高控制：由于主桁架空間曲線變化，其高差變化相當(dāng)大，需多次架設(shè)儀器進行測定。為此，我們在各軸線樓面臺架測量操作平臺上垂掛大盤尺，通過蘇-光DSZ2高精度水準將后視標高逐個引測至每個測量操作平臺上的某一點，做好永久標記。用此作為測量操作平臺上標高控制時后視點之用。根據(jù)引測各標高后視點，分別測出平臺上相應(yīng)下弦控制節(jié)點標記點位之實際標高，然后和相應(yīng)控制節(jié)點設(shè)計標高相比較，即得出測量平臺上控制節(jié)點標記與理論上設(shè)計之相應(yīng)控制節(jié)點高差值，明確標注于測量平臺相應(yīng)節(jié)點標記點，以此作為主桁架分段組裝標高的依據(jù)，標高控制目標為10.0mm。 10上弦平面水平控制：在控制兩上弦桿對稱水平之前，我們特制了一根3米多長超大水平尺，該水平尺采用經(jīng)緯儀高精度管水準器固定在輕質(zhì)鋁合金方通一端，經(jīng)調(diào)校合格后交付使用，配合支承于上弦桿下面的液壓千斤頂進行微處理，達到準確控制上弦平面水平誤差的目的。變形觀測第 31 頁 共 64 頁 5.3變形觀測 531主桁架下?lián)献冃斡^測 在每榀桁架組裝完畢之后，對所有觀測點位進行第一次標高觀測，并做好詳細記錄，待主桁架脫離承重架之后，再進行第二次標高觀測，并與第一次觀測記錄相比較，測定主桁架的變形情況。 532承重胎架沉降變形觀測 由于主桁架靜荷載及腳手架自重影響，組裝胎架將出現(xiàn)不同程度的沉降現(xiàn)象，需在主桁架標高控制時作相應(yīng)的調(diào)節(jié)對策.即根據(jù)胎架的沉降報告相應(yīng)的進形標高補償,以保證主桁架空間位置的準確性. 533組裝胎架傾斜變形觀測:為保證測量平臺上所測放中心線，控制節(jié)點在水平位置上的準確性，每次桁架組裝滑移完畢之后，需通過激光鉛直儀將樓地面已經(jīng)做好永久標記的激光控制點垂直投測到測量操作平臺上。建立新的主桁架組裝測控體系，并用全站以進行角度和距離閉合。焊接基本情況第 32 頁 共 64 頁 6.1基本情況 xx機場_現(xiàn)場安裝焊接，主要施工內(nèi)容為；桁架下弦桿對接、下弦環(huán)托與下弦主桿縱向焊接、桁架上弦桿對接、節(jié)點水平撐桿焊接、斜腹桿焊接、上弦騎管檁條架焊接等。焊接接頭形式多以管接頭全位置焊縫接頭為主。焊縫形式有單邊V型坡口、V型坡口、型貼角焊,焊接難度較大。管接頭的全位置焊縫探傷還是一個新領(lǐng)域，為了保證本工程的焊接質(zhì)量特指定本焊接方案。焊接施工部署第 33 頁 共 64 頁 6.2焊接施工部署 本工程安裝焊接以全位置焊縫為主，部分接頭為仰焊，材料厚度變化大，需經(jīng)常調(diào)整焊接作業(yè)方式和變更工藝參數(shù)。為保證單榀桁架拼裝作業(yè)在限定的工期內(nèi)不因焊接施工的質(zhì)量、速度、檢驗、轉(zhuǎn)移作業(yè)工作臺等對總的施工進度造成滯后影響，必須采取合理的作業(yè)方式、工藝流程，并采取切實可行的質(zhì)量保證措施。 621作業(yè)方式：本工程焊接作業(yè)具有下述特點：高空作業(yè)；流水線式往復(fù)作業(yè)；定型作業(yè)。根據(jù)以上三個作業(yè)要求，特配備性能先進、方便，可隨時由操作者遠距離手控電壓、電流變幅的整流式CO2焊機，以適應(yīng)高空作業(yè)者為保證焊接需要，經(jīng)常調(diào)整焊接電壓、電流的作業(yè)要求。 622焊接區(qū)域劃分：由于施工場所呈窄條型分布，空中往來不便，易造成總工時浪費，發(fā)生意外事故的特點，沿拼裝縱向?qū)⑹┖腹?jié)點。劃分成作業(yè)量相同的三個作業(yè)班，每班四機六人，并配備相應(yīng)的輔助勞動力。 623作業(yè)計劃：以相對穩(wěn)定的作業(yè)人員、相對穩(wěn)定的作業(yè)機具配合相對穩(wěn)定的作業(yè)場所、作業(yè)對象，在較短的工期內(nèi)實施集中作業(yè)。以單榀桁架而論，每個小組均依次按：桁架上弦同時對接雙人對稱施焊捐旒芟孿宜碩猿剖婦水平撐桿點焊與焊接拘備垢說愫贛牒附泳下弦環(huán)托與下弦主桿件縱向?qū)ΨQ焊鞠孿移錒蕘萏跫芎附印? 624施工管理： 本工程焊接施工實行項目經(jīng)理領(lǐng)導(dǎo)下的工段長全面負責(zé)。焊接的前期準備、焊工的資質(zhì)鑒定、工藝復(fù)驗、焊材發(fā)放、生產(chǎn)管理、技術(shù)監(jiān)督、工序交接、質(zhì)量計量、中間交驗、資料管理以及施工進度、作業(yè)安全等由專門人員負責(zé)的管理制度。焊接專用器材、焊材，防護設(shè)施材料的領(lǐng)用保管、周轉(zhuǎn)按照施焊部位的劃分實行以作業(yè)班為單位的班長責(zé)任制。焊接工藝第 34 頁 共 64 頁 6.3焊接工藝 由于本工程主要為Q345B鋼材，根據(jù)各焊接節(jié)點的分布、焊縫型式與位置，本次安裝焊接接頭方式為：管景錞型對接焊、管竟芷驢詼越雍浮芫管T接焊、板竟躎形角焊、板與板角焊等幾種形式的焊接，焊接機具為整流式弧焊機，焊接方式以手工電弧焊為主。 631桁架上、下弦、主桿管對接焊接工藝 1桁架上下弦桿件，均為中等徑管材，材質(zhì)為Q345B鋼，管徑114mm3426mm，管壁6mm14mm，焊接方式手工電弧焊。 2上下弦桿件的焊接，是本次安裝焊接的重中之重，必須從組對、校正、復(fù)驗、預(yù)留焊接收縮量、焊接定位、焊前防護、清理、焊接、焊后熱調(diào)、質(zhì)量檢驗等工序嚴格控制，才能確保接頭焊后質(zhì)量全面達到標準。 A.組對： 組對前采用銼刀和砂布將坡口內(nèi)壁1015mm仔細砂磨去除銹蝕。坡口外壁自坡邊1015mm范圍內(nèi)也必須仔細去除銹蝕與污物；組對時，不得在接近坡口處管壁上引弧點焊夾具或硬性敲打，以防圓率受到破壞；同徑管錯口現(xiàn)象必須控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。注：(必須從組裝質(zhì)量始按級標準控制) B.校正復(fù)檢、預(yù)留焊接收縮量： 加工制作可能產(chǎn)生的誤差以及運輸中產(chǎn)生的變形，到現(xiàn)場組對時將集中反映在接頭處。因此，組對后校正是必須的，焊前應(yīng)經(jīng)專用器具對同心度、圓率、縱向、曲率過渡線等認真核對，確認無超差后采用千斤頂之類起重機具布置在接頭左右不小于1.5米距離處，預(yù)先將構(gòu)件頂升到管口上部間隙大于下部間隙1.52mm。注：(正在焊接的接頭禁止荷載) C.焊接定位： 焊接定位對于管口的焊接質(zhì)量具有十分重要的影響。本次上下弦、主管焊接、組裝方式中采用了連接板預(yù)連接方法。由于連接板的分布等分管中，因此本次定位焊處采取均分連接板間距的方法分四處， b.定位焊采用小直徑焊條。焊條需烘烤不少于30分鐘，烘烤溫度不低于250。定位焊采用與正式焊接相同的工藝，要求如下：L50mm，焊肉h4mm，單面焊雙面成形，內(nèi)壁不得凹陷。 D.前防護： 桁架上、下弦桿件接頭處焊前必須做好防風(fēng)雨措施，供焊接的作業(yè)平臺應(yīng)能滿足如下要求：平臺面距管底部高度約為650mm；密鋪木質(zhì)腳手板，左右前后幅寬大于0.900米；架設(shè)穩(wěn)定，上弦平臺還應(yīng)不影響兩接頭的同時操作。 E.焊前清理： 正式焊接前，將定位焊處渣皮飛濺、霧狀附著物仔細除去，定位焊起點與收弧處必須用角向磨光機修磨成緩坡狀，且確認無未熔合、收縮孔等缺陷存在。檢查完畢，采用氧炔焰割炬除去連接板。連接板的切除應(yīng)留下不少于5mm余量，除去一切防礙焊接的器材。 F.焊接： 上弦桿對接接頭的焊接采用特殊的左右兩根同時施焊方式，操作者分別采取共同先在外側(cè)起焊，后在內(nèi)側(cè)施焊的順序，自根部起始至面縫止，每層次均按此順序?qū)嵤?本次管竟芏越雍?上、下弦)均按下述工藝實施： 根部焊接：根部施焊應(yīng)自下部起始處超越中心線10mm起弧，與定位焊接頭處應(yīng)前行10mm收弧，再次始焊應(yīng)在定位焊縫上退行10mm引弧，在頂部中心處熄弧時應(yīng)超越中心線至少15mm并填滿弧坑；另一半焊接前應(yīng)將前半部始焊及收弧處修磨成較大緩坡狀并確認無未熔合及未熔透現(xiàn)象后在前半部焊縫上引弧。仰焊接頭處應(yīng)用力上頂，完全擊穿；上部接頭處應(yīng)不熄弧連續(xù)引帶到至接頭處5mm時稍用力下壓，并連弧超越中心線至少一個熔池長度(1015mm)方允許熄弧； 次層焊接：焊接前剔除首層焊道上的凸起部分及引弧收弧造成的多余部分，仔細檢查坡口邊沿有無未熔合及凹陷夾角