化工仿真大賽筆試題庫選擇中級8

選擇題（中級）

501、精儲操作中，全回流的理論塔板數(shù)（B）。

A、最多B、最少

C、為零D、適宜

502、最小回流比（D）。

A.回流量接近于零B,在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價值

C、不能用公式計(jì)算D、是一種極限狀態(tài)，可用來計(jì)算實(shí)際

回流比

503、精偏的操作線為直線，主要是因?yàn)椋―）o

A、理論板假設(shè)B、理想物系

C、塔頂泡點(diǎn)回流D、恒摩爾流假設(shè)

504、精福段操作線的斜率為R/（R+1）,全回流時其斜率等于（B）。

A、0B、1C、sD、-1

5（）5、精偏分離操作完成如下任務(wù)（D

A、混合氣體的分離B、氣、固相分離

C、液、固相分離D、溶液系的分離

506、精儲過程設(shè)計(jì)時：增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度（A）o

A、增大B、減小

C、不變D、不能確定

507、精儲過程中采用負(fù)壓操作可以（C）。

A、使塔操作溫度提高B、使物料的沸點(diǎn)升高

C、使物料的沸點(diǎn)降低D、適當(dāng)減少塔板數(shù)

508、精循塔操作時，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系是（B）。

A、回流比I曾入時，理論塔板數(shù)也增多

B、回流比增大時，理論塔板數(shù)減少

C、全回流時，理論塔板數(shù)最多，但此時無產(chǎn)品

D、回流比為最小同流比時，理論塔板數(shù)最小

509、精儲塔的操作壓力增大（B）。

A、氣相量增加B、液相和氣相中易揮發(fā)組分的濃度都

增加

C、塔的分離效率增大D、塔的處理能力減少

510、精錨塔分離某二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成XD、XWo當(dāng)進(jìn)料為時XFI,相應(yīng)

的回流比Rl；當(dāng)進(jìn)料為時XF2,相應(yīng)的回流比R2。若XFIVXF2，進(jìn)料熱狀態(tài)小變，

則（C）。

A、Ri<R2B、Ri=R2

C、Ri>R2D、無法判斷

511、精飾塔釜溫度過高會造成（B）。

A、輕組分損失增加B、塔頂譙出物作為產(chǎn)品不合格

C、釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格D、可能造成塔板嚴(yán)重漏液

512、精儲塔回流量的增加，（B）o

A、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會提高

B、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會提高

C、塔壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會減小

D、塔壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會減小

513、精儲塔熱量衡算包括（B）。

A、冷卻水用量和塔釜再沸器蒸汽耗量

B、進(jìn)入精儲塔的熱量和離開精編塔的熱量

C、以上兩者的和

514、精儲塔塔底產(chǎn)品純度下降，可能是（A）。

A、提福段板數(shù)不足B、精值段板數(shù)不足

c由，曲為執(zhí)曷;寸名n世釜潟唐升高

515、3儲塔提腐段每塊塔板上升的蒸薪簽是20kmol；h,則精儲段的每塊塔板上

升的蒸汽量是（D）

A、25kmol/hB、20kmol/h

C>15kmol/hD、以上都有可能

516、精微塔在XF、q、R一定下操作時，將加料口向上移動一層塔板，此時塔頂

產(chǎn)品濃度XD將（），塔底產(chǎn)品濃度乂亞將（）o（C）

A、變大變小B、變大變大

C、變小變大D、變小變小

517、不能用普通干燥方法除去的水分是（D）

A、結(jié)合水分B、非結(jié)合水分C、自由水分D、平衡水分

518、精微塔中自上而下（C）。

A、分為精播段、加料板和提儲段三個部分B、溫度依次降低

C、易揮發(fā)組分濃度依次降低D、蒸汽質(zhì)量依次減少

519、精儲中引入回流，下降的液相與上升的汽相發(fā)生傳質(zhì)使上升的汽相易揮發(fā)

組分濃度提高，最恰當(dāng)?shù)恼f法是（D）0

A、液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相

B、汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相

C、液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時進(jìn)入汽相，但其中易揮發(fā)組分較多

D、液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相和汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相必定同時發(fā)生

52（）、可用來分析蒸飾原理的相圖是（C）。

A、p-y圖B、x-y圖

C、p-x-y圖D、p-x圖

521、冷凝器的作用是亮供（B）產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。

A、塔頂氣相B、塔頂液相

C、塔底氣相D、塔底液相

522、連續(xù)精儲，提儲段操作線位置一般與（A）無關(guān)。

A、進(jìn)料量的多少B、進(jìn)料的熱狀況

C、釜?dú)堃旱慕M成D、回流比

523、連續(xù)精儲中，精儲段操作線隨（A）而變。

A、回流比B、進(jìn)料熱狀態(tài)

C、殘液組成D、進(jìn)料組成

524、兩股不同組成的料液進(jìn)同一精儲塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和

兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗（B）后者。

A、大于B、小于

C、等于D、有時大于有時小于

525、兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（B）。

A、容易B、困難

C、完全D、不完全

526、某常壓精饋塔，落頂設(shè)全凝器，現(xiàn)測得其塔頂溫度升高，則塔頂產(chǎn)品中易

揮發(fā)組分的含量將（B）。

A、升高B、降低

C、不變D,以上答案都不對

527、某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成XA=（）.6,相應(yīng)的泡點(diǎn)為

ti,與之平衡的汽相組成為yA=0.7,與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2,則U與

t2的關(guān)系為（A）0

A、tl=t2B、tl<t2

C、ti>t2D、不一定

528、某精鐳塔的理論板數(shù)為17塊（包括塔釜），全塔效率為（）.5,則實(shí)際塔板數(shù)

為（D）塊。

A、34B、31

C、33D、32

529、某精餛塔的偏出液量是50kmol/h,回流比是2,則精儲段的回流量是

（A）。

A、1OOkmol/hB>50kmol/h

C、25kmol/hD、125kmol/h

530、某精僧塔的塔頂表壓為3atm,此精饋塔是（C）精福。

A、減壓精播B、常壓精飾

C、加壓精帽D、以上都不是

531、某精憎塔精第段理論塔板數(shù)為Ni層，提窗段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備

改造，使精儲段理論板數(shù)I曾加，提儲段理論板數(shù)不變，且F、XF、q、R、V等均

不變，則此時（B）。

A、XD增加，XW不變B、XD增加，XW減小

C、XD增加，XW增加D、XD增加，XW的變化視具體情況而定

532、氣液兩相在篩板上接觸，其分散相為液相的接觸方式是（B）。

A、鼓泡接觸B、噴射接觸

C、泡沫接觸D、以上三種都不對

533、區(qū)別精儲與普通蒸播的必要條件是（D）。

A、相對揮發(fā)度大于1B、操作壓力小于飽和蒸氣壓

C、操作溫度大于泡點(diǎn)溫度D、回流

534、溶液能否用一般精偏方法分離，主要取決于（B）0

A、各組分溶解度的差異B、各組分相對揮發(fā)度的大小

C、是否遵循拉烏爾定律D、以上答案都不對

535、若僅僅加大精飾塔的回流量，會引起以下的結(jié)果是（A）o

A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高

C、提高塔頂產(chǎn)品的產(chǎn)量D、減少塔釜產(chǎn)品的產(chǎn)量

536、若進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況都不變，要提高XD,可采用（C）。

A、減小回流比B、增加提儲段理論板數(shù)

C、增加精儲段理論板數(shù)D、塔釜保溫良好

537、若要求雙組分混合液分離成較純的兩個組分，則應(yīng)采用（C）。

A、平衡蒸播B、一般蒸鐳

C、精儲D、無法確定

538、塔板上造成氣泡夾帶的原因是（C）o

A、氣速過大B、氣速過小

C、液流量過大D、液流量過小

539、塔頂全凝器改為分凝器后，其他操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)（B）o

A、增多B,減少

C、不變D、不確定

540、圖解法求理論塔板數(shù)畫梯級開始點(diǎn)是（A

A、（XD，XD）B、（XF,XF）

C^（xw,xw）D、（1,1）

541、（D）是結(jié)晶過程必不可少的推動力。

A、飽和度B、溶解度C、平衡溶解度D、過飽和度

542、構(gòu)成晶體的微觀粒子（分子、原子或離子）按一定的幾何規(guī)則排列，由此

形成的最小單元稱為（C）

A、晶體B、晶系C、晶格D、晶習(xí)

543、結(jié)晶操作過程中,有利于形成較大顆粒晶體的操作是（B）

A、迅速降溫B、緩慢降溫

C、激烈攪拌D、快速過濾

544、結(jié)晶操作中當(dāng)一定物質(zhì)在一定溶劑中的溶解質(zhì)主要隨（C）變億。

A、溶質(zhì)濃度B、操作壓強(qiáng)C、操作溫度D、過飽和度

545、結(jié)晶操作中溶液的過飽和度是指溶液質(zhì)量濃度與溶解度的關(guān)系為（C）。

A、兩者相等B、前者小于后者C、前者大于后者D、都不對

546、結(jié)晶的發(fā)生必有賴于（D）的存在。

A、未飽和B、飽和C、不飽和及飽和D、過飽和

547、結(jié)晶過程中,較高的過飽和度，可以（B）晶體。

A、得到少量,體積較大的B、得到大量，體積細(xì)小的

C、得到大量,體積較大的D、得到少量，體積細(xì)小的

548、結(jié)晶進(jìn)行的先決條件是（A）o

A、過飽和溶液B、飽和溶液

C、不飽和溶液D、都可以

549、結(jié)晶設(shè)備都含有：（C）。

A、加熱器B、冷凝器C、攪拌器D、加熱器冷凝器

550、結(jié)晶作為一種分離操作與蒸餛等其他常用的分離方法相比具有（B)o

A、晶體黏度均勻

B、操作能耗低；設(shè)備材質(zhì)要求不高，三廢排放少；

C、設(shè)備材質(zhì)要求不高，三廢排放少，包裝運(yùn)輸方便

D、產(chǎn)品純度高

551、晶體的特點(diǎn)是（ABC）

A、具有一定的幾何外形B、具有各向異性

C、具有一定的熔點(diǎn)D、具有一定沸點(diǎn)

552、以下物質(zhì)從從70℃降低到50℃,不析出結(jié)晶的是（B）

A、飽和KBr溶液B、飽和Na2so4溶液

C、飽和KNO3溶液D、飽和KCI溶液

553、防止離子堿結(jié)晶的方法有（BD）o

A、氮封B、加熱C、加壓D、稀釋

554、傳質(zhì)單元數(shù)只與物系的（C）有關(guān)。

A、氣體處理量B、吸收劑用量

C、氣體的進(jìn)口、出口濃度和推動力D、吸收劑進(jìn)口濃度

555、當(dāng)y,yi,yz及X2一定時，減少吸收劑用量，則所需填料層高度Z與液相

出口濃度Xi的變化為（A

A、乙Xi均增加B、Z,Xi均減小

C、Z減少，Xi增加D、Z增加，Xi減小

556、低濃度的氣膜控制系統(tǒng)，在逆流吸收操作中，若其他條件不變，但入口液

體組成增高時，則氣相出口組成將（A）o

A、增加B、減少C、不變D、不定

557、低濃度逆流吸收塔設(shè)計(jì)中，若氣體流量、進(jìn)出口組成及液體進(jìn)口組成一定，

減小吸收劑用量，傳質(zhì)推動力將（C）o

A、變大B、不變C、變小D、不確定

558、對接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時，亨利系數(shù)E

（C），相平衡常數(shù)m（），溶解度系數(shù)（）0

A、增大減小不變B、減小不變不變

C、不變減小不變D、均無法確定

559、對于吸收來說，當(dāng)其他條件一定時，溶液出口濃度越低，則下列說法正確

的是（D）。

A、吸收劑用量越小，吸收推動力將減小

B、吸收劑用量越小，吸收推動力增加

C、吸收劑用量越大，吸收推動力將減小

D、吸收劑用量越人，吸收推動力增加

560、反映吸收過程進(jìn)行的難易程度的因數(shù)為（C）o

A、傳質(zhì)單元高度B、液氣比數(shù)

C、傳質(zhì)單元數(shù)D、脫吸因數(shù)

561、根據(jù)雙膜理論，用水吸收空氣中的氨的吸收過程是（A）。

A、氣膜控制B、液膜控制

C、雙膜控制D、不能確定

562、根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（D）0

A、氣相組成大于液相組成B、氣相組成小于液相組成

C、氣相組成等于液相組成D、氣相組成與液相組成平衡

563、計(jì)算吸收塔的塔徑時，適宜的空塔氣速為液泛氣速的（A）倍。

A、（）.6?（）.8B、1.1?2.（）C、（）.3?（）.5D、1.6?2.4

564、利用氣體混合物各組分在液體中溶解度的差異而使氣體中不同組分分離的

操作稱為（C）。

A、蒸饋B、萃取C、吸收D、解吸

565、（A）是保證精價過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件之一。

A、液相回流B、進(jìn)料

C、側(cè)線抽出D、產(chǎn)品提純

566、逆流操作的填料塔，當(dāng)脫吸因數(shù)s>l時，且填料層為無限高時，氣液兩相

平衡出現(xiàn)在（B）。

A、塔頂B、塔底C、塔上部D、塔下部

567、逆流填料塔的泛點(diǎn)氣速與液體噴淋量的關(guān)系是（C）o

A、噴淋量減小泛點(diǎn)氣速減小B、無關(guān)

C、噴淋量減小泛點(diǎn)氣速增大D、噴淋量增大泛點(diǎn)氣速增大

568、逆流吸收的填料塔中，當(dāng)吸收因數(shù)Avl,填料層無限高，則氣液平衡出現(xiàn)

在塔的什么位置（C）o

A、塔頂B,塔上部C,塔底D,塔下部

569、溶解度較小時，氣體在液相中的溶解度遵守（B）定律。

A、拉烏爾B、亨利C、開爾文D、依數(shù)性

570、若混合氣體中氨的體積分率為0.5,其摩爾比為（B）。

A、0.5B、1C、0.3D、0.1

571、填料塔內(nèi)用清水吸收混合氣中氯化氫，當(dāng)用水量增加時，氣相總傳質(zhì)單元

數(shù)NOG將（B）。

A、增加B、減小C、不變D、不能判斷

572、填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨。當(dāng)操作條件一定時（Yi、

L、V都一定時），若塔內(nèi)填料層高度Z增加，而其他操作條件不變，出口氣體的

濃度丫2將（B）o

A、上升B、下降C、不變D、無法判斷

573、填料塔中用清水吸收混合氣中NH3,當(dāng)水泵發(fā)生故障上水量減少時，氣相

總傳質(zhì)單元數(shù)（A）o

A、增加B、減少C、不變D、不確定

574、填料支承裝置是填料塔的主要附件之一，要求支承裝置的自由截面積應(yīng)

（B）填料層的自由截面積。

A、小于B、大于C、等于D、都可以

575、通常所討論的吸收操作中,當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時，完成一定的任

務(wù)（C）o

A、回收率趨向最高B、吸收推動力趨向最大

C、固定資產(chǎn)投資費(fèi)用最高D、操作費(fèi)用最低

576、吸收操作的目的是分離（A）。

A、氣體混合物B、液體均相混合物

C、氣液混合物D、部分互溶的均相混合物

577、吸收操作過程中.在塔的負(fù)荷范圍內(nèi)，當(dāng)混合氣處理量增大時,為保持回收率

不變，可采取的措施有（A）。

A、減少操作溫度B、減少吸收劑用量

C、降低填料層高度D、減少操作壓力

578、吸收操作氣速一般（D）o

A、大于泛點(diǎn)氣速B、小于載點(diǎn)氣速

C、大于泛點(diǎn)氣速而小于載點(diǎn)氣速D、大于載點(diǎn)氣速而小于泛點(diǎn)氣速

579、吸收操作中，減少吸收劑用量，將引起尾氣濃度（A）。

A、升高B、下降C、不變D、無法判斷

580、吸收操作中，氣流若達(dá)到（A）,將有大量液體被氣流帶出，操作極不

穩(wěn)定。

A、液泛氣速B、空塔氣速C、載點(diǎn)氣速D、臨界氣速

581、吸收過程能夠進(jìn)行的條件是（B）0

A、p=p*B、p>p*C、p<p*D、不需條件

582、吸收過程是溶質(zhì)（A）的傳遞過程。

A、從氣相向液相B、氣液兩相之間C、從液相向氣相D、任一相

態(tài)

583、吸收過程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)椋˙）o

A、流體阻力最小B、傳質(zhì)推動力最大C、流程最簡單D、操作最

方便

584、（C）是指離開這種板的氣液兩相互相成平衡，而且塔板上的液相組成也

可視為均勻的。

A、浮閥板B、噴射板

C、理論板D、分離板

585、吸收塔的設(shè)計(jì)中，若填料性質(zhì)及處理量（氣體）一定，液氣比增加，則傳質(zhì)

推動力（A）o

A、增大B、減小C、不變D、不能判斷

586、吸收塔內(nèi)不同截面處吸收速率（B）。

A、基本相同B、各不相同C、完全相同D、均為0

587、吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（D）。

A、塔壓增大B、吸收劑降溫C、吸收劑用量增大D、吸收劑

純度下降

588、下列不是填料特性的是（D）o

A、比表面積B、空隙率C、填料因子D、填

料密度

589、下述說法錯誤的是（B）0

A、溶解度系數(shù)H值很大，為易溶氣體

B、亨利系數(shù)E值越人，為易溶氣體

C、亨利系數(shù)E值越大，為難溶氣體

D、平衡常數(shù)m值越大，為難溶氣體

590、已知常壓、20℃時稀氨水的相平衡關(guān)系為Y-0.94X,今使含氨6%（摩爾分

率）的混合氣體與X=0.05的氨水接觸,則將發(fā)生（B）。

A、解吸過程B、吸收過程

C、已達(dá)平衡無過程發(fā)生D、無法判斷

591、當(dāng)X*>X時，（A）o

A、發(fā)生吸收過程B、發(fā)生解吸過程

C、吸收推動力為零D、解吸推動力為零

592、“液膜控制”吸收過程的條件是（B）。

A、易溶氣體，氣膜阻力可忽略B、難溶氣體，氣膜阻力可忽略

C、易溶氣體，液膜阻力可忽略D、難溶氣體，液膜阻力可忽略

593、與吸收設(shè)備的型式、操作條件等有關(guān)的參數(shù)是（B）。

A、傳質(zhì)單元數(shù)傳質(zhì)單元高度

C、理論板數(shù)D、塔板高度

594、在進(jìn)行吸收操作時，吸收操作線總是位于平衡線的（A）0

A、上方B、下方C、重合D、不一定

595、在逆流吸收的填料塔中，當(dāng)其它條件不變，只增大吸收劑的用量（不引起液

泛），平衡線在Y-X圖上的位置將（B）o

A、降低B、不變C、升高D、不能判斷

596、在氣膜控制的吸收過程中，增加吸收劑用量，則（B）＜＞

A、吸收傳質(zhì)阻力明顯下降B、吸收傳質(zhì)阻力基本不變

C、吸收傳質(zhì)推動力減小D、操作費(fèi)用減小

597、在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時，若其它條件不變，但入口氣量

增加，則出口氣體吸收質(zhì)組成將（A）o

A、增加B,減少C,不變D,不定

598、在吸收操作過程中，當(dāng)吸收劑用量增加時，出塔溶液濃度（A）,尾

氣中溶質(zhì)濃度（）o

A、下降，下降B、增高，增高

C、下降，增高D、增高，下降

599、在吸收操作中，操作溫度升高，其他條件不變，相平衡常數(shù)m（A）。

A、增加B、不變C、減小D、不能確定

600、在吸收操作中，其他條件不變，只增加操作溫度，則吸收率將（