結構工程師-一級專業(yè)考試-高層建筑結構、高聳結構與橫向作用

結構工程師-一級專業(yè)考試-高層建筑結構、高聳結構與橫向作用

［單選題］L

假定，某6層新建鋼筋混凝土框架結構，房屋高度36nb建成后擬由

重載倉庫（丙類）改變用途作為人流密集的大型商場，商場營業(yè)

面積10000痛，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g,結構設計

針對建筑功能的變化及抗震設計的要求提出了以主體結構加固改造方案：

I.按《抗規(guī)》性能3的要求進行抗震性能化設計，維持框架結構體系，框架構

件承載力按8度抗震要求復核，對不滿足的構件進行加固補強以提高承載力；

II.在樓梯間等位置增設剪力墻，形成框架-剪力墻結構體系，框架部分小加

固，剪力墻承擔傾覆彎矩為結構總地震傾覆彎矩的40%；

HL在結構中增加消能部件，提高結構抗震性能，使消能減震結構的地震影響系

數(shù)為原結構地震影響系數(shù)的40%,同時對不滿足的構件進行加固。

試問，針對以上結構方案的可行性，下列何項判斷正確？（）［2018年真題］

A.I,H可行，m不可行

B.I,in可行，n不可行

c.H,in可行，I不可行

D.I,n,in均可行

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《建筑工程抗震設防分類標準》（6135（）223—2008）第3.0.1

條、第3.0.2條，大型商場為乙類，抗震措施應按提高一度即8度考慮，如常

規(guī)設計，框架抗震措施應為一級。

《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）表M.1.1—3,當構件

承載力高于多遇地震提高一度的要求，構造抗震等級可降低一度，即維持二

級，方案I可行；

《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.3—3條，框架承受傾

覆彎矩大于50%時，框架部分抗震等級宜按框架確定，應為一級，原結構抗震措

施為二級，方案H不可行；

《抗規(guī)》條文說明第12.3.8條規(guī)定，當消能減震的地震影響系數(shù)不到非消能減

震的50%時，可降低一度。即維持二級，方案HI可行。

方案I,方案ni可行，方案n不可行，故答案選B。

［單選題］2.下列四項觀點：

I.有端柱型鋼混凝土剪力墻，其截面剛度可按端柱中混凝土截面面積加上型鋼

按彈性模量比折算的等效混凝土面積計算其抗彎剛度和軸向剛度；墻的抗剪剛

度可不計入型鋼影響；

II.型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構，當樓蓋梁采用型鋼混凝土梁時，

結構在多遇地震作用下的結構阻尼比可取為0.05；

III.不考慮地震作用組合的型鋼混凝土柱可采用埋入式柱腳，也可采用非埋入式

柱腳；

IV.結構局部部位為鋼板混凝土剪力墻的豎向規(guī)則剪力墻結構在7度區(qū)的最大適

用高度為120m。

試問，依據(jù)《組合結構設計規(guī)范》(JGJ138—2016),針對上述觀點準確性的

判斷，下列何項正確？()［2018年真題］

A.I、IV準確

B.II、III準確

C.I、II準確

D.IILIV準確

正確答案：A

參考解析：根據(jù)《組合結構設計規(guī)范》(JGJ138—2016)第4.3.4條規(guī)定，有

端柱型鋼混凝土剪力墻，其截面剛度可按端柱中混凝土截面面積加上型鋼按彈

性模量比折算的等效混凝土面積計算其抗彎剛度和軸向剛度；墻的抗剪剛度可

不計入型鋼作用，I準確；

根據(jù)第4.3.6條規(guī)定，組合結構在多遇地震作用下的結構阻尼比可取為0.04,

房屋高度超過200nl時，阻尼比可取為0.03；當樓蓋采用鋼筋混凝土梁時，相應

結構阻尼比可增加0.01；風荷載作用下樓層位移驗算和構件設計時，阻尼比可

取為0.02?0.04；結構舒適度驗算時的阻尼比可取為0.01?0.02,II不準確；

根據(jù)第6.5.1條規(guī)定，型鋼混凝土柱可根據(jù)不同的受力特點采用型鋼埋入基礎

底板(承臺)的埋入式柱腳或非埋入式柱腳?？紤]地震作用組合的偏心受壓柱

宜采用埋入式柱腳；不考慮地震作用組合的偏心受壓柱可采用埋入式柱腳，也

可采用非埋入式柱腳；偏心受拉柱應采用埋入式柱腳，HI不準確；

根據(jù)第4.3.5條規(guī)定，采用組合結構構件作為主要抗側力結構的各種組合結構

體系，其房屋最大適用高度應符合表4.3.5的規(guī)定，查表得該結構最大適用高

度為120nbIV準確。

I、IV準確，故答案選A。

［單選題］4.高層混凝土框架結構抗震設計時，地下室頂板作為上部結構嵌固部

位，下列關于地下室及相鄰上部結構的設計觀點，哪一項相對準確？()［2017年

真題］

A.地下一層與首層側向剛度比值不宜小于2,側向剛度比值取樓層剪力與層間位

移比值、等效剪切剛度比值之較大者

B.首層作為上部結構底部嵌固層，其側向剛度與地上二層的側向剛度比值不宜

小于1.5

C.主樓下部地下室頂板梁抗震構造措施的抗震等級可比上部框架梁低一級，但

梁端頂面和底面的縱向鋼筋應比計算值增大10%

D.主樓下部地下一層柱每側的縱向鋼筋面積除應符合計算要求外，不應少于地

上一層對應柱每側縱向鋼筋面積的1.1倍

正確答案：D

參考解析：A項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)第

5.3.7條及條文說明規(guī)定，高層建筑結構整體計算中，當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y

構嵌固部位時，地下一層與首層側向剛度比不宜小于2。地下一層與首層側向剛

度比值可取等效剪切剛度比值。A項不準確。

B項，根據(jù)第3.5.2條及條文說明規(guī)定，對框架-剪力墻結構、板柱-剪力墻結

構、剪力墻結構、框架-核心筒結構、筒中筒結構，結構底部嵌固層側向剛度與

相鄰上層的側向剛度比值不宜小于1.5,對框架結構無此要求。B項不準確。

C項，根據(jù)第3.9.5條規(guī)定，抗震設計的高層建筑，當?shù)叵率翼攲幼鳛樯喜拷Y構

的嵌固端時，地下一層相關范圍的抗震等級應按上部結構采用。C項不準確。

D項，根據(jù)第12.2.1條第3款規(guī)定，地下一層柱截面每側的縱向鋼筋面積除應

符合計算要求外，不應少于地上一層對應柱每側縱向鋼筋面積的L1倍。D項準

確。

［單選題］5.某28層鋼筋混凝土框架-剪力墻高層建筑，普通辦公樓，如圖6T0

所示，槽形平面，房屋高度100m,質量和剛度沿豎向分布均勻，50年重現(xiàn)期的

基本風壓為0.GkN/mz,地面粗糙度為B類。

呈倒三角形分布，地面(±0.000)處為0,高度100m處風振系數(shù)取1.50,試

問，估算的±0.000處沿Y方向風荷載作用下的傾覆彎矩標準值(kN?m),與

下列何項數(shù)值最為接近？()［2017年真題］

A.637000

B.660000

C.700000

D.726000

正確答案：D

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)第4.2.1條

規(guī)定，主體結構計算時，風荷載作用面積應取垂直于風向的最大投影面積，垂

直于建筑物表面的單位面積風荷載標準值應按下式計算：3k=Bz?n

z?30o

根據(jù)《高規(guī)》第4.2.2條規(guī)定，對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時

應按基本風壓的1.1倍采用，即3。=1.lX0.6=0.66kN/m2。

根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2012)表8.2.1,查表得：-=2.0。

根據(jù)《高規(guī)》附錄B.0.1條第3款，Y正方向人如圖6T1(a)所示：

36-0.5

i

〃-------------------07-0.7.__________.-07

J09L

|080.8|08

圖6-11(a)圖6-11

(b)則Y方向高度100m處每米正向風荷載為：3k=L5X(0.8X80+0.6X10

X2+0.5X60)X2.0X0.66=210.0kN/mo

Y反方向Us如圖6Tl(b)所示：

則Y方向高度100m處每米反向風荷載為：3k=L5X(0.8X10X2+0.9X60+

0.5X80)X2.0X0.66=217.8kN/m。

根據(jù)《高規(guī)》第5.1.10條規(guī)定，高層建筑結構進行風作用效應計算時，正反兩

個方向的風作用效應宜按兩個方向計算的較大值采用，故取3k=217.8kN/m。

2

則傾覆彎矩標準值為：Mok=O.5X217.8X100X2/3=726000kN?m。

［單選題］6.某現(xiàn)澆鋼聯(lián)昆凝土框架結構辦公樓，抗震等級為一級，某一框架梁

z

局部平面如圖6T2所示。梁截面350mmX600mm,h0=540mm,as=40mm,混凝

土強度等級C30,縱筋采用HRB400鋼筋。該梁在各效應下截面A(梁頂)彎矩

標準值分別為：恒荷載：MA=-440kN?m,活荷載：MA=-240kN-m,水平地震

作用：MA=-234kN?m。

假定，A截面處梁底縱筋面積按梁頂縱筋面積的二分之一配置，試問，為滿足梁

端A(頂面)極限承載力要求，梁端彎矩調幅系數(shù)至少應取下列何項數(shù)值？

0［2017年真題］

圖6-12

A.0.80

B.0.85

C.0.90

D.1.00

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(、13—2010)第6.3.2條

第1款規(guī)定，抗震設計時，計入受壓鋼筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與

有效高度之比值，一級不應大于0.25。因此，一級抗震要求的框架梁受壓區(qū)高

度：x=0.25ho=O.25X540=135mm。

根據(jù)第6.3.2條第3款規(guī)定，抗震設計時，梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋截

面面積的比值，除按計算確定外，一級不應小于0.5,即As20.5As'。本題

中,中=0.5Aso

相對受壓區(qū)截面高度為：x/h0=(fyAs-f/相)/(a.bhofc)=(360X

0.5AS)/(1X350X540X14.3)=0.25,解得:As=3754mm2,Assub>-=1877ibb\

截面抗瑪承載力為：

RGd(為-4)

(135、

=1X14.3X350X135X540-------+360x1877x(540-40)

8

=6.57xlON-mm則地震設計狀況截面抗彎承致力為：YREM'

88

=0.75MZ=6.57X10N?mm.得M'=8.76X10N?nnn=876kN?m.

根據(jù)第52.3條、5.6.3條規(guī)定：MA=1,2X<-140-0.5X210)+1.3X(-234)=-976kN?m>M\需要進行用矩調幅，重力荷就作用下的彎矩調幅系數(shù)

根據(jù)笫52.3條規(guī)定,在豎向荷載作用下,可考慮框架梁端塑性變形內力重分布對梁然負灣矩乘以調幅系數(shù)進行調幅，再根據(jù)笫5.6.3條式(5.6.3)計算，得

電力荷載代表值的效應調幅后的值為：MA=1.2Xr(-440-0.5X240)+1.3X(-234)=-876kN?m,解得:y=0.85.

［單選題］7.某辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，房屋高度73m,地

上18層，1?17層剛度、質量沿豎向分布均勻，18層為多功能廳，僅框架部分

升至屋頂，頂層框架結構抗震等級為一級。剖面如圖6T3所示，頂層梁高

600叫)?？拐鹪O防烈度為8度(0.2g),丙類建筑，進行結構多遇地震分析時,

頂層中部某邊柱，經(jīng)振型分解反應譜法及三組加速度彈性時程分析補充計算，

18層樓層剪力、相應構件的內力及按實配鋼筋對應的彎矩值見表6-1,表中內

力為考慮地震作用組合，按彈性分析未經(jīng)調整的組合設計值，彎矩均為順時針

方向。

E

S

二

二

圖6T3表表

Mo?v?Mu.v3l

(kN-n)(kN?m)<kN>(kN-n)(W)

振型分解反應譜3504502203502000

時程分析法平t抽3404202103201800

1時程分析法最大值4505502503102400試問，該

柱進行本層截面配筋設計時所采用的彎矩設計值M(kN?m)、剪力設計值V

(kN),與下列何項數(shù)值最為接近？()［2017年真題］

A.350；220

B.450；250

C.340；210

D.420；300

正確答案：D

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(、13—2010)第4.3.5條

第4款規(guī)定，當取三組時程曲線進行計算時，結構地震作用效應宜取彈性時程

分析計算結果的包絡值與振型分解反應譜法計算結果的較大值。頂層剪力取時

程分析最大值2400kN,構件內力放大系數(shù)n=2400/2000=1.2。

求柱彎矩設計值：根據(jù)第6.2.1條，頂層柱彎矩不調整，但須乘以放大系數(shù)

H,故Mc=350X1.2=420kN?ni。

7=<,b

求柱理力設計值:通過Mcua乘以放大系數(shù)Q，故McufltMCua/sub>=45OXl.2=540kN?m.框架

的抗震等級為一級.

</

根據(jù)式(6.2.3-1》計算.得：V=1.2(Mcua'b+Mcua't)/IIsub>n<sub>=1.2X(540+540)/(5-0.6)=295kN?nu

由此可知，D項品為接近，

［單選題］8.下列關于高層混凝土結構作用效應計算時剪力墻連梁剛度折減的觀

點，哪一項不符合《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)的要求？

0［2014年真題］

A.結構進行風荷載作用下的內力計算時，不宜考慮剪力墻連梁剛度折減

B.第3性能水準的結構采用等效彈性方法進行罕遇地震作用下豎向構件的內力

計算時，剪力墻連梁剛度可折減，折減系數(shù)不宜小于0.3

C.結構進行多遇地震作用下的內力計算時，可對剪力墻連梁剛度予以折減，折

減系數(shù)不宜小于0.5

D.結構進行多遇地震作用下的內力計算時，連梁剛度折減系數(shù)與抗震設防烈度

無關

正確答案：D

參考解析：D項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)條文說

明第5.2.1條規(guī)定，結構進行多遇地震作用下的內力計算時，應根據(jù)設防烈度

選擇適當?shù)倪B梁剛度折減系數(shù)。

A項，根據(jù)條文說明第5.2.1條規(guī)定，結構進行風荷載作用下的內力計算時，不

宜考慮剪力墻連梁剛度折減。

B項，根據(jù)條文說明第3.11.3條規(guī)定，第3性能水準的結構采用等效彈性方法

進行罕遇地震作用下豎向構件的內力計算時，剪力墻連梁剛度可折減，折減系

數(shù)不宜小于0.3。

C項，根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，高層建筑結構地震作用效應計算時，可對剪力墻連

梁剛度予以折減，折減系數(shù)不宜小于0.5。

［單選題］9.下列關于高層混凝土結構地下室及基礎的設計觀點，哪一項相對準

確？()［2014年真題］

A.基礎埋置深度，無論采用天然地基還是樁基，都不應小于房屋高度的1/18

B.上部結構的嵌固部位盡量設在地下室頂板以下或基礎頂，減小底部加強區(qū)高

度，提高結構設計的經(jīng)濟性

C.建于8度、III類場地的高層建筑，宜采用剛度好的基礎

D.高層建筑應調整基礎尺寸，基礎底面不應出現(xiàn)零應力區(qū)

正確答案：C

參考解析：A項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)第

12.1.8條規(guī)定，當建筑物采用巖石地基或采取有效措施時，在滿足地基承載

力、穩(wěn)定性要求及本規(guī)程第12.1.7條規(guī)定的前提下，基礎埋深可比本條第1、2

兩款的規(guī)定適當放松。

B項，根據(jù)《高規(guī)》第7.1.4條及條文說明規(guī)定，計算嵌固部位不能設在地下室

頂板時，剪力墻底部加強部位的設計要求宜延伸至計算嵌固部位。

C項，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)第5.2.7條規(guī)定，結構抗

震計算時，建于8度、III類場地的高層建筑宜選用箱基、剛性較好的筏基和樁

箱聯(lián)合基礎等剛度好的基礎。

D項，根據(jù)《高規(guī)》第12.1.7條規(guī)定，在重力荷載與水平荷載標準值或重力荷

載代表值與多遇水平地震標準值共同作用下，高寬比大于4的高層建筑，基礎

底面不宜出現(xiàn)零應力區(qū)；高寬比不大于4的高層建筑，基礎底面與地基之間零

應力區(qū)面積不應超過基礎底面面積的15%。

［單選題］10.某擬建18層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構辦公樓，房屋高度為

72.3mo抗震設防烈度為7度，丙類建筑，II類建筑場地。方案設計時，有四種

結構方案，多遇地震作用下的主要計算結果見表6-18。

XcqUMMA31Auh

(s)(s)(s)(%)(X向)(Y向)

方案A1.201.601.30551/950V83O

方案B1.401.501.12351170F155

方案C1.501.521.40401S601ts50

表6-18方案D1.201.301.10251970L^50MP/M

為在規(guī)定水平力作用下，結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩與結構總地震

傾覆力矩的比值，表中取X、Y兩方向的較大值。

假定，剪力墻布置的其他要求滿足規(guī)范規(guī)定。試問，如果僅從結構規(guī)則性及合

理性方面考慮，四種方案中哪種方案最優(yōu)？()［2014年真題］

A.方案A

B.方案B

C.方案C

D.方案D

正確答案：B

參考解析：方案A,根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)條文

說明第8.1.3條第3款規(guī)定，當框架部分承受的傾覆力矩大于結構總傾覆力矩

的50%但不大于80%時，意味著結構中剪力墻的數(shù)量偏少，框架承擔較大的地震

作用。題中，MF/M=55%>50%,剪力墻較少。

方案C,根據(jù)《高規(guī)》第3.4.5條規(guī)定，結構扭轉為主的第一自振周期「與平

動為主的第一自振周期T1之比，A級高度高層建筑不應大于0?9。題中，T/T尸

1.4/1.52=0.92>0.9,屬扭轉不規(guī)則。

方案BD滿足規(guī)范構造要求，但方案D的樓層位移比接近剪力墻結構，說明結構

剛度偏大，剪力墻偏多，經(jīng)濟性較方案B差。故從結構規(guī)則性及合理性方面考

慮，方案B為最優(yōu)方案。

［單選題］11.某鋼筋混凝土底部加強部位剪力墻，抗震設防烈度7度，抗震等級

一級，平、立面如圖6-22所示,混凝土強度等級C30(fc=14.3N/mm2,Ecsub>=3.o

42

X10N/?n）。

bw(mm),與下列何項數(shù)值最為接近？(“2014年其胸］

A.300

B.350

C.400

D.450

正確答案：B

參考解析：當bw=300nim時，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3一

2010)第7.2.15條表7.2.15注2規(guī)定，剪力墻的翼墻長度小于翼墻厚度的3

倍或端柱截面邊長小于2倍墻厚時，按無翼墻、無端柱查表。由于hf/b0=

750/300=2.5<3且h./b”，=2100/300=7,故該剪力墻按無翼墻短肢剪力墻考

慮；

根據(jù)第7.2.2條第2款規(guī)定，一級短肢剪力墻的軸壓比不宜大于0.45,一字型

截面短肢剪力墻的軸壓比限值應相應減少所以軸壓比限值為：[口」=

0.45-0.1=0.35,則軸力限值為：

[N]=0.35bh￡=0.35X300X2100X14.3=3153150N=3153kNVN=3900kN

當h=350nim時，按一級普通一字剪力墻考慮，根據(jù)第7.2.13條表7.2.13可

知，軸壓比限值[口」=0.5,則軸力限值為：

[N]=0.5bwhwfc=0.5X350X2100X14.3=5255250N=5255.250kN>N=3900kN

故滿足?！馆S壓比要求的最小墻厚為350mm。由此可知，B項數(shù)值最為接近。

[單選題]12,某高層建筑裙樓商場內人行天橋，采用鋼-混凝土組合結構，如圖

6-23所示，天橋跨度28m。假定，天橋豎向自振頻率為。=3.5Hz,結構阻尼比

8=0.02,單位面積有效重量=5kN/m2,試問，滿足樓蓋舒適度要求的最小天橋

寬度B(m),與下列何項數(shù)值最為接近？()[2014年真題]

提示：①按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)作答；

②接近樓蓋自振頻率時，人行走產(chǎn)生的作用力Fp=0.12kN。

圖6-23

A.1.80

B.2.60

C.3.30

D.5.00

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(、13—2010)第3.7.7條

表3.7.7注規(guī)定，樓蓋結構豎向自振頻率為2Hz?4Hz時，峰值加速度限值可按

線性插值選取。當豎向自振頻率fn=3.5Hz時，天橋豎向振動加速度限值為：[a]

2

=0.15+[(0.22-0.15)/(4-2)]X(4-3.5)=0.168m/so

根據(jù)附錄A式(A.0.3—1)可得，樓蓋結構阻抗有效重量<o=BL=5X28XB=

140BkN,代入公式(A.0.2-1),計算可得樓蓋振動峰值加速度aP：

2

aP=[Fp/(8川)]g=0.12/(0.02X140B)X9.8^0.168m/so

解得，B^2.50mo由此可知天橋寬度應大于2.50m,B項數(shù)值最為接近。

[單選題]13.下列關于高層混凝土剪力墻結構抗震設計的觀點，哪一項不符合

《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)的要求？()[2013年真題]

A.剪力墻墻肢宜盡量減小軸壓比，以提高剪力墻的抗剪承載力

B.樓面梁與剪力墻平面外相交時，對梁截面高度與墻肢厚度之比小于2的樓面

梁，可通過支座彎矩調幅實現(xiàn)梁端半剛接設計，減少剪力墻平面外彎矩

C.進行墻體穩(wěn)定驗算時，對翼緣截面高度小于截面厚度2倍的剪力墻，考慮翼

墻的作用，但應滿足整體穩(wěn)定的要求

D.剪力墻結構存在較多各肢截面高度與厚度之比大于4但不大于8的剪力墻

時，只要墻肢厚度大于300mm,在規(guī)定的水平地震作用下，該部分較短剪力墻承

擔的底部傾覆力矩可大于結構底部總地震傾覆力矩的50%

正確答案：A

參考解析：7項不符合規(guī)程要求，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3

-2010)第7.2.10條式(7.2.10—2)可知，軸壓力在一定范圍內可提高墻肢

的受剪承載力，軸壓比過小也不經(jīng)濟，應取適當?shù)妮S壓比。

B項符合規(guī)程要求，根據(jù)條文說明第7.1.6條可知，當剪力墻與平面外方向的大

梁連接時，會使墻肢平面外承受彎矩，當梁高大于約2倍墻厚時，剛性連接梁

的梁端彎矩將使剪力墻平面外產(chǎn)生較大的彎矩，此時應當采取措施，以保證剪

力墻平面外的安全。

C項符合規(guī)程要求，根據(jù)附錄D第D.0.4條規(guī)定，對剪力墻的翼緣截面高度小于

截面厚度2倍的剪力墻，除按D.O.1?D.O.3條規(guī)定驗算墻肢局部穩(wěn)定外，尚應

驗算墻體整體穩(wěn)定。

D項符合規(guī)程要求，根據(jù)第7.1.8條第2款注1規(guī)定，短肢剪力墻是指截面厚度

不大于300mm,各肢截面高度與厚度之比的最大值大于4但不大于8的剪力墻。

墻肢厚度大于300mm時，可不作為短肢剪力墻考慮。

［單選題］14.下列關于高層混凝土結構重力二階效應的觀點，哪一項相對準確？

0［2013年真題］

A.當結構滿足規(guī)范要求的頂點位移和層間位移限值時，高度較低的結構重力二

階效應的影響較小

B.當結構在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應計入重力二階

效應的影響，風荷載作用時，可不計入

C.框架柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應的內力時，尚應考慮《混凝土

結構規(guī)范》(GB50010—2010)承載力計算時需要考慮的重力二階效應

D.重力二階效應影響的相對大小主要與結構的側向剛度和自重有關，隨著結構

側向剛度的降低，重力二階效應的不利影響呈非線性關系急劇增長，結構側向

剛度滿足水平位移限值要求，有可能不滿足結構的整體穩(wěn)定要求

正確答案：D

參考解析：A項不準確，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)

第5.4.1條規(guī)定，重力二階效應主要與結構的剛重比有關，結構滿足規(guī)范位移

要求時，結構高度較低，并不意味重力二階效應小。

B項不準確，根據(jù)《高規(guī)》第5.4.1條、第5.4.2條可知，重力二階效應影響是

指水平力作用下的重力二階效應影響，包括地震作用及風荷載作用。

C項不準確，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010（2016版）條文說

明第3.6.3條規(guī)定，混凝土柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應的內力

時，不應與混凝土規(guī)范承載力計算時考慮的重力二階效應重復。砌體結構和混

凝土墻結構，通常不需要考慮重力二階效應。

D項準確，根據(jù)《高規(guī)》條文說明第5.4.1條?第5.4.4條規(guī)定，重力二階效應

影響的相對大小主要與結構的側向剛度和自重有關，對混凝土結構，隨著結構

剛度的降低，重力二階效應的不利影響呈非線性增長。若結構的剛重比進一步

減小，則重力二階效應將會呈非線性關系急劇增長，直至引起結構的整體失

穩(wěn)。

［單選題］15.某擬建現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層辦公樓，抗震設防烈度為8度

（0.2g）,丙類建筑，II類建筑場地，平、剖面如圖6-27所示。地上18層，

地下2層，地下室頂板±0.000處可作為上部結構嵌固部位。房屋高度受限，最

高不超過60.3m,室內結構構件（梁或板）底凈高不小于2.6m,建筑面層厚

50m%方案比較時，假定，±0.000以上標準層平面構件截面滿足要求，如果從

結構體系、凈高要求及樓層結構混凝土用量考慮，下列四種方案中哪種方案相

對合理？（）［2013年真題］

圖6-

27

A.方案一：室內無柱，外框梁L1(500X800),室內無梁，400厚混凝土平板

樓蓋

B.方案二：室內A、B處設柱，外框梁L1(400X700),梁板結構，沿柱中軸線

設框架梁L2(400X700),無次梁，300厚混凝土樓板

C.方案三：室內A、B處設柱，外框梁L1(400X700),梁板結構，沿柱中軸線

設框架梁L2(800X450)；無次梁，200厚混凝土板樓蓋

D.方案四：室內A、B處設柱，外框梁L1,沿柱中軸線設框架梁L2,LI、L2同

方案三，梁板結構，次梁L3(200X400),100厚混凝土樓板

正確答案：D

參考解析：A項不合理，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)

第9.1.5條規(guī)定，核心筒與外框架中距非抗震設計大于15m,抗震設計大于12m

時，宜采取增設內柱的措施。

BCD三項結構體系合理，均根據(jù)第9.1.5條規(guī)定在室內增設內柱。

B項結構構件高度太高，室內凈高：3.2—0.7—0.05=2.45m,不滿足凈高2.6m

要求。

CD兩項，結構體系合理，凈高滿足要求，比較其混凝土用量：

D項電梯廳兩側梁板折算厚度較大，次梁折算厚度約為：200X(400-100)X

(10000X2+9000X2)/(9000X10000)=25mm。

電梯廳兩側梁板折算板厚約為：100+25=125mm。

C項樓板厚度約為200mm,厚度較大不經(jīng)濟，故D項相對合理。

［單選題］16.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結構辦公樓，房屋高度為

64.3m,如圖6-28所示，樓板無削弱?？拐鹪O防烈度為8度，丙類建筑，II類

建筑場地。假定，方案比較時，發(fā)現(xiàn)X、Y方向每向可以減少兩片剪力墻(減墻

后結構承載力及剛度滿足規(guī)范要求)。試問，如果僅從結構布置合理性考慮，

下列四種減墻方案中哪種方案相對合理？()［2013年真題］

圖6

28

向

AXY向W

?5

向

BX向YW

?6

向

X向W

CY

?4

D.X向：W2；Y向：W7

正確答案：c

參考解析：總結構為長矩形平面，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》

（JGJ3—2010）第8.1.8條第2款規(guī)定，縱向（即X向）剪力墻不宜集中布置

在房屋的兩盡端，因此宜減也或照墻。

根據(jù)第8.1.8條第1款及表8.L8可知，Y向剪力墻間距不宜大于3B=45m及

40m之較小者40nb因此宜減W,或防。

綜合上述原因，同時考慮框架一剪力墻結構中剪力墻的布置原則，C項方案相對

合理。

［單選題］17.某20層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結構辦公樓，某層層高

3.5m,樓板自外圍豎向構件外挑，多遇水平地震標準值作用下，樓層平面位移

如圖6-29所示。該層層間位移采用各振型位移的CQC組合值，見表6T9；整體

分析時采用剛性樓蓋假定，在振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力作用下

樓層層間位移，見表6-20。試問，該樓層扭轉位移比控制值驗算時，其扭轉位

移比應取下列哪組數(shù)值？（）［2013年真題］

水平力作用方向圖6-29表6-19層間位移采用各振型

位移的CQC組合值

AUAnunAu^nunAti^mmAttj)nunAu.EE

不考慮偶然偏心2.9172.22.40

考慮倡然偏心353.320IS25

考慮雙向地鬣作用3.13.6212027

在振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力作用下樓層層問位移

1mm

AMmmaAuomm

不考慮偈然偏心3.02.12322

考慮偶然偏心3.53.42.01.92.5

考慮雙向崎作用4.0It122.0n

同一側樓層角點（挑板）處最大層間位移；

△UB一一同一側樓層角點處豎向構件最大層間位移；

△uc----同一側樓層角點（挑板）處最小層間位移；

△U）一—同一側樓層角點處豎向構件最小層間位移；

△山一一樓層所有豎向構件平均層間位移。

A.1.25

B.1.28

C.1.31

D.1.36

正確答案；B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（、13—2010）第3.4.5條

及其條文說明規(guī)定，扭轉位移比計算時，樓層的位移可取“規(guī)定水平力”計

算，“規(guī)定水平力”一般可采用振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力，并

考慮偶然偏心。扭轉位移比計算時無考慮雙向地震作用的要求。層間位移取樓

層豎向構件的最大、最小層間位移。

樓層平均層間位移，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年

版）第3.4.3條規(guī)定，應取兩端豎向構件最大、最小位移的平均值，不能取樓

層所有豎向構件層間位移的平均值，以免由于豎向構件不均勻布置可能造成的

偏差。

因此，樓層最大層間位移?。?.4mm,最小值為1.9mm。

樓層平均層間位移?。海?.4+1.9）/2=2.65mm,樓層位移比：3.4/2.65=

1.28。

［單選題］18.某平面不規(guī)則的現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層結構，整體分析時采用剛性樓

蓋假定計算，結構自振周期見表6-21。試問，對結構扭轉不規(guī)則判斷時，扭轉

為主的第一自振周期，與平動為主的第一自振周期「之比值最接近下列何項數(shù)

值？（）［2013年真題］

表6-21結構自振周期

不考慮傲然偏心考慮偶然偏心扭轉方向因子

T內2.13.0(15)0.0

2.718(13)0.1

2.62.8(13)03

2316(XI)0.6

T內2012<1.9)0.7

A.0.71

B.0.82

C.0.87

D.0.93

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)條文說明第

3.4.5條第2款規(guī)定，周期比計算時，可直接計算結構的固有自振特征，不必附

加偶然偏心。

3取剛度較弱方向的平動為主的第一自振周期，即［=2.8s。

『取扭轉方向因子大于0.5且周期較長的扭轉主振型周期，「取2.3s。

因此周期比為：T/T尸2.3/2.8=0.82。

［單選題］19.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，抗震等級為一級，梁局部平面圖如圖

6-30所示。梁L1截面(單位：mm)300X500(ho=440mm),混凝土強度等級

22

C30(fc=14.3N/mm),縱筋采用HRB400(ffi)(fy=360N/mm),箍筋采用

HRB335(①)。關于梁L1兩端截面A、C梁頂配筋及跨中截面B梁底配筋(通

長，伸入兩端梁、柱內，且滿足錨固要求)，有以下4組配置。試問，哪一組

A.A截面：4塞20+4*20；910@100；B截面：4倏20；910@200；C截面：4我20

+4120；910@100

B.A截面：4鎏22+4*22；910@100；B截面：4④22；①10@200；C截面：2愛

22；①10@200

C.A截面：2婪22+6620；910@100；B截面：4*18；蟲10@200；C截面：2艘

20；①10@200

D.A截面：4裝22+2費22；^.100100；B截面：4箜22；&10@200；C截面：20

22；910@200

正確答案：0

參考解析：A項不合理，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)

第6.L8條規(guī)定，不與框架柱相連的次梁，可按非抗震要求進行設計。梁L1與

框架柱相連的A端按框架梁抗震要求設計，與框架梁相連的C端，可按次梁非

抗震要求設計，A截面與C截面配筋相同，相當于C截面也按抗震進行了設計，

不合理。

B項不合理，截面A的縱向鋼筋配筋率為：P=3041/(300X440)=2.30%>

2.0九

根據(jù)第6.3.2條第4款規(guī)定，抗震設計時，當梁端縱向鋼筋配筋率大于2%時，

表6.3.2—2中箍筋最小直徑應增大2mm,再根據(jù)表6.3.2-2可知，箍筋直徑應

為12mm。

C項不合理，截面A的底面和頂面縱向鋼筋截面面積的比值為：AS2/AS1=

1017/2644=0.38<0.50。

根據(jù)第6.3.2條第3款規(guī)定，抗震設計時，梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋截

面面積的比值，除按計算確定外，一級不應小于0.5。

D項合理，截面A：P=2281/(300X440)=1.73%<2.5%

K4―360x(2x380.1)一在小會

43M1x300x440x14.3As2/Asl=4/6=0,67>0,50

均滿足要求，故選D項。

［單選題］20.一庫房為6m間距的單跨門式剛架，如圖6-37所示，該剛架的斜梁

與水平線間的夾角為25°,斜梁上鋪設槽鋼楝條和壓型鋼板。楝條間距為

1.5m,計算跨度為6m。該地區(qū)的基本雪壓s°=0.5kN/m2。由此可算得楝條上由屋

面積雪荷載產(chǎn)生沿楝條跨度的線荷載標準值qs=0kN/mo

招條

1.WOm

圖6-37門式剛架上

的楝條及其雪荷載計算簡圖

A.0.68

B.0.75

C.0.85

D.0.94

正確答案：C

參考解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2012)第7.2.1條表7.2.1

第2項規(guī)定，當考慮積雪不均勻分布的最不利情況，該庫房的屋面類別為單跨

雙坡屋面，屋面傾角為25°時，積雪分布系數(shù)為以r=1.0,最不利不均勻屋面

積雪分布系數(shù)為1.25u『。

根據(jù)公式(7.1.1)規(guī)定，棵條上沿屋面水平投影面上的雪荷載標準值為：Sk=

2

1.2511rs0=1.25X1.0X0.5=0.625kN/m0

相應地，楝條上的雪荷載線荷載標準值為：qs=skX1.5Xcos25°=0.625X1.5

X0.9063=0.85kN/mo

［單選題］21.計算一大雨篷中間主鋼梁的梁端彎矩設計值，如圖6-38所示。該

雨篷的主鋼梁GL與型鋼混凝土框架柱相連，柱距為9m,主鋼梁懸挑長度為

6m。主鋼梁上鋪設帶金屬邊框構件的采光玻璃，其重量包括主鋼梁在內為

2

0.80kN/mo鋼梁面標高為5.0m。該建筑在5m高度處的基本風壓30=

0.456kN/m〈sup>2,地面粗糙度為A類。現(xiàn)需計算在雨篷結構永久荷載和風的負

風壓(吸力)作用下主鋼梁GL的梁端彎矩設計值MA=()kN?m。

圖6-38雨篷

主鋼梁平面布置圖

A.155.5

B.-120

C.-180

D.一242.4

正確答案：D

參考解析：如圖6-38所示，可分別計算主鋼梁GL的永久荷載和負風壓產(chǎn)生的

線荷載，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)相關規(guī)范進行計算。

①主鋼梁GL上由永久荷載標準值算得的線荷載奧如圖6-39(a)所示，貝人5k

=0.8X9=7.2kN/m；

抬J14.76kN/m

qd二7.2kN/m

(a)(b)圖6-

39中間主鋼梁上的兩種線荷載②主鋼梁GL上由負風壓(吸力)標準值算得的

線荷載q3k如圖6-39(b)所示。

根據(jù)式(8.規(guī)定，風荷載標準值3k=BzUsL30；式中，32表示高度

z處的陣風系數(shù)，根據(jù)表8.6.1可得，本雨篷的Bgz=L65；usi表示局部風壓

體型系數(shù)，根據(jù)第8.3.3條第2款，本雨篷的LI=-2.0；L表示風壓高度變

化系數(shù)，根據(jù)表8.2.1可得，在5m高度處及A類地面粗糙度時，uz=1.09；

將數(shù)據(jù)代入風荷載標準值計算公式可得：G)k=1.65X(-2.0)XI.09X0.456

=-1.64kN/m2o

主鋼梁GL上由負風壓(吸力)標準值算得的線荷載CM=-1.64義9=一

14.76kN/m0

根據(jù)第3.2.4條第1款第2項規(guī)定，永久荷載對結構有利，分項系數(shù)可取1.0。

根據(jù)第3.2.3條式(3.2.3-2)規(guī)定,梁端彎矩設計值MA為:MA=1.0X7.2X

672+1.4X(-14.76)X672=-242.35kN?nio

選項中與一242.35最接近的是一242.4,因此選D項。

［單選題］22.一檔案庫的樓面懸臂梁如圖6-41所示，其懸挑計算跨度lo=5m,

該梁上由永久荷載標準值產(chǎn)生的線荷載gk=30kN/m,由樓面活荷載標準值產(chǎn)生

的線荷載qk=2.OkN/m,由此算得該梁的梁端B的彎矩設計值MB=OkN-m。

/…—一.....網(wǎng)”-

I圖6-41懸臂梁計算簡圖

A.520

B.530.75

C.580

D.590

正確答案：B

參考解析：永久荷載標準值產(chǎn)生的線荷載gk=30kN/m,而樓面活荷載標準值產(chǎn)

生的線荷載qk僅為2.0kN/m,兩者的比值gk/%=15,可判斷該梁的梁端彎矩設

計值MB是由永久荷載效應控制的組合值。

根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2012)第3.2.4條規(guī)定，分項系數(shù)八=

1.35,yQ=l.4O

根據(jù)第3.2.3條規(guī)定，風荷載組合值系數(shù)機=0.6,其余荷載組合值系數(shù)機=

0.7。

又已知SGR—gk—30kN/m,SQR—Qk-2.OkN/nio

根據(jù)第3.2.3條第2款規(guī)定，梁端B的彎矩設計值為：陳=(1.35X30+1.4X

0.7X2)X572=530.75kN?m0

［單選題］23.在剪力墻結構體系中布置剪力墻時，下列說法正確的是()。

A.只要建筑布局需要，對抗震設防區(qū)的矩形的建筑平面中，也可只在一個主軸

方向上布置剪力墻

B.B級高度的高層建筑和9度抗震設計的A級高度的高層建筑，允許采用具有較

多短肢剪力墻與筒體(或一般剪力墻)共同抵抗側向力的剪力墻結構

C.對一字形截面的剪力墻，宜避免在墻一側有樓面梁直接匯交于墻的情況。否

則應采取措施，以減少樓面梁的端部彎矩對墻的不利影響

D.為增大抗震剪力墻的側向剛度，宜設置較長的剪力墻，并少開洞口

正確答案：c

參考解析：C項，當在墻平面外有與墻單側相交的樓面梁時，一字形截面的剪力

墻將承受由梁傳來的端彎矩，對該剪力墻的影響很大。為此必須采取措施，減

少梁的端彎矩。A項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)條

文說明第7.1.1條規(guī)定，高層建筑結構應有較好的空間工作性能，剪力墻應雙

向布置，形成空間結構。特別強調在抗震結構中，應避免單向布置剪力墻，并

宜使兩個方向剛度接近。B項，根據(jù)第7.1.8條規(guī)定，B級高度高層建筑以及抗

震設防烈度為9度的A級高度高層建筑，不宜布置短肢剪力墻，不應采用具有

較多短肢剪力墻的剪力墻結構。D項，根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，剪力墻不宜過長，

較長剪力墻宜設置跨高比較大的連梁將其分成長度較均勻的若干墻段。

［單選題］24.對框架-剪力墻結構進行結構布置時，下列說法不正確的是0。

A.由于剪力墻是框架-剪力墻結構中的主要抗側力構件，因此在各個主軸方向

上，均需設置剪力墻

B.在抗震設防區(qū)進行結構布置時，宜使框架-剪力墻結構在各個主軸方向上的側

向剛度數(shù)值相接近

C.宜將各主軸方向上設置的剪力墻相互整體連接，組成T形、L形、I形或圍成

筒體

D.在每個主軸方向上的剪力墻片數(shù)，只需按抵抗側向力的要求即可確定

正確答案：0

參考解析：D項，位于各主軸方向上的剪力墻的片數(shù)，不但由抗側力的需要所確

定，而且還需滿足一些構造要求，例如在一個主軸方向上的剪力墻不宜少于3

片等，以使每片剪力墻所承擔的水平剪力比較均勻。根據(jù)《高層建筑混凝土結

構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)第8.1.7條第4款規(guī)定，單片剪力墻底部承擔的

水平剪力不應超過結構底部總水平剪力的30%o根據(jù)第8.L7條第3款規(guī)定，

縱、橫剪力墻宜組成L形、T形等形式；根據(jù)第8.1.7條第7款規(guī)定，抗震設計

時，剪力墻的布置宜使結構各主軸方向得側向剛度接近。根據(jù)第8.1.5條規(guī)

定，框架-剪力墻結構應設計成雙向抗側力體系，抗震設計時，結構兩主軸方向

均應布置剪力墻。

［單選題］25.某框架一剪力墻結構高40m,框架承受的地得傾覆力矩大于結構總

地震傾覆力矩的50%,丙類建筑，抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度

0.15g,建筑場地類別為IV類。則框架的抗震等級為()。

A.一級

B.二級

C.三級

D.四級

正確答案：A

參考解析：翥據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(問3—2010)表3.3.1-1,

可知該框架屬于A級高度。

根據(jù)第3.9.7條規(guī)定，該場地屬于IV類、設計基本地震加速度0.15g,應提高1

度考慮抗震構造措施，故按8度設防。

根據(jù)第8.L3條第3款規(guī)定，當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震

傾覆力矩的50%但不大于80%時，按框架-剪力墻結構進行設計，其最大適用高

度可比框架結構適當增加，框架部分的抗震等級和軸壓比限值宜按框架結構的

規(guī)定采用。

根據(jù)表3.9.3可知，該框架的抗震等級為一級。

［單選題］26,今有一高層鋼筋混凝土框架一核心筒大樓，高160nl，位于7度抗震

設防區(qū)。當?shù)叵率沂┕そY束時，建設單位為了加快竣工、提前營業(yè)起見，要求

將該樓的上部結構由原鋼筋混凝土結構改為鋼結構，其他條件均不變。在建筑

外形、建筑布局、結構體系等均不變，豎向承重構件、樓面梁因截面尺寸因材

料變更自重均減輕了。若對這改動前后的荷載進行比較，下列說法正確的是

Oo

A.改動前后，結構所受的風荷載不變，結構自重輕了，水平地震作用也減少了

B.改為鋼結構后，結構所受的風荷載將減少、結構自重減輕，水平地震作用也

減少了

C.改為鋼結構后，結構所受的風荷載將增大，但由于結構自重的減輕，水平地

震作用將減小

D.改為鋼結構后，結構所受的風荷載、在房屋的部分表面積上增大而部分表面

積上又減少，結構自重減少，水平地震作用增大

正確答案：C

參考解析：鋼筋混凝土的框架一核心筒結構改為鋼結構后，建筑立面、內部使

用布置、平面布局、結構體系等均保持原設計。這樣，結構的側向剛度小了，

結構的基本自振周期TJ曾長，風振系數(shù)3將增大，促使結構的風荷載增大；雖

然鋼結構的地震影響系數(shù)Q略增，但由于自重的減輕，水平地震作用還是下

降。

［單選題］27.今有一位于7度抗震設防區(qū)的鋼筋混凝土筒中筒結構，高160m,平

面尺寸為42mx36m,樓面采用壓型鋼板混凝土組合樓面，下列各項中，最有可

能采用()作為內筒平面尺寸。

A.15mX13m

B.17mX14m

C.18mX15m

D.21mX16m

正確答案：C

參考解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(巾13—2010)第9.3.3條

規(guī)定，內筒的寬度可為高度的1/15?1/12,即寬度b=(1/15-1/12)H=

(1/15-1/12)X160=10.7—13.3mo

當內筒中需安置房屋的所有電梯、樓梯、上下管道、機電設備及衛(wèi)生間、儲藏

間等公用面積，一般內筒邊長應為外筒邊長的1/3?1/2,即(1/3?1/2)X42

=14?21nb(1/3?1/2)X36=12?18nb內筒宜居中，因而內筒兩邊長之比

宜接近外筒兩邊長之比。內筒所需面積約為房屋底面面積為0.16-0.20,即

(42X36)X(0.16?0.20)=242?302m

由于42:36=1.17:1.00,綜合比較,選用C項方案：18mxi5m,18X15=

270m2,18:15=1.2:1.00,滿足規(guī)范要求。

共享題干題

題3?6：某31層普通辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-核心筒結構，標準層

平面如圖6-1所示，首層層高6m,其余各層層高3.8m,結構高度120m?；?/p>

風壓w0=0.80kN/m2,地面粗糙度為C類?？拐鹪O防烈度為8度(0.20g),標

準設防類建筑，設計地震分組第一組，建筑場地類別為n類，安全等級二級。

［2018年真題］

6一1

［單選題］1.圍護結構為玻璃幕墻，試問，計算辦公區(qū)室外幕墻骨架結構承載力

時，100m高度A點處的風荷載標準值Wk(kN/m2),與下列何項數(shù)值最為接近？

0

提示：幕墻骨架結構非直接承受風荷載，從屬面積為25m2；按《建筑結構荷載

規(guī)范》(GB50009—2012)作答。

A.1.5

B.2.0

C.2.5

D.3.0

正確答案：B

參考解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2012)表8.3.3第一項，幕

墻外表面ki=1.0,根據(jù)第&3.5條第1款規(guī)定，內表面Usi=0.2,根據(jù)表

8.6.1查得，配,=1.69,根據(jù)表8.2.1查得，uz=1.50o

根據(jù)《荷規(guī)》第8.3.4條第2款規(guī)定，從屬面積25而時，對墻面折減系數(shù)取

0.8<?

根據(jù)《荷規(guī)》式(8.1.1-2),計算圍護結構時，風荷載標準值應按下式計

2

算：wk=PgzusiuzWo=l.69X0.8X(1.0+0.2)X1.5X0.80=1.95kN/mo

A點處的風荷載標準值'限與2.0最為接近，故答案選B。

［單選題］2.在初步設計階段，發(fā)現(xiàn)需要采取措施才能滿足規(guī)范對Y向層間位移

角、層受剪承載力的要求。假定，增加墻厚后均能滿足上述要求，如果W1、

W2、W3、W4分別增加相同的厚度，不考慮鋼筋變化的影響。試問，下列四組增

加墻厚的組合方案，哪一組分別對減小層間位移角、增大層受剪承載力更有

效？()

A.W2,W1

B.W3,W4

C.Wl,W4

D.Wl,W3

正確答案：D

參考解析：工字形或田字形截面的翼緣比腹板對抗彎剛度貢獻更大，且越靠近

外側越有效，框架-核心筒的剛度主要由核心筒提供，核心筒主要是彎曲變形，

本題建筑核心筒布置形式為矩形筒體并帶內部墻肢，墻肢截面離中性軸越遠對

增加筒體慣性矩的作用越大，所以增加翼緣墻肢的厚度對核心筒的抗彎剛度效

率更高。對于Y向的層間位移角，增加W1的厚度，比增加W2、W3、W4的厚度

都更有效。

樓層受剪承載力與剪力墻受剪承載力相關，根