GJ1622008《建筑施工模板安全技術規(guī)范》有關計算條文應用舉例

JGJ162-2008建筑施工模板安全技術規(guī)范條文說明1總則1．O．1本規(guī)范是模板的設計、施工應遵守的原則，目的是做到先進合理、安全經濟、確保質量、方便施工。1．O．2本規(guī)范規(guī)定的適用范圍，現澆混凝土結構是指素混凝土結構、鋼筋混凝土結構和預應力混凝土結構的模板。1．O．3目前我國現澆混凝土結構模板的材料除鋼材、木材外，已有很大的發(fā)展，現還有膠合板模板、鋁合金模板、塑料模板、玻璃鋼模板等種類。由于當前木材很缺，故在模板工程中應盡量堅持少用或不用木材。除此之外還應盡量使用標準化、定型化和工具化的模板，提高周轉、增加使用次數，從而降低施工成本。1．0．4組合鋼模板、大模板、滑升模板等的設計、制作和施工尚應分別符合的標準主要有：《組合鋼模板技術規(guī)范》GB50214、《滑動模板工程技術規(guī)范》GB50113等。2術語、符號2.1術語本章術語的條文僅列出容易混淆、誤解和概念模糊的術語。本規(guī)范給出了13個有關模板工程方面的專用術語，并在我國慣用的模板工程術語的基礎上賦予其特定的涵義。所給出的英文譯名是參考國外某些標準擬定的。2．2主要符號本章符號是按現行國家標準《工程結構設計基本術語和通用符號》GBJ132和《建筑結構設計術語和符號標準》GB／T50083的規(guī)定編寫的，并根據需要增加了一些內容。本規(guī)范給出了71個常用符號，并分別作出了定義，這些符號都是本規(guī)范各章節(jié)中所引用的。3材料選用3.1鋼材3．1．l本條著重提出了防止脆性破壞的問題，這對承重模板結構來說是十分重要的，過去在這方面不夠明確。脆性破壞與結構形式、環(huán)境溫度、應力特征、鋼材厚度以及鋼材性能等因素有密切關系。并為模板結構今后往高強、新型、輕巧、耐用的方向發(fā)展打下基礎，由過去大都采用Q235鋼逐步過渡到采用更高強的Q345鋼、Q390鋼和Q420鋼。3．1.2本條主要強調鋼材、鋼管、鋼鑄件、扣件、焊條、螺栓和組合鋼模板及配件等在質量上應遵循的標準。3．1．3本條關于鋼材的溫度界限是根據現行國家標準《鋼結構設汁規(guī)范》GB50017中的規(guī)定選用的。這主要是根據我國實踐經驗的總結．考慮了鋼材的抗脆斷性能來規(guī)定的。雖然連鑄鋼材沒有沸騰鋼，考慮到我國目前還有少量模鑄．且現行國家標準《碳素結構鋼》GB／T700中仍有沸騰鋼，故本規(guī)范仍保留了Q235·F的應用范圍。因沸騰鋼脫氧不充分，含氧量較高，內郎組織不夠致密，硫、磷的偏析大，氮是以固溶氮的形式存在，故沖擊韌性較低．冷脆性和時效傾向較大。因此，需對其使用范圍加以限制。本條中所指的工作溫度系采用《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》GB50019中所列的“最低日平均溫度”。3．1.4抗拉強度：足衡量鋼材抵抗拉斷的性能指標．而且是直接反映鋼材內部組織的優(yōu)劣，井與疲勞強度有著比較密切的關系。伸長率：是衡量鋼材塑性性能的指標。而塑性又是在外力作用下產生永久變形時抵抗斷裂的能力。因此．除應具有較高的強度外．尚應要求具有足夠的伸長率。屈服強度(或屈服點)：是衡量結構的承載能力和確定強度設計值的重要指標。冷彎試驗：是鋼材塑性指標之一，也是衡量鋼材質量的一個綜合性指標。通過冷彎試驗，可以檢驗鋼材組織、結晶情況和非金屬夾雜物分布等缺陷，在一定程度上也是鑒定焊接性能的一個指標。硫、磷含量：是建筑鋼材中的主要雜質，對鋼材的力學性能和焊接接頭的裂紋敏感性有較大影響。硫能生成易于熔化的硫化鐵，當熱加工到800～1200℃時，能出現裂紋．稱為熱脆。硫化鐵又能形成夾雜物．不僅促使鋼材起層，還會引起應力集中，降低鋼材的甥塑性和沖擊韌性。磷是以固溶體的形式溶解于鐵素體中，這種固溶體很脆，加以磷的偏析比硫更嚴重，形成的富磷區(qū)促使鋼變脆(冷脆)，因而降低鋼的塑性、韌性及可焊性。碳含量：因建筑鋼的焊接性能主要取決于碳含量，碳的合適含量，宜控制在012％～02％之間，超出該范圍幅度越多，焊接性能變差的程度就越大。3．1．5鋼結構的脆斷破壞問題已引起普遍注意，而模板結構在冬期施工中也處于低溫環(huán)境下工作，即也存在一個脆斷問題．因此，此處根據國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定，對模板承重結構依據不同低溫情況對鋼材應具有的沖擊韌性提出了合格保證的要求。3．2冷彎薄壁型鋼3．2．1本條僅推薦現行國家標準《碳素結構鋼》GB／T700中規(guī)定的Q235鋼和《低臺金高強度結構鋼》GB／T1591中規(guī)定的Q345鋼，原因是這兩種牌號的鋼材具有多年生產與使用的經驗，材質穩(wěn)定，性能可靠，經濟指標較好。3．2．2～3．2．4見本規(guī)范第3.3．2．5本條提出在設計和材料訂貨中應具體考慮的一些注意事項。3.3木材3．3．1由于我國幅員廣闊，木材樹種較多，考慮到模板的用途，對材料的質量與耐久性的要求較高，而目前各地木材質量相差懸殊，一定要加強技術管理，保質使用；若不加強技術管理，容易使工程遭受不應有的經濟損失，甚至發(fā)生質量、安全事故。3．3．2模板承重結構所用木材的分級系按現行國家標準《木結構設計規(guī)范》GB50005的規(guī)定采用。3.3．3《木結構設計規(guī)范》GB50005附錄A對木材分級，主要是以木節(jié)、斜紋、髓心、裂縫等木材缺陷的限值規(guī)定來劃分的，因隨著這些缺陷所處的位置及本身的大小不同都會降低構件的承載力，所以，上述規(guī)范是以加嚴對木材斜紋的限制為前提，作出對裂縫的規(guī)定：一是不容許連接的受剪面上有裂縫；二是對連接受剪面附近的裂縫深度加以限制。至于受剪面附近的含義，一般可理解為：在受剪面上下各30mm的范圍內。3．3．4近幾年來，我國每年從國外進口相當數量的木材，其中有部分用于模板結構上，考慮到今后一段時期，木材進口量還可能增加，故在附表A．3．1－1與附表A．3．1－2中增加了進口木材樹種，并作了相應選材及設計指標的確定，以確保模板的安全、質量與經濟效益。3．3．5由于我國常用樹種的木材資源已不能滿足需要，過去一般不常用的樹種木材．特別是闊葉材中的速生樹種，在今后木材的供應中將占一定的比例，當采用新利用樹種木材時，應注意以下一些問題：l對于擴大樹種利用問題，應持積極、慎重的態(tài)度，堅持一切經過試驗和試點工程的考驗再推廣使用。2應與規(guī)范中常用木材分開，將新利用樹種單獨對待．并作專門規(guī)定進行設計使用。3目前應僅限制在受壓和受彎構件中應用，暫不要用于受拉構件。因此，為確保工程質量．現僅推薦在楞梁、帽木、夾木、支架立柱和較小的鋼木桁架中使用。4考慮到設計經驗不足和過去民間建筑用料較大等情況，在確定新利用樹種木材的設計指標時，不宜單純依據試驗值，而最好按工程實踐經驗作適當降低調整。5對新利用樹種的采用，應特別強調要進行防腐和防蟲的處理，并可從通風防潮和藥劑處理兩方面來采取防腐和防蟲的措施．以便保證周轉和使用上的安全。3．3．6以前工程建設所需的進口木材，在其訂貨、商檢、保存和使用等方面，均因缺乏專門的技術標準，而存在不少問題，無法正常管理。例如：有的進口木材，訂貨時隨意選擇木材的樹種與等級，致使應用時增加了處理工作量與損耗；有的進口木材不附質量證書或商檢報告．使接收工作增加了很多麻煩；有的進口木材，由于管理混亂．木材的名稱與產地不詳，給使用造成困難。此外，有些單位對不熟悉的樹種木材，不經試驗便盲目使用，以至造成了一些不應有的工程事故。鑒于以上情況，提出了本條中的一些基本規(guī)定，要求模板結構的設計、施工與管理人員執(zhí)行。3．3．8規(guī)定木材含水率的理由和依據如下：1模板結構若采用較干的木材(面板除外)制作，在相當程度上減小了因木材干縮造成的松弛變形和裂縫的危害，對保證承力和工程質量作用很大。因此，原則上要求提前備料，使木材在合理堆放和不受暴曬的條件下逐漸風干。2原木和方木的含水率沿截面內外分布很不均勻，但只要木材表面的含水率能滿足本條規(guī)定的含水率即可。木材深部的含水率可大一些，對承力影響不大。3．4鋁臺金型材3．4．1～3．4．3純鋁為銀白色輕金屬，具有相對密度小(僅為2．7)、熔點較低(６６０℃)、耐腐蝕性能好和易于加工等特點。但缺點是純鋁塑性高、強度低，不宜用作模板結構的材料．在加入錳、鎂等合金元素后，其強度和硬度就有了顯著提高，這時方可用于建筑結構和模板結構。表3．4．2和表3．4．3均是按標準《鋁及鋁合金型材》YB1703中的規(guī)定采用。3．5竹、木膠合模板板材3．5．1膠合模板板材表面的特點是根據使用要求提出的，因此，在選材時一般應滿足這些特定的要求，不具備這些特點的不應該選用，否則易損壞或使用成本過高。3．5．2膠合板的層板含水率過大時會影響其層間的膠合力，且易分層不耐用。另外，各層板的含水率大于5％時，會造成順紋抗剪和橫紋抗拉等強度的降低。3．5．3膠合模板的承載力，首先取決于膠的強度駛耐久性，因此，對膠的質量要有嚴格的要求：l要保證膠縫的強度不低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度。因為不論在荷載作用下或由于木材脹縮引起的內力，膠縫主要是受剪應力和垂直于膠縫方向的正應力作用。一般來說，膠縫對壓應力的作用總是能夠勝任的。因此，關鍵在于保證膠縫的抗剪和抗拉強度。當膠縫的強度不低于木材順紋抗剪和橫紋的抗拉強度時，就意味著膠連接的破壞基本上沿著木(竹)材部分發(fā)生，這也就保證了膠連接的可靠性。2應保證膠縫工作的耐久性。膠縫的耐久性取決于它的抗老化能力和抗生物侵蝕能力。因此，主要要求膠的抗老化能力應與結構的用途和使用的年限相適應。但為了防止使用變質的膠，故應經過膠結能力的檢驗，合格后方可使用。3所有膠種必須符合有關環(huán)境保護的規(guī)定。對于新的膠種，必須提出有經過主管機關鑒定合格的試驗研究報告為依據，方可使用或推廣使用。3．5．5～3．5．7系按國家現行標準《混凝土模板用膠合板》ＺBB70006的規(guī)定采用的。4荷載及變形值的規(guī)定4．1荷載標準值4．1．1新澆混凝土模板側壓力計算公式是以流體靜壓力原理為基礎，并結合澆筑速度與側壓力的國內試驗結果而建立的，考慮了不同密度混凝土凝結時間、坍落度和摻緩凝劑的影響等因索。它適用于澆筑速度在6m／h以下的普通混凝土及輕骨料混凝土。4．1．2活荷載標準值系根據以往模板工程的實踐和經驗，總結確定了共三項活荷載。一是施工人員及設備荷載，并僅為豎向作用于面板上，從上到下分別遞減傳于支架立柱，此外對面板及小楞還應以集中荷載２．５kN作用于跨中，取兩者中最大的一個內力彎矩值作為設計依據才能保證安全。其次是振搗混凝土時產生對水平面和垂直面的均布活荷載，其值考慮作用于垂直面的要大于水平面的均布荷載，主要是從保證模板結構安全的角度來考慮的。第三是往模板內傾倒混凝土時，對豎直模板側面產生的水平活荷載，并以傾倒工具容積的太小來決定其值，其作用范圍在有效壓頭高度以內來考慮。4．1．3基本風壓值系按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》ＧＢ５０００９－２００１(2006年版)的規(guī)定采用的。由于模板使用時間短暫，故采用重現期ｎ＝１０年的基本風壓值已屬安全。4．2荷載設計值4．2．1～4．2.2荷載的標準值是指在結構的使用期間可能出現的最大荷載值。模板設計所取的荷載標準值應按本規(guī)范第4章第l節(jié)的規(guī)定和附錄B采用。若對永久荷載標準值規(guī)定有上、下限時．則當對結構有利時取小值．對結構不利時取大值。4．2．3本條將荷載分成永久荷載和可變荷載兩類，相應給出兩個規(guī)定的系數ｒＧ和ｒＱ，這兩個分項系數是在荷載標準值巳給定的前提下，使按極限狀態(tài)設計表達式設計所得的各類結構構件的可靠指標與規(guī)定的目標可靠指標之間，以在總體上誤差最小為原則，經優(yōu)化后選定ｒＧ＝１.２，和ｒＱ＝１.４的。但另考慮到前提條件的局限性，允許在特殊的情況下作合理的調整，例如，對于標準值大于4kN／㎡的活荷載，其變異系數一般較小，此時從經濟上考慮，可?。颍牵剑?３。分析表明，當永久荷載效應與可變荷載效應相比很大時，若仍采用ｒＧ＝１.２，則結構的可靠度遠不能達到目標值的要求。因此．在式(4．3．1－4)中給出永久荷載效應控制的設計組合值中，相應取ｒＧ＝１.３５。分析還表明，當永久荷載效應與可變荷載效應異號時，若仍采用ｒＧ＝１.２，則結構的可靠度會隨永久荷載效應所占比重的增大而嚴重降低，此時，ｒＧ宜取小于1的系數。但考慮到經濟效果和應用方便的因素，故?。颍牵剑?。而在驗算傾覆、滑移或漂浮時，一部分永久荷載實際上起著抵抗傾覆、滑移或漂浮的作用，對于這部分永久荷載，其荷載分項系數ｒＧ顯然也應取小于1的系數，本條建議采用ｒＧ＝０.９。4．2．4對鋼的面板及其支架的設計規(guī)定了應符合現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定．該規(guī)范中對臨時性的結構強度設計值沒有作出提高的規(guī)定，而我國《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204—92第2．2．2條明確作出了提高17．6％的規(guī)定，且在使用中也未發(fā)現有什么問題．因此，我們也將荷載設計值乘以0．95折減系數和0．9的結構重要性系數予以折減，這就等于把鋼的強度設計值提高了16％。但當采用冷彎薄壁型鋼時，為確保模板結構的安全卻不予提高。4．3荷載組合4．3．1當整個結構或結構的一部分超過某一特定狀態(tài)．而不能滿足|設計規(guī)定的某一功能要求時，則稱此特定狀態(tài)為結構對該功能的極限狀態(tài)。設計中的極限狀態(tài)往往以結構的某種荷載效應，如內力、應力、變形、裂縫等超過相應規(guī)定的標志為依據。根據設計中要求考慮的結構功能，結構的極限狀態(tài)在總體上分為兩大類，即承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。對承載能力極限狀態(tài)．一般是以結構的內力超過其承載能力為依據；對正常使用極限狀態(tài)，一般是以結構的變形、裂縫，振動參數超過設計允許的極限值為依據。對所考慮的極限狀態(tài)，在確定其荷載效應時，應對所有可能同時出現的諸荷載作用加以組合．求得組合后在結構中的總效應。這種組合可以多種多樣，因此，還必須在所有可能組合中，取其中最不利的一組作為該極限狀態(tài)的設計依據。對于承載能力極限狀態(tài)的荷載效應組合，可按《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068的規(guī)定，根據所考慮設計狀況，選用不同的組合；對持久和短暫設計狀況．應采用基本組合。在承載能力極限狀態(tài)的基本組合中．式(4.3.1-2)、式(4.3.1-3)和式(4.3.1-4)給出了荷載效應組合設計值的表達式，建立表達式的目的是在于保證在各種可能出現的荷載組合情況下，通過設計都能使結構維持在相同的可靠度水平上，在應用式(4.3.1-2)時，式中的SQik為諸可變荷載效應中其設計值是控制其組合為最水利者，當設計者無法判斷時，可輪次以各可變荷載效應SQik為SQ1k，選其中最不利的荷載效應組合為設計依據。式(4.3.l-3)是考慮為了模板設計時便于手算的目的，仍允許采用簡化的組合原則，也即對所有參與組合的可變荷載的效應設計值．乘以一個統(tǒng)一的組合系數．考慮到以往的組合系數0.85在某些情況下偏于不安全，因此，將其提高到0.9；并要求所有可變荷載作為伴隨荷載時，都必須以其組合值為代表值，而不僅僅限于有風荷載參與組合的情況。至于組合系數，除風荷載仍取ψc=0.6外，對其他可變荷載，目前統(tǒng)一取ψc=0.7。式(4.必須指出，條文中給出的荷載效應組合值的表達式是采用各項可變荷載小于疊加的形式，這在理論上僅適用于各項可變荷載的效應與荷載為線性關系的情況。當涉及非線性問題時，應根據問題性質或按有關設計規(guī)定采用其他不同的方法。對于正常使用極限狀態(tài)的結構設計，在采用標準組合時．也可參照按承載能力極限狀態(tài)的基本組合，采用簡化規(guī)則，即按式(4.3.l-3)采用，但取分項系數為1．并根據模板特點僅考慮永久荷載效應．而不考慮可變荷載效應的組合。4．3．2本條參與模板及其支架荷載效應組合的各項荷載規(guī)定是按《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204—92的規(guī)定采用的。4．3．3爬模的荷載標準值是根據“上海市施工技術科研設計院”的總結資料經過分析采用的。爬架可認為是一懸臂柱，承受偏心的豎向荷載和側向風荷載，風荷載由模板傳來，計算時要考慮風荷載的組合。組合時要分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種情況．取其最不利情況作為計算依據。模板的計算應分混凝土澆筑階段和模板爬升安裝階段兩種情況計算。澆筑混凝土階段模板主要承受新澆混凝上對模板的側壓力和傾倒混凝土所產生的側壓力。爬升和安裝階段的模板計算主要是在豎向荷載作用下的強度驗算．主要任務是確定爬架布置位置和爬架間距。4．3．4液壓滑模的荷載標準值系根據現行國家標準《滑動模板工程技術規(guī)范》GB50113的規(guī)定采用的。4．4變形值規(guī)定4．4．1～4．4．3一般模板的變形值是按國家標準《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-92的規(guī)定；組合鋼模板的變形是按現行國家標準《組合鋼模板技術規(guī)范》GB50214的規(guī)定；液壓滑動模板是按《滑動模板工程技術規(guī)范》GB50113的規(guī)定。4．4．4爬模的變形值主要是根據組合鋼模板和大模板以及格構式柱的技術要求制定的。5設計5．1一般規(guī)定5．1．l設計時應根據工程的實際結構形式、荷載大小、地基土婁別、施工設備和材料可供應的條件，盡量采用先進的施工工藝．綜合全面分析比較找出最佳的設計方案。5.l.3設計內容總的歸納起來應包括：選型、選材、結構計算、繪制施工圖及編寫設計說明。5.1．5在多年來的實際工程施工中，全國各地發(fā)生的模板倒塌事故較多，究其原因，其中用木立柱的事故約2/3以上都是由于所用的木立柱直徑偏小(<50mm)．甚至彎扭不直；有的縱橫向未設水平拉條，或用小條、板皮做拉條起不到拉條的作用。因此，除對水平拉條有專門的規(guī)定外．此處規(guī)定木立柱小頭直徑小得小于80mm。5．1.6因要求避免自重引起的過分垂曲(例如桁架的上弦桿或斜桿)，另一方面為消除振動影響，因此．這里特對受壓、受拉桿件的最大長細比作了限制要求。5.l.7這里的群柱是特指由鋼管與扣件組合而成，并用作模板支柱的格構式柱，若柱四周只設有水平橫桿而無斜桿構成，則此格構式柱為非穩(wěn)定的機動體系．是不能承力的，故此條有此規(guī)定。5．1．8用門架作為模板支柱時，必須保證兩點：一為水平加固桿及整體剪刀撐一定要按本規(guī)范所規(guī)定的設置；二為門架與門架之間的剪刀撐應具有一定的剛度。所以當采用門架作為模板支柱時，對其剪刀撐的最小剛度作了規(guī)定。5．1．10爬模是一種適用于現澆鋼筋混凝土豎向(或傾斜)的墻體模板工藝．其工藝原理是以建筑物的鋼筋混凝土墻體作為支承主體，通過附著于已完成的鋼筋混凝土墻體上的爬升支架或大模板，并利用連接爬升支架與大模板的爬升設備，使一方固定，另一方作相對運動，交替向上爬升，以完成模板的爬升、下降、就位和校正等工作。目前．不僅用于澆筑高層外墻、電梯井壁，而且也開始用于內墻以及一些高聳構筑物。但為保證安全使用，故對有關的設計問題，在此處作了必要的規(guī)定。5．2現澆混凝土模板計算5．2．1鋼面板汁算舉例【例l】組合鋼模板塊P3012，寬300mm，長1200mm，鋼板厚2．5mm，鋼模板兩端支承在鋼楞上，用作澆筑220mm厚的鋼筋混凝土樓板，試驗算鋼模板的強度與撓度。【解】l強度驗算(1)計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度l取12m(2)荷載計算按4．1節(jié)第4．1．2條規(guī)定應取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值：鋼模板自重標準值340N／㎡；220mm厚新澆混凝土板自重標準值24000X022=5280N／㎡；鋼筋自重標準值1100×0．22=242N／㎡；施工活荷載標準值2500N／㎡及跨中集中荷載2500N考慮兩種情況分別作用。均布線荷載設計值為：q1=0．9×[1．2×(340+5280+242)+1.4×2500]×0．3=2844N／mq1=0．9×[1.35×(340+5280十242)+1.4×0.7×2500]×0．3=2798N／m根據以上兩者比較應取q1=2844N／m作為設計依據。集中荷載設汁值：模板自重線荷載設計值q2=0．9×0.3×1.2×340=110N／m跨中集中荷載設計值P=0.9×1.4×2500=3150N(3)強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1×l2/8=2844×1.22/8=511.92N·m施工荷載為集中荷載：M2=q2×l2/8＋Pl/4=110×1.22/8＋3150×1.2/4=964.8N·m由于M2>M1．故應采用M2驗算強度。并查表5．2．1—2板寬300mm得凈截面抵抗矩Wn=5940mm3則σ=M2/Wn=964800／5940=162.37＜f=205N／㎜2強度滿足要求。2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載設計值如下：Q=0.3×(340+5280+242)=1758.6N／m=1.7586N／mm故實際設計撓度值為：V=5ql4/384EI=5×1.7586×12004/384×2.06×lO5×269700=0.85mm上式中查表3．1．5得E=2.06×105；查表5．2．1—2得板寬300mm的凈截面慣性矩Ix=269700mm4；查表4．4．2得容許撓度為1.5mm，故撓度滿足要求。木面板及膠合板面板其計算程序和方法與鋼面板相同。5．2．2支承鋼楞計算舉例【例2】按例1的條件，于組合鋼模板的兩端各用一根矩形鋼管支承，其規(guī)格為口100×50×3，間距600mm．L=2100mm，試驗算其強度與撓度?！窘狻?強度驗算(1)按簡支考慮，其計算跨度L=2100mm；(2)荷載計算按例1采用，即：鋼模板自重標準值340N／㎡；新澆混凝土自重標準值5280N／㎡；鋼筋自重標準值242N／㎡；鋼楞梁自重標準值113N／㎡；施工活荷載標準值2500N／㎡及跨中集中荷載2500N考慮兩種情況。均布線荷載設計值為：q1=0.9×[1.2×(340+5280+242+113)+1.4×2500]×0．6=5761.8N/mq1=0.9×[1.35×(340+5280+242+113)+1.4×0.7×2500]×0．6=5678.78N／m，根據以上兩者比較，應取q1=5761．8N／m作為小楞的設計依據。集中荷載設計值為：小楞自重線荷載設汁值q2=O．9×O．6×1．2×113=73．22N／m跨中集中荷載設計值P=O．9×1．4×2500=3150N(3)強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1×L2/8=5761.8×2.12/8=3176．19N·m施工荷載為集中荷載：M2==q2×L2/8＋PL/4=73.22×2.12/8+3150×2.1/4=1694.11N·m由于M1>M2，故應采用M1驗算強度，并查表5.2.2-1，按小楞規(guī)格查得Wx=22420mm2，I則：σ=M1/Wx=3176190／22420=141.67N/mm2<f=205N／mm2強度滿足要求。2撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的標準線荷載值如下：q=0．6×(340+5280+242+113)=3585N／㎜=3.585N／m故實際設計撓度值為；υ=5ql4/384EIx=5×3.585×2.14/384×2.06×105×1121200=3.93㎜根據表4．4．2查得鋼楞容許值[υ]=L/500=4.2mm。符合要求。鋁合金楞梁、木楞梁計算程序及方法與鋼楞同。桁架楞梁計算從略。5．2．3對拉螺栓用于連接內外側模和保持兩者之間的間距，承受混凝土的側壓力和其他荷載。對拉螺栓計算舉例【例3】已知混凝土對模板的側壓力設計值為F=30kN／m2，對拉螺栓間距、縱向、橫向均為0.9m，選用M16穿墻螺栓，試驗算穿墻螺栓強度是否滿足要求?！窘狻縉=0．9×0．9×0．9×30=21．87kN=21870N查表5．2．3得M16An＝144mm2，再查表3.1.3-7得介fbt＝170N／mm2，則：An×fbt＝144×170＝24480N>21870N滿足要求。5．2．4柱箍用于直接支承和夾緊柱模板。柱箍計算舉例【例4】框架柱截面為a×b＝600×800(mm2)，柱高H＝3．0m，混凝土坍落度為150㎜，混凝土澆筑速度為3m／h，傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值為2．0kN／m。，采用組合鋼模板，并選用[80×43×5槽鋼作柱箍，試驗算其強度與撓度?！窘狻縧求柱箍間距。柱箍計算簡圖見正文圖5．2．4，采用的組合鋼模板寬b＝300mm；E＝2.06×105N／mm2；2．5mm厚的鋼面板，查表5．2．1-2得Ix＝269700mm4；其Fs計算如下：根據式(5．2．4-1)及式(5．2．4-3)計算取其小值：F＝rcH＝24×3＝70.0kN／㎡根據上兩式比較應取F＝70.12kN／㎡，則設計值為Fs＝0．9×(1．2×70．12+1．4×2)＝78.24kN／㎡＝78240N／㎡將上述各值代入公式內得：又根據柱箍所選鋼材規(guī)格求值如下：根據表5．2．1-2查得寬300ram的組合鋼模板W＝5940mm3；f＝205N／mm2；Fs＝78240N·㎡；b＝300mm；代入上式得：比較兩個計算結果，應為≤644．06mm，故柱箍間距采用＝600mm。2強度驗算按計算簡圖5．2．4采用式(5．2．4-4)，N/An＋Mx/Wnx≤f＝b+100＝800+100＝900mm(式中100mm為模板厚度)；＝600mm；＝a=600mm；因采用型鋼，其荷載設計值應乘以0．95的折減系數。所以，柱箍承受的均布線荷載設計值為：q＝Fs＝78240×0．6=46944N／m＝46．944N／mm柱箍軸向拉力設計值為：N＝q／2＝46．944×600/2＝14083N查表5．2．2槽鋼[80×43×5的各值分別為：W＝25300mm3；An＝1024mm2；rx＝1；Mx＝46.994×9002/8=4753080N·㎜則代入驗算公式，得:σ＝0.95×14083/1024＋0.95×4753080/1×25300＝13.07+178.48＝191.55N／mm2＜f＝215N／mm2。滿足要求。3撓度驗算qg＝F=70120×0．6＝42072N／m＝42．072N／mm查表5．2．2-l柱箍的截面慣性矩Ix＝1013000mm4；另E＝2.06×105；N／㎜2；＝900mm。υ=5qgl4/384EIx=5×42.072×9004/384×2.06×105×1013000=1.7㎜<[υ]＝900/500＝1.8mm。滿足要求。5．2．5本條計算公式中的1.2、1.35、1.4為恒、活荷載分項系數；O.9、O.7、0.6為活荷載效應組合系數和風荷載組合系數。木、鋼立柱計算舉例：【例5】木立柱采用紅松(強度等級為TCl3B組)，小頭梢徑為80mm，高度4.0m，并在木立柱高度的中部設有40㎜×50mm的縱橫向水平拉條，其立柱所承受荷載的標準值為：支架及立柱自重1．1kN／㎡；混凝土自重6kN／㎡；鋼筋自重0.275kN／㎡；施工人員及設備重1.0kN／㎡；一根立柱的承力范圍為1.4m×1.4m。試驗算此立柱的強度和穩(wěn)定性?！窘狻?荷載計算設計值組合一N＝0.9×[1.2×(1.1+6.0+0.275)+l.4×1.O]×1.4×1.4＝18.08kN設計值組合二N＝0.9×[1.35×(1.1+6.0+0.275)+1.4×O.7×1.0]×1.4×1.4＝19.29kN根據上述比較，應采用組合二為設計驗算依據。2強度驗算An＝πd2/4＝3.14×892/4＝6218.00mm2根據表3．2．3及第3．2．4條將木材強度設計值修正如下：露天折減O.9；考慮施工荷載提高l.15；考慮圓木未經切削提高1.15；木材含水率按30％考慮可不作調整，則木材強度設計值調整后為：fc＝0.9×1.15×1.15×10＝11.9N／mm2則:σc＝N/An＝19290/6218.00＝3.10N／mm2＜11.9N／mm2滿足要求。3穩(wěn)定驗算計算跨度lo＝2000mm；回轉半徑i＝89/4＝22.25mm；λ＝lo/i＝2000/22.25＝89.89；按式(5.2.5-5則:N/φAn＝19290/(0.3434×6218)＝9.03N／mm2＜11.9N／mm2滿足要求。【例6】CH-65型鋼支撐，其最大使用長度為3.06m．鋼支撐中間無水平拉桿，插銷直徑d=12mm，插銷φ15mm，管徑與壁厚及力學性能表見表5．2．5-1及表5.2【解】按可能出現的四種破壞狀態(tài)，計算其容許設計荷載，選其中最小值為鋼支撐的容許荷載。l鋼管支撐強度計算容許荷載[N]＝f·An＝215×(348-2×15×2.4)＝215×276＝59.34kN2鋼管支撐受壓穩(wěn)定計算容許荷載插管與套管之間松動，是支撐成折線狀，形成初偏心，按中點最大初偏心為25mm計算。(1)先求φx查附錄D表D得φx＝0.2209。注：式中，Ix1、Ix2分別為套管與插管的慣性矩，可查表5.大使用長度，查表5.2.5-1；i2為套管的回轉半徑，查表5(2)求NExNEx＝π2EA/λx2＝3.142×2.06×105×438／181.672＝26954.7N＝26.95kN(3)求N求得N＝54995.32N＝55.00kN3插銷抗剪強度計算容許荷載N＝fv·2A。＝125×2×113＝28250N＝28．25kN4插銷處鋼管壁承壓強度計算容許荷載N＝fcc·Acc＝320×2×2.4×12＝18432N＝18.43kN根據上述四項計算，取最小值即18432N為CH-65鋼支撐在最大使用長度時的容許荷載設計值?！纠?】現有一扣件式鋼管組合的格構式柱，柱截面1000mm×l000mm，四角立桿(主肢)、水平橫桿和四面斜管均為Q235鋼φ48×3.5mm的焊接鋼管，水平橫桿步距1.0m，格構式柱高6.0m，承受荷載設計值為350kN，試驗算該格構式柱的穩(wěn)定性?！窘狻空麄€柱的截面慣性矩為：Ix＝I+A1h2＝4×[121900+489×5002]＝4×122371900m4整個柱的回轉半徑為：則λx＝l0/i＝6000/500＝12故格構式換算長細比為：根據λox＝14.97查附錄D表D得穩(wěn)定系數φ＝0.9836穩(wěn)定驗算：N/φA＝350000/(0.9836×4×489)＝181.92N/mm2＜fc＝205N／mm2滿足要求?！纠?】現有一橋梁現澆板，采用門架型號為MFl219h2＝100mm支模，門架立柱總高50m，門架問距1.5m，承受各項荷載標準值為：支架自重1．1kN／㎡；新澆平板混凝土自重9．6kN／㎡；鋼筋自重0．5kN／㎡；施工人員及設備自重2．5kN／㎡；風荷載wk=0.30kN／㎡；門架自重0.55kN／m。試驗算底部一榀門架的穩(wěn)定性?！窘狻?軸力計算：按下面各式計算結果取大值＝0.9×｛1.2×[0．55×50+(1.1+9.6+0.5)×l.5×0.8]+1.4×2.5×1.5×08｝＝0.9×{1.2×[27.5+13.44]+l.4×2.5×1.5×0.8}＝0.9×｛49.128＋4.2}＝48.0kN＝0.9×{1.2[0.55×50+(1.1+9.6+0.5)×1.5×0.8]+0.9×1.4×(2.5×1.5×0.8+2×0.1458/0.8)}＝0.9×{1.2×[27.5+13.44]+0.9×l.4×(3+2×0.1458/0.8)｝＝0.9×｛49.128＋4.24}＝48.0kN＝0.9×{1.35[0.55×50+(1.1+9.6+0.5)×1.5×0.8]+1.4×(0.7×2.5×1.5×0.8+0.6×2×0.1458/0.8)}＝0.9×{1.35×[27.5+13.44]+l.4×(2.1+0.2187)｝＝0.9×｛55.269＋3.246}＝52.66kN根據上述計算結果應取N＝52.66kN作為設計依據。qw＝1.5ωk＝1.5×0.3＝0.45kN／mMw＝qwh2/10＝0.45×1.82/10＝0.1458kN．m根據I＝I0＋I1×h1/h0查表5.4.2-8、表5.4.2-9得I0＝121900mm4，I1＝14200mm4；h1＝1550mm；h0＝I＝121900+14200×1550/1900＝133484mm4K。＝l.22則λ＝K0ho/i＝1.22×1900/16.52＝140；根據λ＝140查附錄D附表D得φ＝0.345一榀門架的穩(wěn)定性驗算N/φA0＝52560/(0.345×2×489)＝155.77N/mm2＜f＝205N／mm2滿足要求。5．3爬模計算5.3.5將附墻架壓緊在墻6模板構造與安裝6．1一般規(guī)定6．1．1模板設計與施工說明書在介紹了該工程模板總的情況后，主要內容中要重點說明下列事項：l模板設計所取用的垂直荷載和混凝土側壓力的數值。并據此對混凝土的澆筑工藝提出應注意的事項。2對模板結構中的特殊部位，提出裝拆時應注意的事項。對爬升模板的作業(yè)人員進行教育和培訓時，應按爬升模板的特點來進行，其特點為：在高空爬升時．是分塊進行，爬升完畢固定后又連成整體。因此，在爬升前，必須拆盡相互間的連接件．使爬升時各單元能獨立爬升，爬升完畢應及時安裝好連接件．保證爬升模板固定后的整體性。3規(guī)定預埋件、預留孔洞及特殊部件所有的材料、節(jié)點構造和固定方法。4對特殊部位提出特殊的質量、安全要求和保證質量、安全的技術措施。6．1．2模板安裝順序大體來說是：柱墻→粱→板，具體來說應按設計和施工說明書規(guī)定的順序進行。由于有些模板支柱直接支承在基土上，因此，對基土情況也應予以慎重考慮，嚴防下沉現象發(fā)生。關于模板的起拱高度，在使用時應注意該起拱高度未包括設計起拱值，本規(guī)范只考慮到模板本身在荷載作用下的下撓。因此，在使用時應根據模板情況取值，如鋼模板可取偏小值(1/1000～2/1000)．木模板可取偏大值(1.5/1000～3/1000)。6．1．3一般操作規(guī)程中規(guī)定應拼縫嚴密．不得漏漿?？紤]到木模板拼縫過于嚴密．灑水濕潤后會膨脹變形，所以．本規(guī)范規(guī)定無論采用鋼模板、木模板還是其他材料制成的模板，拼縫以保證不漏漿為原則。6．1.4豎向模板是指墻、柱模板，在安裝時應隨時用臨時支撐進行可靠固定，防止倒塌傷人。在安裝過程中還應隨時拆換支撐或增加支撐以保證隨時處于穩(wěn)定狀態(tài)。6．1．6支架柱成一定角度傾斜或雖垂直但頂部傾斜時，對于這些支架柱或支撐來說，前者應注意底部傳力的可靠度，既要求承力面積的可靠，又要求不得產生位移的可靠；對后者則要求頂點一定要固定可靠，不得產生任何位移；否則，將發(fā)生倒塌事故。6．1．8二次支撐是指板或梁模板未拆除前或拆除后，板上需堆放或安放設備材料，而這些所增加的荷裁遠大于現時混凝土所能承受的荷載或者超過設計所允許的荷載，于是需第二次加些支撐來滿足堆載的要求，這就稱為第二次支撐。6．1．12～6．1．15模板安裝過程中最容易發(fā)生安全事故，經過分析這里特對易發(fā)事故的環(huán)節(jié)專門作了有針對性的規(guī)定與限制。6．2支架立柱構造與安裝6．2．1對水平支承桁架一定要滿足設計的跨度．尤其是伸縮式桁架，一定要滿足搭接長度不能小于500mm，上下弦也不得少于兩個插銷銷釘；當多榀成排放置時，在下弦折角處要按正文要求于桁架間加設水平撐。6．2．2工具式單立柱支撐是指單根鋼管柱、組合型單根鋼柱、裝配式單根鋼立柱，出于安全，應滿足本條要求。6．2．3木立柱由于材質的原因．在模板高度較大時，比較容易發(fā)生安全事故，一般不能接長，本條對此進行了嚴格規(guī)定。6．2．4扣件式立柱采用對接接長，能達到傳力明確，沒有偏心，可大大提高承載能力。試驗表明，一個對接扣件的承載能力比搭接的承載能力大2.14倍。而搭接會產生較大的偏心荷載．造成事故。6．2．5門架平行于梁軸線布置主要用于現澆梁、預制模板結構，為加快施工進度，門架用于梁底支撐，兼作樓板支架。但交叉支撐不易設置，有些廠家生產架距為957、1375的交叉支撐，而采用這種形式一般來說應采用垂直梁軸線布置為宜。6．3普通模板構造與安裝6．3．1本條規(guī)定是為了防止在基坑中作業(yè)時由于疏忽，對可能發(fā)生安全事故的隱患作出了相應規(guī)定。6．3．2柱箍或緊固鋼楞的規(guī)格、間距是通過力學計算確定的，而不是憑經驗盲目采用，同時還要考慮每塊鋼模板宜有兩個著力點，現場散拼支模時，逐塊逐段上夠U形卡、緊固螺栓、柱箍和鋼楞，并隨時安設支撐固定。6．3．3安裝預拼大塊鋼模板，如果麻痹大意，很容易發(fā)生安全事故，特別是要防止傾覆。所以，本條作了針對性的規(guī)定。6．4爬升模板構造與安裝6．4．2螺栓孔有偏差時，應經糾正后方可安裝爬升模板。底座安裝時，先臨時固定部分穿墻螺栓，待校正標高后，方可固定全部穿墻螺栓。支架的立柱宜采取在地面組裝成整體，在校正垂直度后再固定全部與底座相連接的螺栓。大模板安裝時，先加以臨時固定，待就位校正后，方可正式固定。安裝模板的起重設備，可使用工程施工的起重設備。爬升模板全部安裝完畢后，應對所有連接螺栓和穿墻螺栓進行緊固檢查，并經試爬升驗收合格后方可投入使用。另所有的穿墻螺栓應由外向內穿入．并在內側緊固。6．4．3爬升時要穩(wěn)起、穩(wěn)落和平穩(wěn)就位，嚴防大幅度擺動和碰撞。要注意不要使爬升模板被其他構件卡住，若發(fā)現此現象，應立即停止爬升，待故障排除后，方可繼續(xù)爬升。大模板爬升的條件一般應滿足混凝土達到拆模時的強度，爬架已經爬升并安裝固定在上層墻上，爬升爬架的爬升設備已拆除，固定附墻架處的混凝土已達到10N／mm2以上，如果附墻架是在窗洞處附墻，該處附墻的混凝土強度應能承受爬架傳來的荷載。爬架爬升時，爬架的支承點是模板，此時模板需與澆筑的鋼筋混凝土墻連成整體，所以，爬架爬升時的條件應具備：①墻體混凝土已澆筑并具有一定的強度；②內外模板均未拆除和松動，包括對拉螺栓、內模之間的連接支撐；③一片外墻的外模如果是由兩個或多個爬架支承，則這些爬架不能同時爬升，應分兩批進行；④固定附墻架的墻體混凝土強度不得小于10N／mm2。如果爬架固定在窗口處，則需對窗上的梁進行強度驗算，以確定混凝土必須達到的強度。倒鏈的鏈輪盤、倒卡和鏈條等，如有扭曲或變形，應停止使用。操作時不得站在倒鏈正下方，如重物需要在空間停留較長時間時，要將小鏈拴在大鏈上，以免滑移。液壓提升設備應檢查安裝質量，接通油路，用旋擰千斤頂蓋螺紋方法來檢查和調節(jié)千斤頂沖程，務使各個千斤頂沖程相同。6．4．6大模板爬升或支架爬升時，拆除穿墻螺栓都是在腳手架上或爬架上進行的，因此，必須設置維護欄桿和安全網。6．4．9穿墻螺栓與建筑結構的緊固，腳手架構件之間的螺栓連接緊固，都是保證爬升模板安全的重要條件，一般每爬升一次應全數檢查一次。6．5飛模構造與安裝6．5．1飛模宜在施工現場組裝，以減少飛模的運輸。飛模的部件和零配件，應按設計圖紙和設計說明書所規(guī)定的數量和質量進行驗收。凡發(fā)現變形、斷裂、漏焊、脫焊等質量問題，應經修整后方可使用。6．5．3飛模就位后，旋轉上、下調節(jié)螺栓，使平臺頂調到設計標高，然后在槽鋼挑梁下安放單腿支柱和水平拉桿，這時即可進行梁模、柱模的支設、調整和固定工作，最后填補飛模平臺四周的膠合板以及修補梁、柱、板交界處的模板。外挑出模操作平臺一般分為兩種情況，一為框架結構時，可直接在飛模兩端或一端的建筑物外直接搭設出模操作平臺。二，因剪力墻或其他構件的障礙，使飛模不能從飛模兩端的建筑物外一邊或兩邊搭設出模平臺，此時飛模就必須在預定出口處搭設出模操作平臺，而將所有飛模都陸續(xù)推至一個或兩個平臺，然后再用吊車吊走。6．5．4當粱、板混凝土強度達到設計強度的75％時方可拆模，先拆柱、梁模板(包括支架立柱)。然后松動飛模頂部和底部的調節(jié)螺栓，使臺面下降至梁底以下100mm。此時轉運的具體準備工作為：對雙肢柱管架式飛模應用撬棍將飛模撬起，在飛模底部木摯板下墊入φ50鋼管滾杠，每塊墊板不少于4根。對鋼管組合式飛模應將升降運輸車推至飛模水平支撐下部合適位置，退出支墊木楔，拔出立柱伸縫腿插銷，同時下降升降運輸車，使飛模脫模并降低到離梁底50mm。對門式架飛模在留下的4個底托處，安裝4個升降裝置，并放好地滾輪，開動升降機構，使飛模降落在地滾輪上。對支腿桁架式飛模在每榀桁架下放置3個地滾輪，操縱升降機構．使飛模同步下降．面板脫離混凝土，飛模落在地滾輪上。另外下面的信號工一般負責飛模推出、控制地滾輪、掛捆安全繩和掛鉤、拆除安全網及起吊；上面的信號工一般負責平衡吊具的調整，指揮飛模就位和摘鉤。6．5．5～6．5．6轉運時，當用人工緩緩推出，飛模前兩個吊點超出邊梁后，鎖牢地滾輪，這時一定要使飛模的重心不得超出中間的地滾輪，才可將吊車落鉤。用鋼絲繩和卡環(huán)將飛模前面的兩個吊裝盒內的吊點卡牢，松開地滾輪，將飛模繼續(xù)緩緩向外推出，同時將安全繩按推出速度緩緩放松，并操縱平衡吊具，使飛模保持水平狀態(tài)，直至完全推出建筑物外以后，正式起運至上一層安裝。6．5．8～6．5．9電動平衡吊具主要是指吊車將飛模前面兩個吊點掛牢后，再用電動環(huán)鏈掛牢于吊車鉤上，電動環(huán)鏈另一掛鉤端與飛模后面兩點的吊繩掛牢，隨著飛模緩緩推出，這時電動環(huán)鏈也跟著逐漸縮短環(huán)鏈長度，始終保持飛模處于水平位置。飛模轉運至上層就位后，應對所有螺栓進行上油，并應重新緊固，對已損壞的各部件應全部拆換或剔除，嚴格禁止混用其中。6．6隧道模構造與安裝6．6．1在墻體鋼筋綁扎后，檢查預埋管線和留洞的位置、數量，并及時清除墻內雜物，此時將兩個半邊隧道模就位時，連接板孔的中心距為84mm，以保持頂板間有2～4mm的間隙．以便拆模。如房間開間大于4m．頂板應考慮起拱1／1000。6．6．2當模板用千斤頂就位固定后，模板底梁上的滾輪距地面的凈空不應小于25mm，同時旋轉垂直支撐桿，使其離地面20～30mm不再受力，這時應使整個模板的自重及頂板上的活荷載都集中到底梁上的千斤頂上。6．6．31兩個桁架上弦工字鋼的水平方向中心距，必須比開間的凈尺寸小400mm，，即工字鋼各離兩側橫墻面200mm；桁架間的水平撐和剪刀撐必須與墻面相距150mm，這樣便于支卸平臺吊裝就位。2中立柱下的墊板與樓地面的接觸要平穩(wěn)緊實，必要時可局部找平。3相鄰支卸平臺之間的空隙過大，容易使人踏空或雜物墜落傷人。6．6．4山墻作業(yè)平臺的長度，不宜過長(由6個U形卡承托)太長易變形，也不便U形卡與螺栓準確錨固；過短固定點少，不安全。7模板拆除7．1模板拆除要求7．1.l按《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204的有關規(guī)定執(zhí)行主要是說，非承重側模的拆除．應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時(大于lN／mm2)方可拆模。承重模板的拆除，應根據構件的受力情況、氣溫、水泥品種及振搗方法等確定。7．1．3用承重焊接鋼筋骨架作配筋的結構，是指直接用鋼筋骨架來承受現澆混凝土的自重、自重產生的側壓力、振搗和傾倒混凝土所產生的側壓力，除此之外．再不用其他任何支架立柱支承。此種支模方式拆模后，在其結構需要另外增加荷載時，必須進行核算，允許后方可增加。7．1．4為了加快大體積混凝土模板的周轉或爭取提前完成其他工序而需要提早拆模時，必須采取有效措施，使拆模與養(yǎng)護措施密切配合，如邊拆除，邊用草袋覆蓋，或邊拆除邊回填土方覆蓋等．來防止外部混凝土降溫過快使內外溫差超過25℃而產生溫度裂縫。7．1．5預應力結構應嚴格保證不在混凝土產生自重撓度和沒有混凝土自重承力鋼筋的情況下來進行預應力張拉，否則會造成很大的預應力張拉損失或未張拉混凝土就已產生裂縫，致使結構產生嚴重不安全的隱患。7．1．8模板拆除的順序和方法，應首先按照模板設計規(guī)定進行，原則上應先拆非承重部位，后拆承重部位，并遵守自上而下的原則。7．I．9～7．1.10拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片、段模板全部拆除后．再將模板、配件、支架等運出堆放。7．1．1l一般承重模板均應先拆去支架立柱，而立柱所支承的支架模板結構均互有關聯，很易引起其他部位模板的塌落，故對易塌落部分應先設臨時支撐支牢，以免發(fā)生安全事故。7．1．13對已拆除模板的結構，一般其混凝土強度均只達到設汁的75％，若此時就需其承受全部設計使用荷載，或者雖達到混凝土設計強度的100％，但施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時．必須經過核算加設臨時支撐，即所謂第二次支撐。7．1．15拆模后，對各種預留洞口、管溝、電梯洞口、樓梯口或高低差較大處均應及時蓋好、攔好并處理好，防止發(fā)生一切不應發(fā)生的安起全事故。7．2支架立柱拆除7．2．1拆除模板下面的鋼或木楞梁或桁架時，梁楞下面的立柱已拆除，若不搭設臨時防護支架，而直接撬脫楞梁或桁架就容易發(fā)生墜落砸人。7．2．3～7．2．4立柱拆除時，不能將梁底板與立柱連在一起整體一片拉倒，這樣太危險，同時也極易把樓層結構或其他結構砸壞?，F澆多層或高層建筑一般均規(guī)定連續(xù)三層不準拆除模板結構(包括立柱在內)，若需提前拆除必須進行科學的計算方可決定拆除與否，決不允許盲目拆除造成嚴重后果。7．2．6拆除工具式有芯鋼管立柱時，在人工運輸過程中，如不將芯管抽除，很容易發(fā)生在吊運或搬運過程中滑出墜落傷人。7．3普通模板拆除7．3．1因基礎模板一般處于自然地面以下，拆模時應將拆下的楞梁、模板及配件等隨時派人運到離基礎較遠的地方．以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方或模板及配件滑落傷人。拆除楞及模板應由上而下，由表及里，避免上下交叉作業(yè)，以便確保安全。在基礎模板拆完后，應派專人徹底清理一次，在基礎四周失落的配件全部拾回后，再進行基礎回填土施工。7．3．2單塊組拼的柱模，在拆除柱箍鋼楞后，如有對拉螺栓應先行拆除，然后才能自上而下逐步拆除配件及模板。對分片組裝的柱模，則一般應先拆除兩個對角的U形卡并作臨時支撐后，再拆除另兩個對角U形卡，或者將四邊臨時支撐好再拆除四角U形卡。待吊鉤掛好后，拆除臨時支撐，方能脫模起吊。7．3．3單塊組拼的墻模，在拆除穿墻螺栓，大小楞和連接件后，從上到下逐步水平拆除；預組拼的大塊墻模，應在掛好吊鉤，檢查所有連接件足否拆除后，拴好導向拉繩，方能拆除臨時支撐脫模起吊，嚴防模板撞墻造成墻體裂縫或撞壞模板。7．3．4拆除鋼模板時，應先拆鉤頭螺栓和內外鋼楞，然后拆下U形卡、L形插銷，再用鋼釬輕輕撬動鋼模板，或用木錘，或用帶膠皮墊的鐵錘輕擊鋼模板，把第一塊鋼模板拆下，然后再逐塊拆除。對已拆下的鋼模板不準隨意拋擲，以確保鋼模板完好。7．4特殊模板拆除7．4．1～7．4．2拱、薄殼、圓穹屋頂、簡倉漏斗、大于8m跨度的梁等工程結構模板的拆模順序一般應按設計所規(guī)定的順序和方法進行拆除。若設計無規(guī)定時，應該在拆模時不改變原曲率和受力情況的原則下來進行，以避免因混凝土與模板的脫開而對結構的任何部分產生有害的應力。7．4．3拆除帶有拉桿拱的混凝土組合結構模板時，在模板和支架立柱末拆除前先將其拉桿拉緊，以避免脫模后無水平拉桿來平衡拱的水平推力，導致上弦拱的混凝土斷裂垮塌。7．5爬升模板拆除7．5．3拆除懸掛腳手架和模板的順序及方法如下1應自下而上拆除懸掛腳手架和安全措施；2拆除分塊模板間的拼接件；3用起重機或其他起吊設備吊住分塊模板，并收緊起重索；4拆除模板爬升設備，使模板和爬架脫開：5將模板吊離墻面和爬架，并吊放至地面：6拆除過程中，操作人員必須站在爬架上，嚴禁站在被拆除的分塊模板上。支架柱和附墻架的拆除應采用起重機或其他垂直運輸機械進行，并符合以下的順序和方法：l用繩索捆綁爬架，用吊鉤吊住繩索，在建筑物內拆除附墻螺栓，如要進入爬架內拆除時，應用繩索拉住爬架，防止晃動。2若螺栓已拆除，必須待人離開爬架后方準將爬架吊放至地面進行拆卸。7．6飛模拆除7．6．1當高層建筑的各層混凝土澆筑完畢后，待混凝土達到設計所規(guī)定的拆模強度或符合《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》G