DB37T 4788-2024城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋風(fēng)險控制技術(shù)規(guī)范

37Technicalspecificationforriskcontrolofshieldtunnelunderpassviaductinurbanrailtransit 5.2工程自身風(fēng)險分級 6.2勘察與環(huán)境調(diào)查 6.3變形控制指標(biāo) 6,4線路設(shè)計 7.2掘進施工控制 7.4掘進參數(shù)控制 7.6盾構(gòu)注漿控制 8.2監(jiān)測要求 本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋風(fēng)險控制技術(shù)規(guī)范GB/T51438盾構(gòu)隧道工程設(shè)計CJJ/T202—2013城市軌道交通結(jié)構(gòu)安全保TB10182—2017公路與市政工程下穿高速鐵路技術(shù)規(guī)程3.13.23.3監(jiān)測預(yù)警monitoringpre-w3.4——既有橋梁的設(shè)計資料、荷載情況、竣工資料等；——類似地層的盾構(gòu)選型及施工經(jīng)驗。4.2城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋勘察設(shè)計、施工、監(jiān)控量測中應(yīng)綜合考慮地質(zhì)條件、橋梁結(jié)構(gòu)4.3城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程應(yīng)根據(jù)需要委托具有相應(yīng)資質(zhì)和經(jīng)驗的單位提供第三方監(jiān)4.4盾構(gòu)機選型應(yīng)根據(jù)工程場區(qū)范圍內(nèi)工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、地面環(huán)境、隧道凈空尺寸、隧道平縱斷面、襯砌型式、施工組織等因素綜合確定，并符合GB/T51438相關(guān)要求。4.5城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程各階段均應(yīng)開展安全風(fēng)險技術(shù)管理工作，并符合GB50652——勘察設(shè)計階段以規(guī)避和降低風(fēng)險為原則，選擇安全合理、技術(shù)可靠、工藝成熟、對橋梁結(jié)構(gòu)——施工階段以控制風(fēng)險為原則，依據(jù)設(shè)計文件、施工規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)的要求制定專項施工方案，并嚴(yán)5.1.3可采用事故樹法、檢查表法（見附錄A）、工程類比法、專家調(diào)查法和模糊綜合評判法等方法5.2工程自身風(fēng)險分級5.2.1工程自身風(fēng)險分級宜以盾構(gòu)隧道相互之間的空間位置關(guān)系、地質(zhì)條件適宜性以及工程部位等為5.2.2盾構(gòu)法工程自身風(fēng)險分級修正應(yīng)結(jié)合不良地質(zhì)、特殊性巖土、承壓水等不利于工程實施的條件5.3工程環(huán)境風(fēng)險分級5.3.1工程環(huán)境風(fēng)險分級宜根據(jù)橋梁重要性、與新建城市軌道交通工程的接近程度、軌道交通建設(shè)對5.3.2橋梁重要性依據(jù)高架橋的類型、功能、使用性質(zhì)、特征、規(guī)模等綜合確定，按照橋梁重要性由橋梁重要性基本分級條件），5.3.3橋梁與新建城市軌道交通工程的接近程度宜用接近關(guān)系表示，按照接近程度由近到遠順序，分非常接近橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方0.7D(含)范圍內(nèi)；或隧道外側(cè)0.3D(含)范圍內(nèi)接近橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方0.7D～1.5D(含)范圍內(nèi)；或隧道外側(cè)0.3D～0.7D(含)范圍內(nèi)較接近橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方1.5D～3.0D(含)范圍內(nèi)；或隧道外側(cè)0.7D～2.0D(含)范圍內(nèi)不接近橋梁基礎(chǔ)位于隧道正上方大于3.0D；或隧道外側(cè)大于2.0D重要 II級II級IV級b)當(dāng)高架橋建設(shè)期間與新建城市軌道交通工程設(shè)計存在相關(guān)配合或預(yù)留了一定下穿條件等情況時，可下調(diào)一5.3.5當(dāng)同一單位（子單位）工程范圍內(nèi)存在多個類型相近的環(huán)境設(shè)施，且可合并采取同一環(huán)境保護6.1.1初步設(shè)計和施工圖設(shè)計階段應(yīng)在風(fēng)險辨試驗研究，評估其影響程度和范圍。專項設(shè)計文件應(yīng)包含但不限于以——高架橋防護措施；6.1.4在設(shè)計文件中應(yīng)注明涉及超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程的重點部位和環(huán)節(jié)，提出6.2.1勘察工作中，宜開展地質(zhì)風(fēng)險評價工作。地質(zhì)風(fēng)險評價宜包括地質(zhì)風(fēng)險因素辨識、地質(zhì)風(fēng)險分——存在對工程安全影響較大的特殊地質(zhì)問題；——場地范圍內(nèi)水文地質(zhì)條件復(fù)雜，且預(yù)測對工程安全有影響；——工程方案變更或施工中出現(xiàn)新的地質(zhì)問題，6.2.3周邊環(huán)境調(diào)查工作前，應(yīng)明確提6.3.1高架橋的水平位移、沉降、差異基礎(chǔ)類型、建筑材料、養(yǎng)護情況等基礎(chǔ)上，通過結(jié)構(gòu)檢測、計算分析和安全性評估6.3.3I級、II級環(huán)境風(fēng)險工程的風(fēng)險6.4線路設(shè)計6.4.1城市軌道交通盾構(gòu)隧道線路設(shè)計應(yīng)綜合考慮下穿地質(zhì)條件、空間關(guān)系、功能需求等因6.4.2城市軌道交通盾構(gòu)隧道線路平面宜順直，與高架橋工程宜為正交；當(dāng)長距離并行下穿時，應(yīng)采6.4.3線路縱斷宜避免穿越斷裂帶、巖溶、半軟半硬、孤石、砂卵石等不利地層，確因條件限制無法避開不利地層時，應(yīng)結(jié)合所處的地質(zhì)條件進行分析，必要時6.5.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋的防護措施設(shè)計應(yīng)根據(jù)風(fēng)險等級，綜合考慮工程地質(zhì)和水文地質(zhì)特點、周6.5.2對注漿、旋噴等有壓力的地層預(yù)加固應(yīng)采取控制注漿壓力、設(shè)置減壓槽等措施，在實施前制定——盾構(gòu)隧道下穿高架橋，當(dāng)隧道位于軟黏土及飽和粉、細砂等不良地層時，或與隧道之間距離——隔離樁宜采用鉆孔樁，其與隧道結(jié)構(gòu)間的凈距不應(yīng)小于0.5m，與高架橋樁基的中心距不宜小6.5.4地層加固可采用注漿、深層攪拌、高壓旋噴等方式，地層加固應(yīng)進行現(xiàn)場或室內(nèi)試驗，以檢驗加固方式b)注漿加固設(shè)計應(yīng)根據(jù)加固目的、地層條件、d)注漿鉆孔宜采用梅花形布置，口徑70mm～120mm，間距0.6m～1.8m。垂直精度應(yīng)小于1%，f)注漿加固后地層無側(cè)限抗壓強度應(yīng)大于0.5MPa深層攪拌加固c)攪拌樁的垂直度偏差不應(yīng)大于1.5%，樁位偏差不應(yīng)大于50mm，樁徑偏差不應(yīng)大于4%。d)深層攪拌樁7天無側(cè)限抗壓強度不應(yīng)低于0.2MPa～0.5MPa，加固后地層無側(cè)限抗壓強度應(yīng)大于b)旋噴加固范圍應(yīng)根據(jù)加固目的、工程高壓旋噴加固d)高壓旋噴注漿的主要材料可以選用以水泥為主的單液型，也可選用水泥、水玻璃為主的雙液e)高壓旋噴樁鉆孔垂直度偏差不應(yīng)大于1.5%。樁位和樁體直徑偏差不應(yīng)大于50mm。樁身中f)采用高壓旋噴樁進行地基加固時，對橋梁基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力不大于20kPa。g)加固后地層無側(cè)限抗壓強度應(yīng)大于0.5MPa——橋梁基礎(chǔ)托換設(shè)計前，進行現(xiàn)場調(diào)查收集相關(guān)資料，對原有地基進行加密勘察，對橋梁基礎(chǔ)——橋梁基礎(chǔ)托換設(shè)計時，依據(jù)既有橋梁鑒定結(jié)論，制定既有橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)變超前和托換結(jié)構(gòu)應(yīng)力滯后的削減措施；并根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)和地基——臨時托換結(jié)構(gòu)設(shè)計時，荷載取值根據(jù)施6.5.6隧道的工作井、聯(lián)絡(luò)通道及泵房等附屬工6.5.7隧道施工應(yīng)在隔離樁及其它加固措施達到設(shè)計要求后——盾構(gòu)隧道施工期間應(yīng)進行壁后注漿，壁后注漿分為同步注漿和二次補強注漿，應(yīng)根據(jù)地層特——同步注漿量應(yīng)按照公式(C.10)計算；——二次補強注漿應(yīng)通過管片預(yù)留注漿孔完成，特殊情況也可通過地面或地層注漿等其他方式完6.5.9城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋時，宜增設(shè)管片注漿孔作為應(yīng)急7.1.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)根據(jù)設(shè)計提出的風(fēng)險等級編制專項施工方案，并應(yīng)編制風(fēng)險應(yīng)7.1.2盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)對盾構(gòu)機設(shè)備進行全面故障排查及檢修，并組織條件驗收，驗7.2.2當(dāng)盾構(gòu)隧道在小半徑曲線段掘進施工時，應(yīng)采取措施減小已成型管片的橫向與豎向位移對盾構(gòu)7.3.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)提前進行盾構(gòu)掘進姿態(tài)線性復(fù)測及糾偏，避免在盾構(gòu)隧道下穿7.3.2盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程中，應(yīng)做好管片點位選擇，合理控制油缸壓力和千斤頂7.3.3應(yīng)對盾構(gòu)姿態(tài)及管片狀態(tài)進行測量和人工復(fù)核，按照設(shè)計軸線進行掘進控制。當(dāng)盾構(gòu)軸線偏離——盾構(gòu)糾偏應(yīng)防止盾尾漏漿而增大地面變形；——實施盾構(gòu)糾偏應(yīng)逐環(huán)、小量糾偏；——根據(jù)盾構(gòu)的橫向和豎向偏差及轉(zhuǎn)動偏差，宜采取千斤頂分組控制、仿行刀適量超挖或反轉(zhuǎn)刀7.3.4在盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程中，遇到下列情況時，應(yīng)停止掘進、分析原因并及時采取處理——盾構(gòu)前方地層沉降或隆起超過報警值；——盾構(gòu)軸線偏離隧道設(shè)計軸線超過±50mm；——管片嚴(yán)重開裂或嚴(yán)重錯臺；7.3.5在盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程中同時存在盾構(gòu)小半徑曲線掘進時，制定相應(yīng)的小半徑曲線施——盾尾壁后注漿應(yīng)選擇體積變化小、早期強度高、速凝型的注漿材料；——施工過程中應(yīng)考慮小半徑曲線施工開挖面不均勻附加推力、盾殼非對稱摩擦力、刀盤超挖引起盾尾間隙差異等因素對地表變形沉降的影響。盾構(gòu)小半徑曲線掘進地表變7.4掘進參數(shù)控制7.4.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工前，應(yīng)根據(jù)隧道工程地質(zhì)及水文條件、地表環(huán)境、橋梁結(jié)構(gòu)特點、橋7.4.2土壓平衡盾構(gòu)在軟土地層或含水量較大地層應(yīng)保持渣土充滿土倉；在“上軟下硬”地層中，應(yīng)控制土倉接近滿倉掘進；在石灰?guī)r等巖質(zhì)地層中，應(yīng)合理控制土倉7.4.3盾構(gòu)掘進速度應(yīng)與地表控制的隆7.4.4盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工過程應(yīng)提前做好姿態(tài)調(diào)整及渣土改良，維持連續(xù)平穩(wěn)掘進，避免長期7.5.1應(yīng)加強施工監(jiān)測，隨時調(diào)整推進參數(shù)，控制施工后地表變形量，控制盾構(gòu)、管片、設(shè)計軸線三7.5.2推進過程中應(yīng)掌握好開挖面盾構(gòu)隧道軸線施工允許偏差應(yīng)為±50mm。7.6盾構(gòu)注漿控制7.6.1城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程，應(yīng)加強注漿控制，并根據(jù)注漿填充效果進行壁后二次7.6.2同步注漿控制應(yīng)以注漿量和注漿壓力雙指標(biāo)結(jié)合的方法，填充系數(shù)應(yīng)根據(jù)地層條件、施工狀況7.6.3二次補強注漿不宜超過盾尾管片脫出后5凝結(jié)時間、可填充性、流動性、收縮率和環(huán)——注漿壓力根據(jù)地質(zhì)條件、注入方式、管片類型、設(shè)備性能、漿液特性以及隧道埋深等綜合確8.1.1盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工應(yīng)建立施工測量和監(jiān)控量測系統(tǒng)，并加強監(jiān)測信息化動態(tài)管理。8.1.2城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測項目見附錄D，并根據(jù)相應(yīng)安全評估8.1.4盾構(gòu)隧道下穿鐵路、軌道交通橋梁宜采用遠程自動化監(jiān)測方8.1.5城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋監(jiān)測應(yīng)根據(jù)工程項目特點、監(jiān)測項目控制值、當(dāng)?shù)厥┕そ?jīng)驗黃色預(yù)警變形監(jiān)測的絕對值和速率值雙控指標(biāo)均達到控制值的70%，或雙控指標(biāo)之一達到控制值的85%。橙色預(yù)警變形監(jiān)測的絕對值和速率值雙控指標(biāo)均達到控制值的85%，或雙控指標(biāo)之一達到控制值。8.1.6出現(xiàn)突發(fā)風(fēng)險事件時，應(yīng)在原有監(jiān)測工作的基礎(chǔ)上有針對性地加密監(jiān)測點、提高監(jiān)測頻率或增8.2.1橋梁結(jié)構(gòu)豎向位移、水平位移及垂直度測點應(yīng)布置在墩頂和墩身上，并宜在墩頂和墩身兩側(cè)對稱布置；群樁承臺宜適當(dāng)增加監(jiān)測點；工程地質(zhì)不良地段宜適當(dāng)增加監(jiān)8.2.2橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)測點宜布設(shè)在橋8.2.3橋梁結(jié)構(gòu)的裂縫寬度監(jiān)測應(yīng)根據(jù)裂縫的具體情況，選擇應(yīng)力或應(yīng)力變化較大部位的裂縫或?qū)挾取?017和GB50911—2013相關(guān)要求；當(dāng)采用自動化監(jiān)測系統(tǒng)時，數(shù)據(jù)采集頻率宜采用20min/次~監(jiān)測部位監(jiān)測對象開挖面至監(jiān)測點或監(jiān)測斷面的距離5D＜L2≤8D3D＜L2≤5D3D＜L2≤8DL2＞8D監(jiān)測頻率（1次～2次）/1d注2：L2為開挖面至監(jiān)測點或監(jiān)測斷面的——監(jiān)測數(shù)據(jù)應(yīng)及時進行整理，并結(jié)合施工進度對監(jiān)測數(shù)據(jù)的變化趨勢及發(fā)生預(yù)警的可能性進行——當(dāng)監(jiān)測數(shù)據(jù)達到預(yù)警條件時，應(yīng)按相應(yīng)的預(yù)警狀態(tài)發(fā)出預(yù)警并啟動相應(yīng)的預(yù)警響應(yīng)；當(dāng)出現(xiàn)異常數(shù)據(jù)時，應(yīng)對其原因及風(fēng)險征兆進行及時——監(jiān)測報告應(yīng)包括監(jiān)測日報、預(yù)警報告、階段報告和總結(jié)報告。監(jiān)測日報應(yīng)在盾構(gòu)隧道下穿高架橋工程監(jiān)測周期內(nèi)逐日報送當(dāng)日監(jiān)測情況；階段報告可根據(jù)下穿工程進程及相關(guān)要求提交；預(yù)警報告應(yīng)在出現(xiàn)監(jiān)測預(yù)警后提交，及時報告發(fā)生預(yù)警的項析原因、提出處置建議；總結(jié)報告應(yīng)在下穿工程監(jiān)測工作完成后提交，匯總整理監(jiān)測資記錄分析監(jiān)測數(shù)據(jù)，總結(jié)預(yù)警及處置情況，得出監(jiān)測城市軌道交通盾構(gòu)隧道下穿高架橋施工風(fēng)險清單見表指標(biāo)風(fēng)險類別編號13456789風(fēng)險因素盾構(gòu)軸線偏移風(fēng)險管片接縫滲透水開挖面土壓失衡風(fēng)險盾尾注漿質(zhì)量不良風(fēng)險地層變形過大風(fēng)險墩臺傾斜風(fēng)險橋樁單樁沉降過大相鄰橋樁差異沉降風(fēng)險橋梁結(jié)構(gòu)損傷風(fēng)險高鐵軌道變形風(fēng)險附屬設(shè)施損害風(fēng)險近距離下穿疊加擾動風(fēng)險兩區(qū)間施工擾動風(fēng)險運營振動動力影響風(fēng)險盾構(gòu)施工對橋樁變形影響盾構(gòu)施工對橋樁應(yīng)力影響地質(zhì)條件勘探不明風(fēng)險細砂層及卵石層風(fēng)險地下水流失風(fēng)險地表沉降過大周圍建(構(gòu))筑物損傷風(fēng)險施工揚塵及噪聲污染地下水?dāng)嗔骰蛭廴緶y點布置不良監(jiān)控量測信息反饋滯后量測儀器損壞或精度不良應(yīng)變措施和加固措施不當(dāng)施工人員安全意識淡薄施工組織管理風(fēng)險工程造價風(fēng)險工期延長風(fēng)險不可預(yù)知因素風(fēng)險進，開挖面位于x=0處的yoz平面，盾構(gòu)直徑為D，盾構(gòu)機盾殼長度為L，隧道軸線埋深為H。5ox4y1zc)盾構(gòu)曲線掘進過程中，通過設(shè)定盾尾千斤頂分組推力及行程來實現(xiàn)盾構(gòu)姿態(tài)偏轉(zhuǎn)。根據(jù)盾構(gòu)d)開挖面推力由于千斤頂分組的影響而表現(xiàn)出不均勻性，假定開挖面附加推力以刀盤中線為界左側(cè)、右側(cè)分別均勻分布，分別為摩擦力f1、f2，且f2=ηf1(η≤1)，η為盾殼摩擦力差異系f)盾尾注漿壓力p沿管片圓周徑向均勻分布，作用范圍為盾尾后方1環(huán)管片寬度。5Z8Z837678890°90°Z1Z6Z7Z19Z224Z3Z4/Z18Z17Z16\Z141Z13Z9Z11Z10Z129Z21Z22Z5Z2090°90°Z1Z6Z7Z19Z224Z3Z4/Z18Z17Z16\Z141Z13Z9Z11Z10Z129Z21Z22Z5Z20a)盾構(gòu)千斤頂推力分組b)r為該微元至開挖面中心的距離；θ為該微元與開挖面中心水平面的夾角。該微元所受集中力為dPh=qrdrdθ,q為某一點的開挖面附加推力；為求dPh在坐標(biāo)系xyz中某一點(x，y，z)處引起的地表豎向位移dw2，圖中Mindlin解x′y′z′坐標(biāo)系的坐標(biāo)系變換按照公式(B.1)計算。1y′yy′yHHdAdθz′z··········································································································B.2.2根據(jù)曲線盾構(gòu)線路左、右側(cè)附加推力不等而分區(qū)間積分，可得開挖面附加推力引起的地層變形wq按照公式(B.2)計算?！ぁぁぁ?B.2)Rq1=√x2+(y?rcosθ)2+(z?H+rsinθ)2········································(B.3)Rq2=√x2+(y?rcosθ)2+(z+H+rsinθ)2········································(B.4)Rq3=√x2+(y+rcosθ)2+(z?H?rsinθ)2········································(B.5)Rq4=√x2+(y+rcosθ)2+(z+H+rsinθ)2········································(B.6)B.3.1盾殼摩擦力引起的地層變形計算模型如圖B.4所示，對于盾殼上任一微元的面積dA=Rdθds，R為盾殼半徑；s為該微元至開挖面的軸向距離。該微元所受集中力為dPh=fRdθds，坐標(biāo)系變換按照公················································1xxoyx′y′sfsf鄉(xiāng)dθdAds2ds2′3z′3zds——沿盾殼軸向微元的長度；B.3.2根據(jù)曲線盾構(gòu)線路內(nèi)、外側(cè)盾殼摩阻力不等而分區(qū)間積分，可得盾殼摩擦力引起的地層變形wfRf1=√(x+s)2+(y?Rcosθ)2+(z?H+Rsinθ)2··································(B.9)Rf2=√································Rf3=√(x+s)2+(y+Rcosθ)2+(z?H?Rsinθ)2································(B.11)Rf4=√(x+s)2+(y+Rcosθ)2+(z+H+Rsinθ)2································(B.12)填盾尾管片外圍間隙。在盾尾同步注漿過程中，由于注漿液在間隙中相互貫通，假定注漿壓力p沿管片圓周徑向均勻分布，忽略注漿壓力p水平分量引起的豎向位移，其豎向分量引起的地表變形wp按照公式Rp1=√(x+s+L)2+(y?Rcosθ)2+(z?H+Rsinθ)2·····························(B.14)Rp2=√(x+s+L)2+(y?Rcosθ)2+(z+H?Rsinθ)2·····························(B.15)S——盾尾注漿段長度，單位為米(m)，一般取1環(huán)管片B.5.1盾構(gòu)掘進過程中，刀盤超挖將使盾殼與周圍土層間產(chǎn)生一定空隙，造成地層損失進而引起地層損失集中在盾尾處，隧道周圍地層損失均勻分布，其引起的地表······················B.5.2對于地層損失量Vloss可根據(jù)等效土體損失參數(shù)g進行計算，如圖B.5所示，在盾構(gòu)直線施工中，R′=R?g/2，R′為隧道管片結(jié)構(gòu)外半徑，地層損失量Vloss按照公式(B.17)計算。vloss=πR2?πR′2=π(Rg?.17)B.5.3而對于盾構(gòu)小半徑曲線施工，由于盾構(gòu)小半徑曲線掘進線路內(nèi)側(cè)超挖較大，會使內(nèi)側(cè)等效土體損失參數(shù)g大于外側(cè)，設(shè)線路內(nèi)側(cè)額外超挖量為δ,單位為米（m）。因此，由盾構(gòu)直線施工修正得到的gc=g+δ······································································(B.18)將公式(B.18)中的gc替代式(B.17)中的g，可得到曲線盾構(gòu)的地層損δ=(Rc?R)?√(Rc?R)2?L]················································(B.20)Rc——曲線盾構(gòu)線路的曲線半徑，單位為米（m）；L1——單段盾殼長度，單位為米（m考慮盾構(gòu)機鉸接裝置的作用，取L1=L/2。對盾構(gòu)直線掘進引起的圓柱體均勻分布地層損失理論進行修改，將坐標(biāo)系沿y軸進行平移，平移距離為0.5δ,進行坐標(biāo)變換y′=y+0.5δ,得到盾構(gòu)曲線掘進地層損失引起的地表豎向位移wv按照公式o′oy′yH0.5gδHR′RR′RR′2R0.5δ23′z′z漿壓力以及地層損失引起的地表變形4部分組成，其總變形w按照公式(B在盾構(gòu)平穩(wěn)掘進時，其總推力F按照公式(C.1)計算：Ft——盾構(gòu)總推力理論計算值；F2——盾構(gòu)掘進的正面阻力；F4——切口環(huán)貫入地層的貫入阻力；F6——牽引后配套拖車的牽引阻力。在盾構(gòu)實際施工中，F(xiàn)4、F5、F6的影響較小，為便于工程應(yīng)用可不予考慮，影響盾構(gòu)總推力的主要組成部分為F1、F2、F3，F(xiàn)1按照公式(C.2)或(C.3)計算，F(xiàn)2按照公式(C.4)計算，F(xiàn)3按照公式F1=πDlLc········································································(C.2)Dl——盾殼外徑；對于高滲透性地層中掘進，作用在盾殼上的土壓力應(yīng)按有效重度計算，F(xiàn)1按照公式(C.3)計算。F1=fy′Dl[2(1+ka)H?Dl(π+2ka)]L+fw······································(C.3)γ'——土體有效重度；L——盾構(gòu)主機長度；對于面板式盾構(gòu)機，F(xiàn)2按照公式(C.4)計算。F2=λ····························p——土倉壓力平均值；p′——面板上的壓力附加值。根據(jù)盾尾管片、盾尾刷與盾殼的摩擦力關(guān)系，F(xiàn)3按照公式(C.5)計算。F3=n1WSμS+πDsbpTn2μS·························································(CPT——盾尾刷內(nèi)的油脂壓力；n2——盾尾刷的層數(shù)。盾構(gòu)機刀盤在切削巖、土體過程中，其刀盤扭矩T按照公式(C.6)計算。TTT1=ptan2(45°++2cta在黏性土中，T2按照公式(C.8)計算。K0fYH·················