巖土工程（工程勘察）專業(yè)中級職稱理論考試題庫【含答案】

巖土工程(工程勘察)專業(yè)中級職稱理論考試題庫

一、判斷題(正確的請在括號內(nèi)填"A”,錯誤的請在括號內(nèi)填"B",共100題)。

(A)1.強震時，地震液化時砂土地基地面可能產(chǎn)生噴水冒砂現(xiàn)象。

(A)2.對于存在液化土層承受豎向荷載為主的低承臺樁基，不宜計入承臺周圍土的

抗力。

(B)3.在橋梁抗震設(shè)計中，為使大部分變形集中于減隔震裝置，應(yīng)使減隔震裝置水

平剛度適當(dāng)高于橋墩剛度。

(B)4.投標(biāo)報價要求屬于巖土工程施工投標(biāo)文件的內(nèi)容。

(B)5.根據(jù)《中華人民共和國合同法》的規(guī)定，因發(fā)包人變更計劃、提供的資料不

準(zhǔn)確，或者未按照期限提供必需的勘查工作條件而造成勘察返工、停工的，發(fā)包人應(yīng)

當(dāng)承擔(dān)雙倍支付勘察人因此消耗的工作量責(zé)任。按照勘察人實際消耗的工作量增付費用

(B)6.泥漿護壁灌注樁施工方法中在地下水位以下的地層中均可自行造漿護壁。解

析:項，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)第6.3.1條規(guī)定，除能自行造漿的黏性土層外，均應(yīng)

制備泥漿。

(A)7.承受振動荷載的地基穩(wěn)定性差不應(yīng)選用砂墊層。

(A)8.根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定，用該規(guī)范的地基承載力公示確定地

基承載力特征值時需要滿足基礎(chǔ)底面最小邊緣壓力等于零。

(A)9.確定橋涵地基的容許承載力時，可根據(jù)勘測、原位測試、調(diào)查對比、建筑經(jīng)

驗、理論計算等綜合確定。

(B)10.按土的物理性質(zhì)指標(biāo)確定地基的容許承載力時，多年凍土的容許承載力可

按凍土的凍脹性類別判定。

(B)11.確定橋涵基礎(chǔ)的埋置深度時，當(dāng)上部為超靜定結(jié)構(gòu)的橋涵基礎(chǔ)設(shè)置在凍脹

土層中時，基礎(chǔ)埋深可不受凍深的限制。

(A)12.對于一般的摩擦型群樁，由于承臺剛度和地基土性質(zhì)的共同影響，各樁頂

荷載分布可按均勻受力考慮。

(A)13.某樁基工程采用錘擊沉入碎預(yù)制樁。按設(shè)計樁端持力層為密實砂土，打樁

時停止應(yīng)以控制樁的貫入度為輔，以控制樁端設(shè)計標(biāo)高為主作為控制。

(B)14.采用預(yù)應(yīng)力錨索時，預(yù)應(yīng)力錨索只能適用于巖質(zhì)地層的邊坡及地基加固。

(A)15.對于工程上而言，關(guān)于地面沉降主要是指由抽取液體(以地下水為主，也包

括油、氣)所引起的區(qū)域性地面沉降。

(A)16.建筑物地下室的外包底面積為800m2,埋置深度d=2m,上部結(jié)構(gòu)的豎向力

為160MN,已知未經(jīng)修正的持力層的地基承載力特征值fak=200KPa,天然地基上的基

礎(chǔ)選型筏型基礎(chǔ)是合適的。

［解析］:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2011)第5.2.1條規(guī)定，由A±F/(fa-YGd)可得

fa>F/A+vGd=(160xl03)/800+18x2=236kPa

而未修正的持力層承載力顯然偏低。當(dāng)?shù)鼗休d力低，而上部結(jié)構(gòu)的荷重又較大，以致交叉條形基礎(chǔ)

仍不能提供足夠的底面積來滿足地基承載力的要求時，可采用鋼筋混凝土筏形基礎(chǔ)。

(B)".對于鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)有效高度的規(guī)定，是指基礎(chǔ)頂部受力鋼筋中心到

基礎(chǔ)底面的距離。從基礎(chǔ)頂面到基礎(chǔ)底部受力鋼筋中心的距離

(A)18.對于埋深2m的獨立基礎(chǔ)，關(guān)于建筑地基凈反力常用于基礎(chǔ)采用荷載基本

組合下的承載能力極限狀態(tài)計算。

(A)19.均勻土質(zhì)條件下，建筑物采用等樁徑、等樁長、等樁距的樁筏基礎(chǔ)，在均

布荷載作用下，關(guān)于沉降和基底樁頂反力分布是沉降內(nèi)大外小，反力內(nèi)小外大。

(A)20.關(guān)于樁周土沉降引起的樁側(cè)負(fù)摩阻力和中性點，中性點深度隨樁的沉降增

大而減小。

(B)21.樁身裂縫寬度驗算屬于樁基承載能力極限狀態(tài)的計算內(nèi)容。

(A)22.樁徑d、樁長I和承臺下樁間土均相同，承臺下樁周土樁端為粉土層，樁距

為6d的承載力發(fā)揮最大。

(B)23.關(guān)于CFG樁復(fù)合地基中的樁和樁基礎(chǔ)中的樁承載特性，兩種情況下樁身抗

彎能力相當(dāng)。

(A)24.下列哪項因素樁周土性對基樁的成樁工藝系數(shù)(工作條件系數(shù))機無影響。

(A)25.關(guān)于成樁擠土效應(yīng)，對于打入式預(yù)制樁，會導(dǎo)致樁體上浮，降低承載力，

增大沉降。

(A)26.關(guān)于樁基設(shè)計中基樁布置原則，基樁最小中心距的確定主要取決于有效發(fā)

揮樁的承載力和成樁工藝兩方面因素。

(A)27.某預(yù)應(yīng)力錨固工程，設(shè)計要求的抗拔安全系數(shù)為2.0,錨固體與孔壁的抗剪

強度為0.2MPa,每孔錨索錨固為400KN,孔徑為130mm,錨固長度最接近9.8m。

(B)28.塊石土可用于加筋土擋土墻的填料。砂土、碎石土、礫石土

(B)29.在水工土石壩設(shè)計中，混凝土面板堆石壩中的面板主要是用于上游護坡。

(A)30.地震烈度6度區(qū)內(nèi)，在進(jìn)行基巖邊坡楔形體穩(wěn)定分析調(diào)查中，各結(jié)構(gòu)面的

產(chǎn)狀，結(jié)構(gòu)面的組合交線的傾向、傾角，地下水位，各結(jié)構(gòu)面的摩擦系數(shù)和粘聚力是

必須調(diào)查的。

(B)31.關(guān)于滑坡穩(wěn)定性驗算中，泥石流扇堆積物有層次，而洪積扇堆積物無層次。

(A)32.評價目前正處于滑動階段的滑坡，其滑帶土的黏性土，當(dāng)取土樣進(jìn)行直剪

試驗時，宜采用多次剪切。

(A)33.在邊坡工程中，采用柔性防護網(wǎng)的主要目的是增加邊坡的整體穩(wěn)定性。

(B)34.在黃土地基評價時，濕陷起始壓力Psk可用對非自重濕陷性黃土場地考慮

地基處理深度。解析:黃土濕陷起始壓力Psk是指當(dāng)黃土受的壓力低于這個數(shù)值，即使浸了水也只

會產(chǎn)生壓縮變形,而不會出現(xiàn)濕陷現(xiàn)象，可用來評價黃土地基承載力。

(B)35.鹽漬土的鹽脹性主要是由于Na2c。3易溶鹽結(jié)晶后體積膨脹造成的。Na2s。4

(A)36.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)巖溶場地施工

勘察階段，對于大直徑嵌巖樁勘探點應(yīng)逐樁布置，樁端以下勘探深度至少應(yīng)達(dá)到3倍

樁徑并不小于5mo

(A)37.采用黃土薄壁取土器取樣的鉆孔，鉆探時采用鉆頭直徑為146mm的鉆頭最

合適。

(B)38.某泥石流流體密度pc=1.8xl03kg/m3,堆積物呈舌狀，按《鐵路工程不良地質(zhì)

勘察規(guī)程》(TB10027-2012)的分類標(biāo)準(zhǔn)，該泥石流可判為稀性泥石流。黏性

(A)39.某巖土工程勘察項目地處海拔2500m地區(qū)，進(jìn)行成圖比例為1:2000的帶

狀工程地質(zhì)測繪，測繪面積1.2km2,作業(yè)時氣溫；5℃,則該工程地質(zhì)測繪實物工作收

費接近9800元的標(biāo)準(zhǔn)(收費基價為5100元/km?)。

根據(jù)《工程勘察設(shè)計收費標(biāo)準(zhǔn)》(2002年修訂本)第1.0.8條、第1.0.9條、第1.0.10條、第3.2條

表3.2-2規(guī)定，該巖土工程勘察項目附加調(diào)整系數(shù)為1.3,氣溫附加調(diào)整系數(shù)1.2,高程附加調(diào)整系數(shù)

1.1,則工程地質(zhì)測繪實物工作收費：1.2x5100x(L2+l.l+1.3-3+l)=9792(元)。

(A)40.勘察單位未按照工程建設(shè)強制性標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行勘察的，責(zé)令改正，并接受處10

萬元以上30萬元以下的罰款。

(B)41.基礎(chǔ)方案選擇時，無筋擴展基礎(chǔ)用作柱下條形基礎(chǔ)是可行的。

(A)42.關(guān)于墻下條形擴展基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算，基礎(chǔ)厚度的設(shè)計主要考慮受沖切

驗算需要是符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)規(guī)定的。

(A)43.已知矩形基礎(chǔ)地面的壓力為線性分布，寬度方向最大邊緣壓力為基底平均

壓力的1.2倍，基礎(chǔ)的寬度為B,長度為L,基礎(chǔ)底面積為A,抵抗矩為W,傳至基礎(chǔ)

底面的豎向力為N,力矩為M,寬度方向最小邊緣壓力為基底平均壓力的0.8倍。

(B)44.根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008),樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系

數(shù)m值與樁入土深度有關(guān)。

(B)45.軟土中的摩擦型樁基的沉降組成包括樁側(cè)土層的沉降量。

(B)46.關(guān)于《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)中變剛度調(diào)平設(shè)計概念的說法中，

變剛度調(diào)平設(shè)計可不考慮上部結(jié)構(gòu)荷載分布。

(B)47.關(guān)于邊坡穩(wěn)定分析中的極限平衡法，對于均勻土坡，瑞典條分法計算的安

全系數(shù)偏大。

(B)48.在飽和軟黏土地基中的工程，關(guān)于抗剪強度選取，大面積預(yù)壓滲流固結(jié)處

理以后的地基上的快速填筑填方路基穩(wěn)定分析可用固結(jié)排水抗剪強度。

(B)49.飽和黏性土的不固結(jié)不排水強度(pu=0。，地下水位與地面齊平。用朗肯主動

土壓力理論進(jìn)行水土合算及水土分算來計算墻后水土壓力，兩種算法的主動壓力吸收

Ka是相等的。

(B)50.對于黏土厚心墻堆石壩，在不同工況下進(jìn)行穩(wěn)定分析時應(yīng)采用不同的強度

指標(biāo)，在水庫水位降落期，對于黏性土應(yīng)采用不固結(jié)不排水(UU)強度指標(biāo)用總應(yīng)力

法進(jìn)行穩(wěn)定分析。

(A)51.關(guān)于采空區(qū)地表移動盆地的特征，地表移動盆地的形狀總是對稱于采空區(qū)。

(A)52.巖土工程勘察中，鉆進(jìn)較破碎巖層時，巖芯鉆探的巖芯采取率最低不應(yīng)低

于65%o

(A)53.工程勘察中要求測定巖石質(zhì)量指標(biāo)RQD時，應(yīng)采用金剛石鉆頭。

(A)54.方解石遇冷稀鹽酸會劇烈起泡。

(B)55.在某建筑碎石土地基上，采用0.5m2的承壓板進(jìn)行浸水荷載試驗。測得在

200KPa壓力下的附加濕陷量為25mm。該層碎石土的濕陷程度為中等。輕微

(A)56.核電廠初步設(shè)計勘察應(yīng)分核島地段、常規(guī)島地段、附屬建筑地段、水工建

筑地段四個地段進(jìn)行。

(A)57.關(guān)于受地層滲透性影響，水中重碳酸根離子HC03-含量越高，腐蝕性越強。

(A)58.在黏性土層中取土?xí)r，取土器取土質(zhì)量由高到低排列是水壓固定活塞式好

自由活塞式玲束節(jié)式玲厚壁敞口式的排序。

(B)59.在巖土工程勘察中，旁壓試驗孔與已完成的鉆探取土孔的最小距離為2.0m。

1.0mo

(A)60.某一土層描述為：粉砂與黏土呈韻律沉積，前者層厚30?40cm,后者層厚

20?30cm,按現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定，定名最確切的是黏土與粉砂互層。

(B)61.穩(wěn)定分布的巖層的突然缺失，一定由斷層作用引起。

(A)62.根據(jù)《港口巖土工程勘察規(guī)范》(JTS1331-2010),當(dāng)砂土的不均勻系數(shù)Cu

和曲率系數(shù)Cc,滿足Cu>5,Cc=l-3條件時可判定為極配良好的砂土。

(B)63.在鐵路工程地質(zhì)勘察工作中，當(dāng)?shù)乇硭椒较虼嬖诟唠娮杪势帘螌訒r，最

適合采用電測深法。交流電磁法

(A)64.按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的要求，進(jìn)行樁身裂縫控制驗算

時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合。

(A)65.計算建筑地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面的荷載效應(yīng)，應(yīng)采用正常使用極限狀

態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合。

(A)66.編制樁的靜荷載試驗方案時，由最大試驗荷載產(chǎn)生的樁身內(nèi)力應(yīng)小于樁身

混凝土的抗壓強度，驗算時樁身混凝土的強度應(yīng)取用混凝土抗壓強度的標(biāo)準(zhǔn)值。

.采用堿液法中的雙液法加固地基時，"雙液〃是指。

(B)67Na2O,MgCbNaOH,CaCI2o

(A)68.某多層工業(yè)廠房采用預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)，由于地面堆載作用致使廠房基礎(chǔ)產(chǎn)

生不均勻沉降。擬采用錨桿靜壓樁加固措施最為合適。

(A)69.采用強夯置換法處理軟土地基時，強夯置換墩的深度不宜超過10m。

(A)70.正確確定巖土和結(jié)構(gòu)面的強度指標(biāo)，是邊坡穩(wěn)定分析和邊坡設(shè)計成敗的關(guān)

鍵。

(B)71.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012)采用堿液法加固地基，竣

工驗收工作應(yīng)在加固施工完畢14d天后進(jìn)行。28d

(B)72.使用土工合成材料作為換填法中加筋層的筋材時，加速地基固結(jié)排水屬于

土工合成材料的主要作用。

(A)73.新奧法是指圍巖與支護結(jié)構(gòu)共同承受荷載。

.在具有高承壓水頭的細(xì)砂層中用凍結(jié)法支護開挖隧道的旁通道，由于工作

(B)74

失誤，致使凍土融化，承壓水?dāng)y帶大量砂粒涌入已經(jīng)襯砌完成的隧道，周圍地面急劇

下沉，此時最快捷最有效的搶險措施是從隧道由內(nèi)向外抽水。封堵已經(jīng)塌陷的隧道兩端,

向其中回灌高壓水

(B)75.在深厚砂石層地基上修建砂石壩，需設(shè)置地下垂直混凝土防滲墻和壩體堆

石棱體排水，合理的方法是防滲墻和排水體都設(shè)置在壩體下游。上游-防滲墻，下游-排水

體

(A)76.在卵石層上的新填砂土層中灌水穩(wěn)定下滲，地下水位較深，有可能產(chǎn)生增

加砂土的重力。

(B)77.對于單支點的基坑支護結(jié)構(gòu)，在采用等值梁法計算需要假定等值梁上有一

個錢接點，該錢接點一般可近似取在等值梁上主動土壓力合力等于被動土壓力合力的

位置。

(B)78.邊坡采用預(yù)應(yīng)力錨索加固時，預(yù)應(yīng)力錨索只能適用于巖質(zhì)地層的邊坡加固。

(A)79.《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)中有關(guān)抗震設(shè)防的基本思路和原

則對已編制抗震設(shè)防區(qū)劃的城市，可按批準(zhǔn)的抗震設(shè)防烈度或涉及地震動參數(shù)進(jìn)行抗

震設(shè)防。

(B)80.根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)，計算等效剪切波速時，等效

剪切波速與計算深度范圍內(nèi)各土層的厚度及該土層所處的深度有關(guān)。

(A)81.按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)選擇建筑物場地時，對抗震不

利地段，當(dāng)無法避開時應(yīng)采用有效措施。

(A)82.某建筑物坐落在性質(zhì)截然不同的地基上，按照《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB

50011-2010)的規(guī)定進(jìn)行地基基礎(chǔ)設(shè)計時，同一結(jié)構(gòu)單元不宜部分采用天然地基，部

分采用樁基。

(A)83.鉆芯法可以用于直接檢測樁身完整性。

(B)84.采用鉆芯法檢測建筑物樁基質(zhì)量，當(dāng)芯樣試件尺寸偏差為芯樣試件平均直

徑小于2倍表觀混凝土粗骨料最大粒徑時，試件可用作抗壓強度試驗。

(B)85.關(guān)于孔壁應(yīng)變法測試巖體應(yīng)力，應(yīng)變計安裝妥當(dāng)后，測試系統(tǒng)的絕緣值不

應(yīng)大于lOOMQo

(B)86.三軸固結(jié)不排水剪試驗可用于對土試樣的擾動程度的鑒定。壓縮試驗、無

側(cè)限、取樣現(xiàn)場外觀檢查

(B)87.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2012),關(guān)于采用灰土擠密樁法

處理軟黏土地基，灰土擠密樁加固地基竣工驗收檢測宜在施工完畢15d后進(jìn)行。

(B)88.關(guān)于堆載預(yù)壓法處理軟弱黏土地基，采用超載預(yù)壓法處理后地基將不會發(fā)

生固結(jié)變形。

(A)89.在巖質(zhì)公路隧道勘察設(shè)計中，從實測的圍巖縱波波速和橫波波速不能求得

動壓縮模量。圍巖縱波波速和橫波波速可求：動彈性模量、動剪切模量、動泊松比

(A)90.基坑支護的水泥土墻基底為中密細(xì)砂，根據(jù)抗傾覆穩(wěn)定條件確定其嵌固深

度和墻體厚度時，不需要考慮墻體水泥土強度。

(B)91.根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306-2001),《中國地震動參數(shù)區(qū)

劃圖》的比例尺為1:300萬，必要時可以放大使用。1:400萬

(B)92.關(guān)于特殊土中的樁基設(shè)計與施工，膨脹土地基中樁基，宜采用擠土樁消除

土的膨脹性。

(A)93.根據(jù)《建筑基樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008),對于設(shè)計等級為乙級建筑的

樁基，當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件復(fù)雜時，確定基樁抗拔極限承載力方法是現(xiàn)場試樁法。

(A)94.樁身露出地面或樁側(cè)為液化土的樁基，當(dāng)樁徑、樁長、樁側(cè)土層條件相同

時，樁頂自由、樁端埋于土層中最易壓屈失穩(wěn)。

(A)95.承臺和地下室側(cè)墻周圍回填料應(yīng)松散，地震時可消能的措施對提高樁基抗

震性能無效。

(A)96.關(guān)于靜壓沉樁的施工要求中最大壓樁力不宜小于設(shè)計的單樁豎向極限承載

力的標(biāo)準(zhǔn)值。

(A)97.柱下多樁承臺，為保證對承臺不發(fā)生沖切和剪切破壞，增加承臺厚度是最

有效的措施。

（B）98.在同樣的設(shè)計條件下，作用在懸臂式板樁上的側(cè)向土壓力最大。

逆作法施工的剛性地下室外墻

（A）99.對老采空區(qū)和現(xiàn)采空區(qū)當(dāng)工程地質(zhì)調(diào)查不能查明采空區(qū)的特征時應(yīng)進(jìn)行物

探和鉆探。

（A）100.地下水位的量測，當(dāng)采用泥漿鉆進(jìn)時為了避免孔內(nèi)泥漿的影響需將測水管

打入含水層20cm方能較準(zhǔn)確地測得地下水位。

二、單選題（每題的備選項中，只有一個最符合題意，請在括號內(nèi)填入正確選

項，共400題）。

1.進(jìn)行開口鋼環(huán)式十字板剪切試驗時，（C）測試讀數(shù)順序是對的。

A、重塑，軸桿，原狀B、軸桿，重塑，原狀

C、原狀，重塑，軸桿D、軸桿，原狀，重塑

2.現(xiàn)有甲、乙兩土樣的物性指標(biāo)如下，以下說法中正確的是（D）。

土樣WLWPWGsSr

甲3922302.74100

乙2315182.7100

A、甲的孔隙比小于乙B、甲比乙具有更大的天然重度

C、甲干重度大于乙D、甲比乙含有更多的黏土

3.在民用建筑詳勘階段，勘探點間距的決定因素是（D）。

A、巖土工程勘察等級B、工程重要性等級

C、場地復(fù)雜程度等級D、地基復(fù)雜程度等級

4.在巖層中進(jìn)行跨孔法波速測試，孔距符合《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）

（2009年版）要求是（B）。

A、4mB、12mC、20mD^30m

5.用液塑限聯(lián)合測定儀測定粘性土的界限含水量時，在含水量與圓錐下沉深度關(guān)系圖

中，下列（A）深度對應(yīng)的含水量是塑限。

A、2mmB、10mmC、17mmD、20mm

6.下列地基沉降計算參數(shù)的適用條件中，（D）是不正確的。

A、變形模量不適用于沉降計算的分層總和法

B、壓縮指數(shù)對超固結(jié)土、欠固結(jié)土和正常固結(jié)土都適用

C、壓縮指數(shù)不適用于《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的沉降計算方法

D、回彈再壓縮指數(shù)只適用于欠固結(jié)土

7.為提高樁基的水平承載力，以下（D）措施是有效的。

A、增加承臺混凝土的強度等級B、在允許范圍內(nèi)適當(dāng)增加樁距

C、加大混凝土保護層厚度D、提高樁身配筋率+增大樁徑

8.對于高承臺樁基，在其他條件（包括樁長、樁間土）相同時，下列（A）情況的基

樁最容易產(chǎn)生壓屈失穩(wěn)。

A、樁頂較接；樁端置于巖石層頂面B、樁頂較接；樁端嵌固于巖石層中

C、樁頂固接；樁端置于巖石層頂面D、樁頂固接；樁端嵌固于巖石層中

9.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）,對滿足下臥層承載力要求，滿足墊

層底寬要求，也滿足壓實標(biāo)準(zhǔn)的，對沉降無嚴(yán)格限制的建筑物用換填墊層處理地基，

下列（A）的變形計算是正確的。

A、僅考慮下臥層的變形

B、墊層自身的變形加上下臥層的變形，下臥層的附加應(yīng)力按Boussinesq的彈性力學(xué)

解計算

C、墊層自身的變形加上下臥層的變形，下臥層的附加應(yīng)力按墊層的擴散角計算

D、墊層自身的變形加上下臥層的變形，墊層的模量按荷載試驗決定

10用高應(yīng)變法檢驗樁直徑為700mm，樁長為28m的鋼筋混凝土灌注樁的承載力，預(yù)估

該樁的極限承載力為5000KN,在進(jìn)行高應(yīng)變法檢測時，宜選用的錘重是（D）。

A、25KNB、40KNC、75KND、100KN

11.采用堿液法加固地基，若不考慮由于固體燒堿投入后引起的液體體積的變化，則

1.0立方米水中加入含雜質(zhì)20%的商品固體燒堿165kg配制所得的堿液濃度（g/L）最

接近（B）。

A、70B、130C、165D、210

12.下列關(guān)于預(yù)制樁錘擊沉樁施打順序的說法中，（B）合理。

A、對于密集樁群，自四面或四周向中間對稱施打

B、當(dāng)一側(cè)毗鄰建筑物時，由毗鄰建筑物向另一側(cè)施打

C、根據(jù)基礎(chǔ)底面設(shè)計標(biāo)高，宜先淺后深

D、根據(jù)樁的規(guī)格，宜先小后大，先短后長

13.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）,下列關(guān)于灰土擠密樁復(fù)合地基設(shè)計、

施工的敘述正確的是（D）。

A、初步設(shè)計按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗確定時，灰土擠密樁復(fù)合地基承載力特征值不宜大于200KPa

B、樁孔內(nèi)分層回填，分層夯實，樁體內(nèi)的平均壓實系數(shù)，不宜小于0.94

C、成孔時，當(dāng)含水量高于12%時，宜對擬處理范圍內(nèi)土層進(jìn)行適當(dāng)增濕

D、復(fù)合地基變形計算時，可采用荷載試驗確定的變形模量作為復(fù)合土層的壓縮模量

14.采用土或灰土擠密樁局部處理地基，處理寬度應(yīng)大于基底一定范圍，其主要作用不

能用（B）來解釋。

A、改善應(yīng)力擴散B、防滲隔水

C、增強地基穩(wěn)定性D、防止地基土產(chǎn)生側(cè)向擠出

15.條形基礎(chǔ)寬度3m,基礎(chǔ)底面的荷載偏心距為0.5m,基底邊緣最大壓力值和基底平均

壓力值的比值符合（D）。

A、1.2B、1.5C、1.8D、2.0

16.對于不排水強度內(nèi)摩擦角為零的土，其深度修正系數(shù)和寬度修正系數(shù)的正確結(jié)合為

（B）。

A、深度修正系數(shù)為0；寬度修正系數(shù)為0

B、深度修正系數(shù)為1;寬度修正系數(shù)為0

C、深度修正系數(shù)為0;寬度修正系數(shù)為1

D、深度修正系數(shù)為1;寬度修正系數(shù)為1

17.設(shè)計時對地下連續(xù)墻墻身結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測，宜優(yōu)先采用（B）方法。

A、高應(yīng)變動測法B、聲波透射法C、低應(yīng)變動測法D、鉆芯法

18.據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版），當(dāng)填土底面的天然坡

度大于哪個數(shù)值時，應(yīng)驗算其穩(wěn)定性（B）。

A、15%B、20%C、25%D、30%

19.某紅黏土的含水量試驗如下：天然含水量51%,液限80%,塑限48%,該紅黏土的

狀態(tài)應(yīng)為（B）。

A、堅硬B、硬塑C、可塑D、軟塑

aw=-=|],=0.6375.

《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）表6.2.2：,80

表6.2.2T紅黠土的狀態(tài)分類

狀態(tài)含水比小

堅硬

硬塑0.55V。曾40.70

可塑0.70<trw<0.85

軟期0.85V00

流塑ciw>L00

注：a^—w/wi.

20.在破碎的巖質(zhì)邊坡坡體內(nèi)有地下水滲流活動，但不易確定滲流方向時，在邊坡穩(wěn)定

計算中，做了簡化假定，采用不同的破體深度計入地下水滲透力的影響，下列最安全

的是（C）。

A、計算下滑力和抗滑力都采用飽和重度

B、計算下滑力和抗滑力都采用浮重度

C、計算下滑力用飽和重度，抗滑力用浮重度

D、計算下滑力用浮重度，抗滑力用飽和重度

21.當(dāng)填料為下列（C）類土?xí)r，填方路堤穩(wěn)定性分析可采用公式K=tgW/tga計算（K

為穩(wěn)定系數(shù)；。為內(nèi)摩擦角；a為坡面與平面夾角）。

A、一般黏性土B、混碎石黏性土C、純凈的中細(xì)砂D、粉土

22.有一微含礫的砂土形成的土坡，在哪種情況下穩(wěn)定性最好（C）。

A、天然風(fēng)干狀態(tài)B、飽和狀態(tài)并有地下水向外流出

C、天然稍濕狀態(tài)D、發(fā)生地震

23.某擬建電力工程場地，屬于較重要建筑項目，地質(zhì)災(zāi)害發(fā)育中等，地形地貌復(fù)雜，

巖土體工程地質(zhì)性質(zhì)較差，破壞地質(zhì)環(huán)境的人類活動較強烈，則本場地地質(zhì)災(zāi)害危險

性評估分級應(yīng)為（A）級。

A、一級B、二級C、三級D、二或三級

24.只有滿足下列（C）所列的條件，按剪切波速傳播時間計算的等效剪切波速Use

的值與按厚度加權(quán)平均值計算的平均剪切波速Usm值才是相等的。

A、覆蓋層正好是20m

B、覆蓋層厚度范圍內(nèi)，土層剪切波速隨深度呈線性增加

C、計算深度范圍內(nèi)，各土層剪切波速相同

D、計算深度范圍內(nèi)，各土層厚度相同

25.某建筑工程勘察1號孔深度為10m,地層為：0?2m為含硬雜質(zhì)410%的填土（工類

-46）；2?8m為細(xì)砂（HI類117）；8?10m為卵石（粒徑450mm的顆粒大于50%）

（IV類207）。0?10m跟管鉆進(jìn)，孔口高程50m,鉆探時氣溫30℃,按2002年收費標(biāo)

準(zhǔn)計算了鉆孔的實物工作收費額，其結(jié)果是（B）。收費基價=46x2+117x6+207x2=1208

元，實物工作收費額=1208x1x1.5=1812元

A、1208元B、1812元C、1932.8元D、2053.6元

26.下列不屬于超前地質(zhì)預(yù)報主要內(nèi)容（D）。

A、斷裂、破碎帶和風(fēng)化囊的預(yù)報

B、不穩(wěn)定塊體的預(yù)報

C、地下水活動情況的預(yù)報

D、地壓力狀況的預(yù)報

27.下列有關(guān)可靠性與設(shè)計方法的敘述中，（A）是正確的。

A、可靠性是結(jié)構(gòu)在規(guī)定時間和規(guī)定條件下，完成預(yù)定功能的能力

B、可靠性指標(biāo)不能定量反映工程的可靠性

C、安全系數(shù)能定量反映工程的可靠性

D、不同工程設(shè)計中，相同的安全系數(shù)表示工程的可靠度相同

28.下列（B）不屬于定值設(shè)計法。

A、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）中容許承載力設(shè)計

B、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）中基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的抗彎設(shè)計

C、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）中地基穩(wěn)定性驗算

D、《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）邊坡穩(wěn)定性計算

29.下列關(guān)于基礎(chǔ)埋深的敘述中，（B）是正確的。

A、在滿足地基穩(wěn)定性和變形要求前提下，基礎(chǔ)宜深埋

B、對位于巖石地基上的高層建筑筏形基礎(chǔ)，箱型基礎(chǔ)埋深應(yīng)滿足抗滑要求

C、在季節(jié)性凍土地區(qū)，基礎(chǔ)的埋深應(yīng)大于設(shè)計凍深

D、新建建筑物與既有建筑物相鄰時，新建筑物基礎(chǔ)埋深不宜小于既有建筑物基礎(chǔ)埋

深

30.關(guān)于文克勒地基模型，下列（B）是正確的。

A、文克勒地基模型研究的是均質(zhì)彈性半無限體

B、假定地基由獨立彈簧組成

C、基系數(shù)是地基土的三維變形指標(biāo)

D、文克勒地基模型不可用于計算地基反力

31.關(guān)于飽和砂土的液化機理，下列（A）是正確的。

A、如果振動作用的強度不足以破壞砂土的結(jié)構(gòu)，液化不發(fā)生

B、如果振動作用的強度足以破壞砂土結(jié)構(gòu)，液化一定發(fā)生

C、砂土液化時，砂土的有效內(nèi)摩擦角將降低到零

D、砂土液化以后，砂土將變得更松散

32.驗算天然地基地震作用下的豎向承載力時，下列（A）選項是正確的。

A、基礎(chǔ)底面壓力按地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并采用擬靜力法計算

B、抗震承載力特征值較靜力荷載下承載力特征

C、地震作用下結(jié)構(gòu)可靠度容許不變

D、對于多層砌體房屋，在地震作用下基礎(chǔ)底面不宜出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)

33.下列（C）不屬于《建設(shè)工程勘察合同文本》中規(guī)定的發(fā)包人的責(zé)任。

A、提供勘察范圍內(nèi)地下埋藏物的有關(guān)資料

B、以書面形式明確勘察任務(wù)及技術(shù)要求

C、提出增減勘察量的意見

D、青苗相對賠償

34.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）對工程地質(zhì)測繪地質(zhì)點的

精度要求，如測繪比例尺選用1:5000,則地質(zhì)測繪點的實測精度應(yīng)不低于下列（C）

選項。

A、5mB、10mC、15mD、20m

35.基準(zhǔn)基床系數(shù)KV有下列哪項試驗直接測得（A）。

A、承載板直徑為30cm的平板荷載試驗

B、螺旋板直徑為30cm的螺旋板荷載試驗

C、探頭長度為24cm的扁鏟側(cè)脹試驗

D、旁壓器直徑為9cm的旁壓試驗

36.下列各地質(zhì)年代排列順序中，（C）是正確的。

A、三疊紀(jì)、泥盆紀(jì)、白堊紀(jì)、奧陶紀(jì)B、泥盆紀(jì)、奧陶紀(jì)、白堊紀(jì)、三疊紀(jì)

C、白堊紀(jì)、三疊紀(jì)、泥盆紀(jì)、奧陶紀(jì)D、奧陶紀(jì)、白堊紀(jì)、三疊紀(jì)、泥盆紀(jì)

37.某場地，地表水體水深3.0m,其下粉質(zhì)黏土厚7.0m,粉質(zhì)黏土層下為砂卵石層，承壓

水頭12.0m,則粉質(zhì)黏土層單位滲透力大小最接近（A）。

A、2.86kN/m3B、4.29kN/m3C、7.14kN/m3D、10.00kN/m3

滲透力計算公式:J=ywxi式中,i為水力梯度。水力梯度為粉質(zhì)黏土層任意截面處所承受的水頭差與

滲徑的比值。因此滲透水壓力為:10x（12-10）/7=2.86kN/m3。

38.利用已有遙感資料進(jìn)行工程地質(zhì)測繪時，（C）的操作流程是正確的。

A、踏勘玲初步解釋好驗證和成圖B、初步解釋玲詳細(xì)解釋好驗證和成圖

C、初步解釋好探勘和驗證玲成圖D、踏勘好初步解釋好詳細(xì)解釋和成圖

39.下列選項中哪種取土器最適用于在軟塑黏性土中采取工級土試樣（A）。

A、固定活塞薄壁取土器B、自由活塞薄壁取土器

C、單動三重管回轉(zhuǎn)取土器D、雙動三重管回轉(zhuǎn)取土器

40.反映巖土滲透壓大小的呂榮值可由（A）的試驗方法測得。

A、壓水試驗B、抽水試驗

C、注水試驗D、室內(nèi)變水頭滲透試驗

41.下列關(guān)于工程結(jié)構(gòu)或其部分進(jìn)入某一狀態(tài)的描述中，（B）屬于正常使用極限狀

，a、o

A、基坑邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)達(dá)到1.3

B、建筑地基沉降量達(dá)到規(guī)范規(guī)定的地基變形允許值

C、建筑地基沉降達(dá)到地基受壓破壞時的極限沉降值

D、地基承受荷載達(dá)到地基極限承載力

42.計算地基變形時，以下關(guān)于荷載組合的取法，（D）符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)

范》（GB50007-2011）的規(guī)定。

A、承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，分項系數(shù)為1.2

B、承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項系數(shù)均為1.0

C、正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，不計入風(fēng)荷載和地震作用

D、正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合，不計入風(fēng)荷載和地震作用

43.某堆場，淺表"硬殼層"黏土厚度1.0?2.0m,其下分布厚約15.0m淤泥，淤泥層下

為可塑?硬塑粉質(zhì)黏土和中密?密實粉細(xì)砂層。采用大面積堆載預(yù)壓法處理，設(shè)置塑

料排水帶，間距0.8m左右，其上直接堆填黏性土夾塊石、碎石，堆填高度約4.50m,

堆載近兩年。卸載后進(jìn)行檢驗，發(fā)現(xiàn)預(yù)壓效果不明顯。造成其預(yù)壓效果不好的最主要

原因是（C）。

A、預(yù)壓荷載小，預(yù)壓時間短B、塑料排水帶間距偏大

C、直接堆填，未鋪設(shè)砂墊層，導(dǎo)致排水不暢D、該場地不適用堆載預(yù)壓法

44.預(yù)壓法加固地基設(shè)計時，在其他條件不變的情況下，（C）參數(shù)對地基固結(jié)速度

影響最小。

A、砂井直徑的大小B、排水板的間距

C、排水砂墊層的厚度D、擬加固土體的滲透系數(shù)

45.某地鐵車站基坑位于深厚的飽和淤泥土層中，該土層屬于欠固結(jié)土，采取坑內(nèi)排水

措施。進(jìn)行坑底抗隆起穩(wěn)定驗算時，抗剪強度最合適是（D）。

A、固結(jié)不排水強度

B、固結(jié)快剪強度

C、排水抗剪強度

D、用原位十字板剪切試驗確定坑底以下土的不排水強度

46.某基坑深16.0m,采用排樁支護，三排預(yù)應(yīng)力錨索，樁間采用旋噴樁止水。基坑按設(shè)

計要求開挖到底，施工過程未發(fā)現(xiàn)異常并且樁水平位移也沒有超過設(shè)計要求，但發(fā)現(xiàn)

坑邊局部地面下沉，初步判斷其主要原因是（C）。

A、錨索錨固力不足B、排樁配筋不足C、止水帷幕滲透D、土方開挖過快

47.在地下洞室選址區(qū)內(nèi)，巖體中的水平應(yīng)力值較大，測得最大主應(yīng)力方向為南北方向。

地下廠房長軸方向為（A）時，最不利于廠房側(cè)巖的巖體穩(wěn)定。

A、地下廠房長軸方向為東西方向B、地下廠房長軸方向為北東方向

C、地下廠房長軸方向為南北方向D、地下廠房長軸方向為北西方向

48.在地鐵線路施工中，與盾構(gòu)法相比，表述淺埋暗挖法（礦山法）特點的是（B）。

A、淺埋暗挖法施工更安全

B、淺埋暗挖法更適用于隧道斷面變化和線路轉(zhuǎn)折的情況

C、淺埋暗挖法應(yīng)全斷面開挖施工

D、淺埋暗挖法更適用于周邊環(huán)境對施工有嚴(yán)格要求的情況

49.計算地震作用和進(jìn)行結(jié)構(gòu)抗震驗算時，（C）是不符合《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》

（GB50011-2010）規(guī)定的。

A、結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和總豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值都是將結(jié)構(gòu)等效總重力荷載

分別乘以相應(yīng)的地震影響系數(shù)最大值

B、豎向地震影響系數(shù)最大值小于水平地震影響系數(shù)最大值

C、建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的內(nèi)力和變形分析，此時，可以假定結(jié)構(gòu)與構(gòu)件

處于彈性工作狀態(tài)

D、對于有可能導(dǎo)致地震時產(chǎn)生嚴(yán)重破壞的建筑結(jié)構(gòu)等部位，應(yīng)進(jìn)行罕遇地震作用下

的彈塑性變形分析

50.按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）規(guī)定，抗震設(shè)計使用的地震影響系數(shù)曲

線下降段起點對應(yīng)的周期值為（C）。

A、地震活動周期B、結(jié)構(gòu)自振周期C、設(shè)計特征周期D、地基固有周期

51.關(guān)于建筑抗震設(shè)計，（A）是正確的。

A、用多遇地震作用計算結(jié)構(gòu)的彈性位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力進(jìn)行截面承載力驗算

B、用設(shè)計地震作用計算結(jié)構(gòu)的彈性位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力，進(jìn)行截面承載力驗算

C、用罕遇地震作用計算結(jié)構(gòu)的彈性位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力，進(jìn)行截面承載力驗算

D、抗震設(shè)計指抗震計算，不包括抗震措施

52.下列關(guān)于建筑基樁檢測要求，（B）是正確的。

A、采用壓重平臺提供單樁豎向抗壓靜荷載試驗的反力時，壓重施加于地基土上的壓

應(yīng)力應(yīng)大于地基承載力特征值的2.0倍1.5倍

B、單孔鉆芯檢測發(fā)現(xiàn)樁身混凝土質(zhì)量問題時，宜在同一基樁增加鉆孔驗證

C、受檢樁的混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的70%時即可進(jìn)行鉆芯法檢測28d

D、單樁豎向抗壓靜荷載試驗的加載量不應(yīng)小于設(shè)計要求的單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的

2.0倍單樁承載力特征值的2.0倍。

根據(jù)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ106—2014）第325條規(guī)定，基樁檢測開始時間應(yīng)符合下列規(guī)

定:①當(dāng)采用低應(yīng)變法或聲波透射法檢測時，受檢樁混凝土強度不應(yīng)低于設(shè)計強度的70%,且不小于

15MPa;②當(dāng)采用鉆芯法檢測時,受檢樁的混凝土齡期應(yīng)達(dá)到28d或受檢樁同條件養(yǎng)護試塊強度達(dá)

到設(shè)計強度

53.均質(zhì)地基，以下措施中既可提高地基承載力又可以有效減小地基沉降的是（D）。

A、設(shè)置基礎(chǔ)梁以增大基礎(chǔ)剛度B、提高基礎(chǔ)混凝土強度等級

C、采用“寬基淺埋"減小基礎(chǔ)埋深D、設(shè)置地下室增大基礎(chǔ)埋深

54.在粉細(xì)砂含水層進(jìn)行抽水試驗，最合適的抽水孔過濾器是（C）。

A、骨架過濾器B、纏絲過濾器C、包網(wǎng)過濾器D、用沉淀管代替

55.巖體體積結(jié)構(gòu)面數(shù)含義是指（D）。

A、單位體積內(nèi)結(jié)構(gòu)面條數(shù)B、單位體積內(nèi)結(jié)構(gòu)面組數(shù)

C、單位體積內(nèi)優(yōu)勢結(jié)構(gòu)面條數(shù)D、單位體積內(nèi)優(yōu)勢結(jié)構(gòu)面組數(shù)

56.在帶多個觀測孔的抽水試驗中，要求抽水孔與最近的觀測孔距離不宜小于含水層厚

度，其主要原因是（B）。

A、減少水力坡度對計算參數(shù)的影響B(tài)、避免三維流所造成的水頭損失

C、保證觀測孔中有足夠的水位降深D、提高水量和時間關(guān)系曲線的精度

57.在以下的作用（荷載）中，通常不用于建筑地基變形計算的作用效應(yīng)是（A）。

A、風(fēng)荷載B、車輛荷載C、積灰、積雪荷載D、安裝及檢修荷載

58.軟土場地中，下列哪個選項對碎石樁豎向抗壓承載力影響最大（C）。

A、樁周土的水平側(cè)阻力B、樁周土的豎向側(cè)阻力

C、碎石的粒徑D、碎石的密實度

59上匕較堆載預(yù)壓法和真空預(yù)壓法處理淤泥地基，（D）是正確的。

A、地基中孔隙水壓力變化規(guī)律相同B、預(yù)壓區(qū)邊緣土體側(cè)向位移方向一致

C、均需控制加載速率，以防止加載過快導(dǎo)致淤泥地基失穩(wěn)破壞

D、堆載預(yù)壓法土體總應(yīng)力增加，真空預(yù)壓法總應(yīng)力不變

60.鐵路隧道復(fù)合式襯砌的初期支護，宜采用錨噴支護，其基層平整度應(yīng)符合（B）

（D為初期支護基層相鄰?fù)姑姘歼M(jìn)去的深度；L為基層兩凸面的距離）。

A、D/L<1/2B、D/L<1/6C、D/L>V6D、D/L>1/2

［解析］根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計規(guī)范》（TB10003—2005）第7.2.1條第2款規(guī)定，復(fù)合式襯砌的初期支護，

宜采用噴錨支護,其基層平整度應(yīng)符合

D/L<1/6O

61.一般情況下，在滑坡形成過程中最早出現(xiàn)的變形裂縫是（B）。

A、前緣的鼓脹裂縫B、后緣的拉張裂縫

C、兩側(cè)的剪切裂縫D、中前部的扇形裂縫

62.若地基土含水率降低，特殊性土（D）將對建筑物產(chǎn)生明顯危害。

A、濕陷性黃土B、花崗巖類殘積土C、鹽漬土D、膨脹土

膨脹土含水率降低，將產(chǎn)生收縮變形，導(dǎo)致建筑物產(chǎn)生裂縫;A項，濕陷性黃土含水率降低，濕陷性減

小;B項，花崗巖類殘積土含水率對建筑物影響不大;C項，鹽漬土含水率降低，強度增加。

63.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50027-2001）（2009年版），當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗錘

擊數(shù)為45擊時，花崗巖的風(fēng)化程度應(yīng)判定為（C）。

A、中風(fēng)化B、強風(fēng)化C、全風(fēng)化D、殘積土

根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）附錄A表A.0.3注4規(guī)定，花崗巖類巖石,

可采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗劃分,N250為強風(fēng)化;50>N230為全風(fēng)化;N<30為殘積土。

64.在膨脹土地區(qū)建設(shè)城市軌道交通，采取土試樣測得土的自由膨脹率為60%,蒙脫石

的含量為10%,陰陽離子交換量為200mmol/kg,該土層的膨脹潛力分類為（A）。

A、弱B、中C、強D、不能確定

65.不宜設(shè)置垃圾填埋場的場地為（A）。

A、巖溶發(fā)育場地B、夏季主導(dǎo)風(fēng)向下風(fēng)向場地

C、庫容僅能保證填埋場使用年限在12年左右的場地

D、人口密度及征地費用較低的場地

66.膨脹土遇水膨脹的主要原因為（C）。

A、膨脹土的孔隙比小B、膨脹土的黏粒含量高

C、水分子可進(jìn)入膨脹土礦物晶格構(gòu)造內(nèi)部D、膨脹土土粒間的間距大

［解析］膨脹土的微觀結(jié)構(gòu)為面-面連接的疊聚體，比團粒結(jié)構(gòu)具有更大的吸水膨脹和失水吸縮的能

力。膨脹土遇水膨脹的主要原因為水分子可進(jìn)入膨脹土礦物晶格構(gòu)造內(nèi)部。

67.生產(chǎn)經(jīng)營單位的主要負(fù)責(zé)人未履行安全生產(chǎn)管理職責(zé)導(dǎo)致發(fā)生生產(chǎn)安全事故受刑

事處罰的，自刑罰執(zhí)行完畢之日起，至少（C）不得擔(dān)任任何生產(chǎn)單位主要負(fù)責(zé)人。

A、3年B、4年C、5年D、8年

68.長輸油氣管道主要或優(yōu)先采用地下埋設(shè)方式，管道上覆土厚為（B）。

A、0.8?1.0mB、1.0?1.2mC、1.1?1.2mD、1.0?1.3m

69.按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）,下列關(guān)于混凝土預(yù)制樁靜力壓樁施工

的質(zhì)量控制措施中（D）是正確的。

A、第一節(jié)樁下壓時垂直偏差不應(yīng)小于0.5%

B、最后一節(jié)有效樁長宜短不宜長

C、抱壓力可取樁身允許側(cè)向壓力的1.2倍

D、對于大面積群樁，應(yīng)控制日壓樁量

70.下列（A）不屬于建筑安裝工程費用組成中的間接費。

A、施工機械使用費B、養(yǎng)老保險費C、職工教育經(jīng)費D、工程排污費

71.下列關(guān)于滑坡體受力分析的敘述中，正確的是（B）。

A、滑坡滑動的原因一定是滑坡體上任何部位的滑動力都大于抗滑力

B、地震力僅作為滑動力考慮

C、對翻翹的抗滑段，若地下水上升至滑面以上，滑面處的靜水壓力會全部轉(zhuǎn)化為滑

動力

D、在主滑段進(jìn)行削方減載，目的是在抗滑力不變的情況下，增大滑動力

72.在平面地質(zhì)圖中，（B）情況表示巖層可能向河床下游傾斜，且?guī)r層傾角小于河

床坡度。

A、巖層界限與地形等高線一致，V字形尖端指向河的上游

B、巖層界限不與地形等高線一致，V字形尖端指向河的上游

C、巖層界限不與地形等高線一致，V字形尖端指向河的下游

D、巖層界限不受地形影響，接近直線

解析：據(jù)教科書中"V字形法則"，本題中A為水平巖層，B為傾向河流下游傾角小于河床坡度或傾

向河流上流的巖層，C為傾向河流下游傾角大于河床坡度的巖層，D為垂直巖層。

73.繪制土的三軸剪切試驗成果莫爾一庫侖強度包線時，莫爾圓的畫法是（C）。

A、在o軸上以。3為圓心，以（ol-o3）〃為半徑

B、在o軸上以為圓心，以（ol-o3）〃為半徑

C、在o軸上以（ol+o3）/2為圓心，以（ol?o3）/2為半徑

D、在o軸上以（ol-o3）〃為圓心，以（ol+o3）/2為半徑

據(jù)教科書中莫爾-庫侖強度理論作圖要求或《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123-1999）16.5.13和

16.5.14條，莫爾圓與0軸有兩個交點，交點坐標(biāo)為ol和o3，圓心在o軸上所以，圓心為（。1+。3）/2,

半徑為（。:

74.深層平板荷載試驗的承壓板直徑為0.8m,由試驗測得的地基承載力特征值為fak,

在考慮基礎(chǔ)深度修正時應(yīng)采用（C）方法。

A、按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的深寬修正系數(shù)表中所列的不同土類取深度修正系

數(shù)

B、不進(jìn)行深度修正，即深度修正系數(shù)取0

C、不分土類深度修正系數(shù)一律取1

D、在修正公式中深度一項改為（d?0.8）

75.矩形基礎(chǔ)底面尺寸為l=3m,b=2m,受偏心荷載作用，當(dāng)偏心距e=0.3m時，其基底壓

力分布圖形為（C）。

A、一個三角形B、矩形C、梯形D、兩個三角形

據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2002）5.2.1條,e=0.3m,b/5=2/6=0.33m,e<b由。所以

Pj_R+6+Mk_Fk+6/1+6e\

五三——『士五一一廠（1士不）

因為e<b/6,所以即pkmin>0,所以基底壓力

分布圖形為梯形。

76.鉆機立軸升至最高時其上口1.5m,取樣用鉆桿總長21.0m,取土器全長1.0m,下

至孔底后機上殘尺1.10m,鉆孔用套管護壁，套管總長18.5m。另有管靴與孔口護箍

各高0.150m,套管口露出地面0.4m,取樣位置至套管口的距離應(yīng)等于（B）。

A、0.6mB、1.0mC、1.3mD、2.5m

77.壓水試驗段位于地下水位以下，地下水位埋藏深度為50m,壓水試驗結(jié)果如表所示,

則計算上述試驗段的透水率(Lu)與(B)的數(shù)值最接近。

壓力P(Mpa)0.30.61.0

水量Q(L/min)3065100

A、10LuB、20LuC、30LuD、40Lu

取試驗段長度L=5m,L?p

30/(5x0.3)=20Lu,6夕(5x0.6)=21.67Lu,100/(5x1.0)=20Lu

78.地下水繞過隔水帷幕向集水構(gòu)筑物滲流，為計算流量和不同部位的水力梯度進(jìn)行了

流網(wǎng)分析，取某剖面劃分流槽數(shù)Nl=12個，等勢線間隔數(shù)ND=15個，各流槽的流量

和等勢線間的水頭差均相等，兩個網(wǎng)格的流線平均距離bi與等勢線平均距離li的比值

均為1,總水頭差△H=5.0m,某段自第3條等勢線至第6條等勢線的流線長10m,

交于4條等勢線，請計算該段流線上的平均水力梯度將最接近(C)。

A、1.0B、0.13C、0.1D、0.01

79.條形基礎(chǔ)的寬度為3.0m,已知偏心距為0.7m,最大邊緣壓力等于140KPa,試指出

作用于基礎(chǔ)底面的合力最接近(D)。

A、360KN/mB、240KN/mC、190KN/mD、168KN/m

據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2.2條計算：

e—0.7nl5m

b3

a=—e--r—0.7=0.8m

公_2(Fk+G>=-,_3..

Pknux3alkI6r］—?a，/"ax

Fk+Gk=aX0.8XlX140=168kN/m

80.某場地作為地基的巖體結(jié)構(gòu)面組數(shù)為2組，控制性結(jié)構(gòu)面平均間距為1.5m,室內(nèi)9

個飽和單軸抗壓強度的平均值為26.5MPa,變異系數(shù)為0.2,按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)

范》(GB50007-2002),上述數(shù)據(jù)確定的巖石地基承載力特征值最接近()。

A、13.6MPaB、12.6MPaC、11.6MPaD、10.6MPa

［解析］:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.6條、附錄J,由題可知該巖體的巖

體結(jié)構(gòu)面組數(shù)為2組，完整程度為完整，折減系數(shù)=0.5,則可得：

,i/kZOl4,.678^

=1-(1.704/V9+4.678/92)xO.2=O.875

frk=*fm=0.875x(26.5x0.5)=11.59Mpa

儲一一巖石飽和單軸抗壓強度平均值(kPa)；八一一巖石飽和單軸抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)；。一一統(tǒng)計

修正系數(shù)；n——試樣個數(shù)；8——變異系數(shù)。

81.某受壓灌注樁樁徑為1.2m,樁端入土深度20m,樁身配筋率0.6%,樁頂較接，樁

頂豎向壓力設(shè)計值N=5000KN,樁的水平變形系數(shù)a=0.301m?1。樁身換算截面積An

=1.2m2,換算截面受拉邊緣的截面模量W0=0.2m2,樁身混凝土抗拉強度設(shè)計值代

=1.5N/mm2,試按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JCJ94-94)計算單樁水平承載力設(shè)計值，其

值最接近(A)。

A、550KNB、600KNC、650KND、700KN

根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.7.2條規(guī)定，由于樁身配筋率小于0.65%,故按式

(5.7.2：)計算單樁水平承載力特征值；其中，為樁截面模量塑性系數(shù)，圓形樁截面取=2,ah

=0.301x20=6.02>4,故取ah=4,為樁頂豎向力影響系數(shù)，豎向壓力取0.5,由表5.4.2可取=

0.768o則代入公式可得單樁水平承載力特征值為：接近550kN

82.某工程場地為飽和軟土地基，并采用堆載預(yù)壓法處理，以砂井作為豎向排水體，砂

井直徑dw=0.3m,砂井長h=15m,井距s=3.0m,按等邊三角形布置，該地基土水

平向固結(jié)系數(shù)Ch=2.6xl0?2m2/d,在瞬時加荷下，徑向固結(jié)度達(dá)到85%所需的時間

最接近(C)。(由題意給出的條件得到有效排水直徑為de=3.15m,n=10.5,Fn=

1.6248)

A、125dB、136dC、147dD、158d

83.某建筑場地為松砂，天然地基承載力特征值為lOOkPa,孔隙比為0.78,要求采用

振沖法處理后孔隙比為0.68,初步設(shè)計考慮采用樁徑為0.5m,樁體承載力特征值為

500kPa的砂石樁處理，按正方形布樁，不考慮振動下沉密實作用，據(jù)此估計初步設(shè)計

的樁距和此方案處理后的復(fù)合地基承載力特征值最接近(C)。

A、1.6m；140KPaB、1.9m；140KPaC、1.9m；120KPaD、2.2m；HOKPa

解根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79-2002)8.2.2條、8.2.8條和7.2.8條得:

正方形布樁

5=0,89國七,二出

Ne。一勺e=o.78,el=O.68,不考慮振動下沉密實作用已1.0

s=0.89X1.0X0,5=。=0.445X4.22=1.88m

/VU4./o一7U.a00

de=1.13s=1.13xl.88=2.12m

oR2

加一不牘=0.0556

fspk=mfpk+(l-m)fsk=0.0556x500+(l-0.0556)xl00=122.2kPa

84.基坑錨桿承載能力拉拔試驗時，已知錨桿上水平拉力T=400KN,錨桿傾角a=15。,

錨固體直徑D=150mm,錨桿總長度為18m,自由段長度為6m,在其他因素都已考

慮的情況下，錨桿錨固體與土層的平均摩阻力最接近(B)。

A、49KPaB、73KPaC、82KPaD、90KPa

85.某建筑場地抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.30g,設(shè)計地震分組為

第二組，場地類別為HI類，建筑物結(jié)構(gòu)自震周期T=1.65s,結(jié)構(gòu)阻尼比1取0.05,當(dāng)

進(jìn)行多遇地震作用下的截面抗震驗算時，相應(yīng)于結(jié)構(gòu)自震周期的水平地震影響系數(shù)值

最接近(A)。

A、0.09B、0.08C、0.07D、0.06

86.某鉆孔進(jìn)行壓水試驗，試驗段位于水位以下，采用安設(shè)在與試驗段連通的側(cè)壓管上

的壓力表測得水壓為0.75MPa,壓力表中心至壓力計算零線的水柱壓力為0.25MPa,

試驗段長度5.0m,試驗時滲漏量為50L/min,計算透水率為(B)。

A、5LuB、10LuC、15LuD、20Lu

據(jù)《工程地質(zhì)手冊》(第三版)第九篇第三章第三節(jié)及《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287-99)

附錄J計算p=pO+pz-ps=0.75+0.25-0=l.OMPa“L?p5X11°Lu

87.某建筑物基礎(chǔ)寬凸=3.0m,基礎(chǔ)埋深d=1.5m,建于力=0的軟土層上，土層無側(cè)

限抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值qu=6.6KPa,基礎(chǔ)底面上下的軟土重度均為18KN/m3,按《建筑地

基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)中計算承載力特征值的公式計算，承載力特征值為

(C)O

A、10.4KPaB、20.7KPaC、37.4KPaD、47.7KPa

按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)第5.2.5條計算如下：山=0；

a=4X6.6=3.3kPa

N/Mb=O,Md=lQ,

Mc=3.14fa=Mbvb+Mdvmd+Mcck=0xl8x3+lxl8xl.5+3.14x3,3=37.36kPa

88.6層普通住宅砌體結(jié)構(gòu)無地下室，平面尺寸為9mx24m,季節(jié)凍土設(shè)計凍深0.5m,

地下水埋深7