《熱質(zhì)交換原理與設(shè)備》習(xí)題答案

以擴(kuò)散速度表示的質(zhì)量通量：jA=PA(uA-u),jB=PB(uB-u)uB,j=jA+jBeBu生成1摩爾的CO2，所以O(shè)2與CO2通過碳粒表面邊界界層的質(zhì)擴(kuò)散為等摩爾互擴(kuò)散。3、答：當(dāng)物系中存在速度、溫度和濃度的梯度時(shí)，則分別發(fā)生動量、動量傳遞、能量傳遞和質(zhì)量傳遞三種分子傳遞和湍流質(zhì)量傳遞的三個(gè)數(shù)學(xué)關(guān)系式都4、答：將雷諾類比律和柯爾本類比律推廣應(yīng)用于對流質(zhì)交換可知，傳遞因子等于22t322②且可以把對流傳熱中有關(guān)的計(jì)算式用于對流傳質(zhì)，只要將對流傳熱計(jì)算式中的有關(guān)物理t艸c,a艸D,λ艸D,Pr艸Sc,Nu艸Sh,St艸Stm熱系數(shù)h計(jì)算傳質(zhì)系數(shù)hmSvDi表示物性對對流傳質(zhì)的影響，速度邊界層和濃表示熱量傳遞與質(zhì)量傳遞能力相對大小熱邊界層于323m3/(kg.kmol)μo2Pshm（1）用式shm=0.023Re0.83Sc0.44計(jì)算hm（2）用式sh=0.0395Re4Sc3計(jì)算hm1查表得：Do=0.22×10-4m2/s,250C飽和水蒸汽的濃度Pv=0.02383kg/m3shm200C時(shí)，飽和水蒸汽的濃度PA.s=0.0179kg/m3:代入上面的式子得：PA2=0.01193kg/m36 =(0.037Re0.8870)ScY3 3OOShLfgnH2O其中hfg為水的蒸發(fā)潛熱(PH2O.SPH2O.∞)P0其中t∞=260C,tS=200C查表2—1，當(dāng)tS=200C時(shí)水蒸汽的飽和蒸汽壓力Pr=2454.3kJ/kg0.cp=1.005kJ/(0CN216、解a）已知MA，MB，xA，xB已知aB，aA，MA，MB22aN22xN2=0.3982xCO2=0.253417、解a）O2，N2的濃度梯度沿垂直方向空氣由上部向下部運(yùn)動：（b）O2，N2的濃度梯度沿垂直方向空氣由下部向上部運(yùn)動，有傳質(zhì)過程。m.s)DO,TDO-4m2/sCA13CA223-6kg/sPA1-PA2-33a整理得NA=-27、解：nA=hm(PA.S-PA.∞)查表得當(dāng)溫度為270C時(shí)，PA.S=0.026446kg/m3PA.∞=φPA.SnA-2kg/s4)6第四章空氣熱質(zhì)處理方法1、（1）大氣是由干空氣和一定量的水蒸汽混合而成的。我們稱其為濕空氣，其主要成分是：氮、氧有、氬、二氧化碳、水蒸氣等。（2）在濕空氣中水蒸氣的含量雖少，但其變化確對空氣環(huán)境的干燥和潮濕程度產(chǎn)生重要的影響。且使?jié)窨諝獾奈锢硇再|(zhì)隨之改變。因此研究濕空氣中水蒸氣的含量在空氣調(diào)節(jié)行業(yè)中占重要地位.2、（1）濕空氣的密度等于干空氣密度與蒸汽密度之和。P=B0.001315φPskg/m3287TT在大氣壓力B和T相同情況下，濕度增大時(shí)，濕空氣的密度將變小。天氣由晴轉(zhuǎn)陰時(shí)，空氣中水蒸汽的含量增加，由此降低了空氣的密度，于是大氣壓要下降。減少了，所以密度增加了，于是冬季大氣壓高于夏季的。3、（1）在大氣壓強(qiáng)。溫度一定的條件下，濕空氣的水蒸汽分壓力是指，在與濕空氣同體積的條件下，將干空氣抽走，水蒸汽單獨(dú)存在時(shí)的壓力。濕空氣的水蒸汽飽和分壓力是指，在與飽和濕空氣同體積的條件下，將干空氣抽走，水蒸汽單獨(dú)存在時(shí)的壓力。濕空氣的水蒸汽飽和分壓力是濕空氣的水蒸汽分壓力的上限。（2）它們的大小是受大氣壓力影響的。（2）由附錄4—1可知：當(dāng)房中漏點(diǎn)溫度為9.5℃而冷水管表面溫度為8℃所以會有凝結(jié)水產(chǎn)生。（3）若想管道表面不產(chǎn)生凝結(jié)水，則可以對房間內(nèi)空氣進(jìn)行除濕。濕空氣15℃,φ2=90%時(shí)，i=39kJ/kg(干空氣)；所以空氣的焓值沒6、由已知得，ε=Q/W=14000/2=7000（kJ/kg）由初始狀態(tài)B=0.1MPa,t1=18℃,φ1=50%終狀態(tài)t2=25℃,查附錄4—1得φ2=40%，i2=45.5kJ/kg(干空氣)d2=7.9g/kg(干空氣)7、由已知得，ε=5000（kJ/kg）由初始狀態(tài)t1=20℃,終狀態(tài)t2=30℃,φ2=50%查附錄4—1得φ1=62%，i1=43kJ/kg(干空氣)d1=9g/kg(干空氣)由室內(nèi)空氣狀態(tài)：溫度20℃,壓力101325Pa水蒸汽分壓力為1400Pa，查附錄4—1得d=8.8g/kg(干空氣)φ=60%，i=42kJ/kg(干空氣)（d）已知干空氣的氣體常數(shù)為287J/（kg*k）干空氣分壓力B-Pq=101325-1400=99925(Pa)干空氣密度=1.188kg/m3(e)：室內(nèi)水蒸汽質(zhì)量:Mq=8.8*58.8=517.5g(f)：如果使室內(nèi)空氣沿等溫線家濕至飽和狀態(tài)，則角系數(shù)ε=2500kJ/kg當(dāng)空氣的狀態(tài)是溫度為20℃,φ=100%時(shí)，則d=14.6g/kg(干 室內(nèi)水蒸汽質(zhì)量為14.6×58.26=850.6g加入的水蒸汽量；850.6-517.5=333.1g9、解：由題意得，可知，假設(shè)室內(nèi)空氣的露點(diǎn)溫度為7℃,則在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，初始溫度為20℃,露點(diǎn)溫度為7℃的空氣參數(shù)?？捎筛戒?—1得d=6.2g/kg(干空氣)φ=42.5%，所以允許最大相對濕度為42.5%，最大允許含濕量是6.2g/kg(干空氣)t2=15℃,φ2=100%時(shí)，d2=10.5g/kg(干空氣)失去的水蒸汽△d=d1-d2=14-10.5=3.5g空氣狀態(tài)變化時(shí)失去的總熱量是19.1kJ/kg11、當(dāng)大氣壓發(fā)生變化時(shí)，空氣所有的狀態(tài)參數(shù)都會發(fā)生變化。0C00C1000C則有tAtf>tBtftCtf>tDtfA、C與環(huán)境進(jìn)行熱交換主要是通過外表面熱輻射和外表面與環(huán)境進(jìn)B、D除擁有A、C的換熱特點(diǎn)外，還有液體表面與環(huán)境直接進(jìn)行的熱質(zhì)交換，因此它們的熱量傳遞速率較A、C的快，更能在短時(shí)間內(nèi)接近tf足夠長的時(shí)間，A、B、C、D與環(huán)境平衡，而且A、C的溫度應(yīng)等于環(huán)境干球溫度B、D應(yīng)等于環(huán)境濕球溫度。對濕度為50%i3查附錄4—1則新風(fēng)的焓為76kJ/kg(干空氣)回氣的焓為48kJ/kg(干空氣)i混=59.2kJ/kg(干空氣)(b)由已知查附錄4—1得d1=15.8g/kg(干空氣)d2=9.3g/kg(干空氣)則由質(zhì)量守衡M1×d1+M2×d2=(M1+M2)d32×15.8+3×9.3=5×d3d3=11.9g/kg(干空氣)+d(2501+1.86t)14、解：由題意的空氣溫度為15℃,相對濕度為100%時(shí)，查附錄4—1得當(dāng)加熱到22℃時(shí)，含濕量為d3=10.5g/kg(干空氣)當(dāng)t1=30℃,φ1=75%時(shí)，i1=82kJ/kg(干空氣)d1=20.2g/kg(干空氣) 當(dāng)t2=15℃,φ2=100%時(shí)，i2=42kJ/kg(干空氣)d2=10.5當(dāng)t1=30℃,φ1=75%g/kg(干空氣)當(dāng)t3=22℃,d3=10.5g/kg(干空氣)時(shí)i3=49kJ/kg(干空氣)kJ/min凝結(jié)水量500kg/min×(20.2g/kg(干空氣)-10.5g/kg(干空氣))=4850g/min加熱器加入的熱量500kg/min×49kJ/kg(干空氣)-42kJ/kg(干空氣))=3500kJ/min15、解：查附錄4—1得初態(tài)為50℃時(shí)，i1=62kJ/kg(干空氣)d1=4.3g/kg(干空氣)末狀態(tài)為35℃時(shí)i2=129kJ/kg(干空氣)d2=36.5g/kg(干空氣)△d=36.5-4.3=22.2g/kg(干空氣)所以從被干燥的物體中吸收1kg16、由附錄4—1得d1=5.3g/kg(干空氣)末態(tài)：t=30℃,φ=100%得i2=100kJ/kg(干空氣)d2=27.3g/kg(干空所以△i=71.5kJ/kg(干空氣)△d=22g/kg(干空氣)3氣3kg/h查附得從塔府進(jìn)入的空氣的溫度為15℃,相對濕度為50%時(shí)其濕球溫度為為9.7℃則冷卻塔水從30℃冷卻至9.7℃3氣=1193kg/h17、解：總熱交換量以空氣初狀態(tài)的濕球溫度Ts顯熱交換量以空氣初狀態(tài)的干球溫度T1為界，潛熱交換量以空氣初狀態(tài)的露點(diǎn)溫度T2為界，由的分壓力為2000Pa得Ts=21.4℃T2=17.5℃?zhèn)鳠岱较驓狻畾狻畟髻|(zhì)方向氣←水氣←水18、解a）常壓下氣溫為30℃,濕球溫度為—1得d1=23g/kg(干空氣)氣氣←水28℃,由附錄4被冷卻到10℃的飽和空氣由附錄4—1得知d2=7.5g/kg(干空氣)所以每千克干空氣中的水分減少了15.5g（b）若將氣體加熱到30℃,由附錄4—1得濕球溫度為17.8℃。末狀態(tài)：含濕量為26g/kg干空氣水蒸汽分壓力：4100Pa相對濕度為：42%濕球溫度為：32.4焓值為：113kJ/kg干空氣20.解：物理吸附是被吸附的流體分子與固體表面分子間的作用力為分子間吸引力，它是一種可逆過程，物理吸附是無選擇的，只要條件適宜，任何氣體都可以吸附在任何固體上。吸附熱與冷凝熱相似。適應(yīng)的溫度為低溫。吸附過程進(jìn)行的急快參與吸附的各相間的平衡瞬時(shí)化學(xué)吸附是固體表面與吸附物間的化學(xué)鍵力起作用的結(jié)果。吸附力較物理吸附大，并且放出的熱也比較大，化學(xué)吸附一般是不可逆的，反應(yīng)速率較慢，升高溫度可以大大增加速率，對于這類吸附的脫附也不易進(jìn)行，有選擇性吸附層在高溫下穩(wěn)定。人們還發(fā)現(xiàn)，同一種物質(zhì)，在低溫時(shí)，它在吸附劑上進(jìn)行物理吸附，隨著溫度升到一定程度，就開始發(fā)生化學(xué)變化轉(zhuǎn)為化學(xué)吸附，有時(shí)兩種吸附會同時(shí)發(fā)生。的相對濕度范圍內(nèi)對水蒸汽有較好的吸附特性，硅膠對水蒸汽的吸附熱接近水蒸汽的汽化潛熱，較低的吸附熱使吸附劑和水蒸汽分子的結(jié)缺點(diǎn)是如果暴露在水滴中會很快裂解成粉末。失去除濕性能。與硅膠相比，活性鋁吸濕能力稍差，但更耐用且成本降低一半。沸石具有非常一致的微孔尺寸，因而可以根據(jù)分子大小有選擇的吸收或排除分子，故而稱作“分子篩沸石”。22、目前比較常用的吸附劑主要是活性炭，人造沸石，分子篩等。活性炭的制備比較容易，主要用來處理常見有機(jī)物。目前吸附能力強(qiáng)的有活性炭纖維，其吸附容量大吸附或脫附速度快，再生容易，而且不易粉化，不會造成粉塵二次污染，對于無機(jī)氣體如SO2、H2S、NOX等有也很強(qiáng)的吸附能力，吸附完全，特別適用`于吸附去除1069g/m3量級的有機(jī)物，所以在室內(nèi)空氣凈化方面有著23、有效導(dǎo)熱系數(shù)通常只與多孔介質(zhì)的一個(gè)特性尺度----孔隙率有用來除濕，冷凍水供水溫度提高1℃,效率可提高3%左右，采用獨(dú)立除濕方式，同時(shí)結(jié)合空調(diào)余熱回收，中央空調(diào)電耗降低30%以上，我國已開發(fā)成功溶液獨(dú)立除濕空調(diào)方式的關(guān)鍵技術(shù)，以低溫?zé)嵩礊閯恿Ω咝С凉?，所以?jié)能空氣品質(zhì)，可感知的空氣品質(zhì)優(yōu)異，個(gè)體滿意度提高。粉和氡氣之類的污染物，同時(shí)還能吸收空氣中含的熱量，最后使空氣和水一起噴灑。利用水的蒸發(fā)吸熱特性，使溫度降到12℃,這種空調(diào)不需要壓縮機(jī)，所以其耗能也就減少一半。因此這種空調(diào)處理的空氣的品質(zhì)更高，更能給人以舒適感，同時(shí)也更節(jié)能。熱式和熱管式等類型。間壁式又稱表面式，在此類換熱器中，熱、冷介質(zhì)在各自的流道中連續(xù)流動完成熱量傳遞任務(wù)，彼此不接觸，不摻混。直接接觸式又稱混合式，在此類換熱器中，兩種流體直接接觸并且相互摻混，傳遞熱量和質(zhì)量后，在理論上變成同溫同壓的混合介質(zhì)流出，傳熱傳質(zhì)效率高。蓄熱式又稱回?zé)崾交蛟偕綋Q熱器，它借助由固體構(gòu)件（填充物）組成的蓄熱體傳遞熱量，此類換熱器，熱、冷流體依時(shí)間先后交替流過蓄熱體組成的流道，熱流體先對其加熱，使蓄熱體壁溫升高，把熱量儲存于固體蓄熱體中，隨即冷流體流過，吸收蓄熱體通道壁熱管換熱器是以熱管為換熱元件的換熱器，由若干熱管組成的換熱管束通過中隔板置于殼體中，中隔板與熱管加熱段，冷卻段及相應(yīng)的殼體內(nèi)窮腔分別形成熱、冷流體通道，熱、冷流體管束連續(xù)流動實(shí)現(xiàn)傳熱。2、解：順流式又稱并流式，其內(nèi)冷、熱兩種流體平行地向著同方向流動，即冷、熱兩種流體由同一端進(jìn)入換熱器。熱兩種流體逆向流動，由相對得到兩端進(jìn)入換熱器，向著相反的方向流動，并由相對的兩端離開換熱器。叉流式又稱錯流式，兩種流體的流動方向互相垂直交叉?；炝魇接址Q錯流式，兩種流體的流體過程中既有順流部分，又有順流和逆流分析比較：在進(jìn)出口溫度相同的條件下，逆流的平均溫差最大，順流的平均溫差最小，順流時(shí)，冷流體的出口溫度總是低于熱流體的出口溫度，而逆流時(shí)冷流體的出口溫度卻可能超過熱流體的出口溫度，以此來看，熱質(zhì)交換器應(yīng)當(dāng)盡量布置成逆流，而盡可能避免布置成順流，但逆流也有一定的缺點(diǎn)，即冷流體和熱流體的最高溫度發(fā)生在換熱器的同一端，使得此處的壁溫較高，為了降低這里的壁溫，有時(shí)有意改為順流。3、解:間壁式換熱器從構(gòu)造上可分為：管殼式、膠片管式、板式、板翹式、螺旋板式等。提高其換熱系數(shù)措施：⑴在空氣側(cè)加裝各種形式的肋片，即增加空氣與換熱面的接觸面積。⑵增加氣流的擾動性。⑶采用小管徑。4、解：混合式換熱器按用途分為以下幾種類型：⑴冷卻塔⑵洗滌塔⑶噴射式熱交換器⑷混合式冷凝器a、冷卻塔是用自然通風(fēng)或機(jī)械通風(fēng)的方法，將生產(chǎn)中已經(jīng)提高了溫度的水進(jìn)行冷卻降溫之后循環(huán)使用，以提高系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)效益。b、洗滌塔是以液體與氣體的直接接觸來洗滌氣體以達(dá)到所需要的目的，例液體吸收氣體混合物中的某些組分除凈氣體中的灰塵，氣體的增濕或干燥等。c、噴射式熱交換器是使壓力較高的流體由噴管噴出，形成很高的速度，低壓流體被引入混合室與射流直接接觸進(jìn)行傳熱傳質(zhì)，并一同進(jìn)入擴(kuò)散管，在擴(kuò)散管的出口達(dá)到同一壓力和溫度后送給用戶。d、混合式冷凝器一般是用水與蒸汽直接接觸的方法使蒸汽冷凝，最后得到的是水與冷凝液的混合物，或循環(huán)使用，或就地排放。5、解：濕式冷卻塔可分為：（1）開放式冷卻塔（2）風(fēng)筒式自然冷卻塔（3）鼓風(fēng)逆流冷卻塔（4）抽風(fēng)逆流冷卻塔、抽風(fēng)橫流冷卻塔a、開放式冷卻塔是利用風(fēng)力和空氣的自然對流作用使空氣進(jìn)入冷卻塔，其冷卻效果要受到風(fēng)力及風(fēng)向的影響，水的散失比其它形式的冷卻塔b、風(fēng)筒式自然冷卻塔中利用較大高度的風(fēng)筒，形成空氣的自然對流作用，使空氣流過塔內(nèi)與水接觸進(jìn)行傳熱，冷卻效果較穩(wěn)定。c、鼓風(fēng)逆流冷卻塔中空氣是以鼓風(fēng)機(jī)送入的形式，而抽風(fēng)冷卻塔中空氣是以抽風(fēng)機(jī)吸入的形式，鼓風(fēng)冷卻塔和抽風(fēng)冷卻塔冷卻效果好，穩(wěn)定可靠。6、解：冷卻塔的主要部件及作用：（1）淋水裝置，又稱填料，作用在于將進(jìn)塔的熱水盡可能的形成細(xì)小的水滴或水膜，增加水和空氣的接觸面積，延長接觸時(shí)間，從而增進(jìn)水氣之間的熱質(zhì)交換。（2）配水系統(tǒng)，作用在于將熱水均勻分配到整個(gè)淋水面積上，從而使淋水裝置發(fā)揮最大的冷卻能力。（3）通風(fēng)筒：冷卻塔的外殼氣流的通道。7、解：空氣的濕球溫度越高所具有的焓值也愈大，在表冷器減濕冷卻中，推動總熱質(zhì)交換的動力是焓差，焓差越大，則換熱能力就愈Ks隨迎風(fēng)面積Ks隨迎風(fēng)面積Vy的增加而增加：隨水流速w的增加而增加。析水系數(shù)ξ與被處理的空氣的初狀態(tài)和管內(nèi)水溫有關(guān)，所以二者改變也會引起傳熱系數(shù)Ks的變化。9、解：總熱交換量與由溫差引起的熱交換量的比值為析濕系數(shù)，用表示，定義為表示由于存在濕交換而增大了換熱量，其值大小直接反映了表冷器上凝結(jié)水析出的多少。0C<2:Δtm=/2=800C管束未加肋光管，管壁很薄，所以Rf、Rw可不記，則:傳熱量為Q=FKΔtm=10×50×80=40000W0C2Cp222’解得t2=52.90C即保持這樣的負(fù)荷需要換熱面積為9.8m212、解：設(shè)機(jī)油出口溫度為t12Cp220CΔt’26.2 Q=KAΔtm由P-R值圖5—27得φ=0.78:Δt:Δtm=0.78×23.1=1813、解：黃銅管的導(dǎo)熱系數(shù)為：111W/(m2.k)（1）相對與管外表面積的總傳熱系數(shù)為：（2）管壁熱阻可以忽略，則傳熱系數(shù)為：傳熱增加了97%傳熱增加了1%。Cp1p2=4200J/kg.K吸2Cp220C（1）順流時(shí)（2）逆流時(shí)15、（1）計(jì)算需要的接觸系數(shù)ε2，確定冷卻器的排數(shù)，如圖所示：根據(jù)附錄5—4可知，在常用的Vy范圍內(nèi)，JW型6排表面冷卻器能滿足ε2=0.862的要求，所以決定選擇6排。（2）確定表面冷卻器的型號先假定一個(gè)Vy，算出所需冷卻器的迎風(fēng)面積Ay，再根據(jù)Ay選擇合適的冷卻器型號及并聯(lián)臺數(shù)，并算出實(shí)際的Vy值?！痽’假定Vy=3m/s，根據(jù)VyP可得Ay2根據(jù)Ay40—4型號表面冷卻器，其Ay=3.43m2，Vy=2.4m/s時(shí)，6排JW型表面冷卻器實(shí)際的ε2=0.891，與需要的ε2=0.862差別不大，故可以繼續(xù)計(jì)算，由附錄5—5可知，所需的表冷器的每排傳熱面積為Ad=44.5，通水截面積為Aw=0.00553m2（3）求析濕系數(shù)：（4）求傳熱系數(shù)假定流水速率為w=1.5m/s，根據(jù)附錄5—3中的相應(yīng)公式可以計(jì)算出（5）求冷水量根據(jù)W=Aww103得W=0.00553×1.5×103=8.3kg/s（6）求表冷器能達(dá)到的ε1 先求傳熱單元數(shù)及水當(dāng)量比根據(jù)式（5--63）得：根據(jù)式（5--62）得根據(jù)NTU和Cr值查圖5—30或按式5—44計(jì)算得：ε1=0.71（7）求水溫由公式（5--70）可得冷水初溫0C（8）求空氣阻力和水阻力：查附錄5—3中的JW型6排表冷器的阻力計(jì)算1.93G=24000kg/h=6.67kg/sW=30000kg/h=8.33kg/s(1)求表冷器迎面風(fēng)速Vy及水流速w由附錄5—5知JW—30—4型表面冷卻器迎風(fēng)面積Ay=2.57m2，每排散熱面積Ad=33.40m2，通水面積Aw=0.00553m2，所以（2）求冷卻器可提供的ε2根據(jù)附錄5—4，當(dāng)Vy=2.16m/s時(shí)，N=8排時(shí)（3）先假定t2=9.50C0C查i—d圖可知，當(dāng)ts2=9.30C時(shí)，i2=27.5kJ/kg（4）求析濕系數(shù)（5）求傳熱系數(shù)：（6）求表面冷卻器所能達(dá)到的ε1值傳熱單元數(shù)按式（5--63）得水當(dāng)量比按照式（5--62）得根據(jù)NTU和Cr的值，查圖5—30或按式（5--44）計(jì)算得ε1’=0.77（7）求所需要的ε1并與上面的ε1比較，得到空氣得到終參數(shù)為t2=9.50Cts2=9.30Ci2=27.5kJ/kg（8）求冷量及終溫根據(jù)公式（5--9）可得Q=6.67×（55.8-27.5）=188.76KW17、解：由空氣的初狀態(tài)t1=350C，ts1=270C可查i—d圖得i1=85kJ/kg由t2=200C，φ=95%查i—d圖得i2=55.5kJ/kg2）=wc(tw2-tw1)10000(85-55.5)=12000×4.19(tw2-16)tw2=21.90C即噴淋水后的水溫為21.90C由t1=100C，ts=50Ct2=13，φ=100%0C查i—d圖得i1=18.6kJ/kg，2=36.6kJ/kg2）=wc(tw2-tw1)10000(36.6-18.6)=12000×4.19(16-tw2)tw2=12.40C即第二種窮困感情況下噴淋后水的溫度為12.40C18解：對空氣進(jìn)行加濕冷卻過程，使空氣由t=210C，d=9g/kg,變?yōu)閠=210C,d=10g/kg狀態(tài)，先對其進(jìn)行等焓加濕，再等溫加濕或先等溫降濕，在等溫加濕。：（（2）單排時(shí)，噴水方向可改為逆噴，雙排時(shí)可改為對噴，三排時(shí)應(yīng)理論上是可通過降低噴水水溫來提高其熱交換效率值的，但實(shí)際上不可以，因?yàn)閲娝疁赜?，我們要設(shè)置價(jià)格較貴的制冷設(shè)備，這2.排雙排對噴。所以噴淋室斷面風(fēng)速=2.3m/s（2）根據(jù)空氣的初參數(shù)和處理要求可得需要的噴淋室接觸系數(shù)為該空氣的處理過程為冷卻干燥過程，根據(jù)附錄（5--8）查得相應(yīng)的噴淋室的接觸系數(shù)0.12μ0.270.12μ0.270.875=0.755(2.8)0.12μ0.27μ=1.09所以總噴水量W=μG=1.09×30200=32918kg/h(3)由附錄（5--8）查出噴淋室η1實(shí)驗(yàn)公式，并列方程式（4）由ts1t1，ts2t2查i—d圖得i1=64.5kJ/kg，i2=41.9kJ/kg根據(jù)熱平衡方程（5--83）得i1-i2=μc(tw2-tw1)②0C（6）求噴嘴前水壓：根據(jù)已知條件知噴淋室斷面為：兩排噴嘴的總噴嘴數(shù)為：N=2nAc=2×13×3=78所以每個(gè)噴嘴的噴水量為：根據(jù)每個(gè)噴嘴的噴水量422kg.h及噴嘴孔徑d0=5mm，查圖5—45，可得噴嘴前所需的水壓為：1.7atm（工作壓力）（7）需要的冷凍水量為：（8）阻力計(jì)算：空氣在檔水板斷面上的迎面風(fēng)速由（5-87）得前后檔水板阻力為由5—89的水苗阻力為22、解：由tw10Ct1=300C,ts1=220C查i—d圖知tc1=18.70C，則式（5—90）可求出新水溫下的噴水系數(shù)為：于