土木工程畢業(yè)設計計算書模板

1代的步伐,成為目前建筑設計中一個重要的課題。并且,建筑離不開環(huán)境的制約,在整個設計過程中，我本著“安全，舒適，經(jīng)濟計任務書的前提下，完成了建筑設計這一環(huán)2承載力特征值?aka（Kpa）地震烈度：7度，設計基本地震加速度為0.1g，Ⅱ類場地，設計地震分組為第一03因素決定的，本建筑物為教學樓，主要使用房間12634425165房間平面中門的最小寬度是由通過人流多少4樓梯間=0.22通常根據(jù)各種建筑物的使用特點和使用人數(shù)筑物中公共服務的衛(wèi)生間應設置前室，這樣通向衛(wèi)生間的走廊或過廳的衛(wèi)生條件。為了在本設計中，每層大約有400人上課，按規(guī)范規(guī)定:走廊的應符合人流通暢和建筑防火要求，通常單股人流的通行寬度約為樓梯是房屋個層間的垂直交通部分，各樓層人流5奏韻律變化的感受效果。在本設計中，正立6200厚碎石或碎磚石灌M2.5號混合砂漿78cHRB335f=300N/mm2。yN=15×3×(×7.2+×3.0）=230KNAB、CD跨:h1==600mm取h1=600mmBC跨：在AB和CD之間，考慮到整體性，故也取h1=600mmEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(1),2)9I=1.5I0I=2I02)2))04)0/lc0/l0/l101012)44bhc99101012345i圖52走廊、門廳、樓梯:上人屋面:梁自重0.3×（0.6-0.1）×梁自重0.2×（0.4-0.1）× 0.006×20=0.12樓梯板自重0.5×（0.074＋0.15＋0.074）×0.3×25÷0人造理石面層（0.3＋0.15）×0.336平臺梁兩端擱置在樓梯間兩側(cè)的梁上，計算長度取l重傳給橫向主梁的恒載，它們包括主梁自重、次梁自P2=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0=202外縱墻線密度[（3.0×2.9-1.8×1.8）×2.21+1.8×P2=P3=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0+7.05×3.Si采用分層法計算時，假定上下柱的遠端為固定時與P2=(1.5×1.5×1/2)×4×2.0+1.58×3.P2=(1.5×1.5×1/2)×4×0.3+1.58×3.0=6P2=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+(1.5×1.5×1/2)×2×2.5+1.58×3.層q12次5層q12次5對梁彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為β,取0.8。力力NN54321力力403020102梁柱總計算長度度外墻7內(nèi)7墻7合計樓梯面積:6.0×7.2+3.0×7恒載=樓梯恒載+樓板恒載:86.4×3.567×1.2+668.32×3.567=2753類別總計算長度墻計算高度墻厚計算值荷載標準值777樓梯面積:6.0×7.2+3.0×7恒載=樓梯恒載+樓板恒載:86.4×3.567×1.2+668.32×6.48=46is則zMuij=Vij（1-y）hn2層號hi/mKV∑DijDi/∑DijDiViyMc上Mc下Mb總54321層號hi/mKV∑DijDi/∑DijDiViyMc上Mc下Mb總54321層次AB,CD梁剪力計算BC梁剪力計算VB,C柱軸力計算M1M2lVA,DM3M4lA,D柱軸力B,C柱軸力5343332313kik4321gkHk54321層次Vi（KN）Δui（m）(Δu）i/hi54321)））MMMMk248277775005kM上M下lrbbbrrbbMuub//rbbb)bb43211.2*SGk+1.4*0.9*(SQk+SWk),1.2*SGk+1.3*SEk,1.35*SGk+1.4*(0.7*SQK+0.6*SWK),考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布vbvb層次截面位置GkQk5AB左MVAB中MAB右MV4MVMAB左MVAB中MAB右MV3MVMAB左MVAB中MAB右MV2MVMAB左MVAB中MAB右MVMVM層次截面位置GkQk1AB左MVAB中MAB右MVMVM層次截面位置GkQk5柱頂MNVM5.49柱底NV4柱頂MNVM4.5116.88柱底NV3柱頂MNVM11.28-6.719.92柱底NV2柱頂MNVM11.7420.7321.33柱底NV1柱頂MNVM-6.15 柱底NV層次截面位置GkQk5柱頂MNVM3.744.6420.1927.49柱底NV4柱頂MNVM3.204.4513.9123.3613.4922.62柱底NV3柱頂MNVM14.1623.3615.2825.21柱底NV2柱頂MNVM17.0927.80柱底NV1柱頂MNVM-1.83-6.8515.0123.38 柱底NV=0.151>0.15c=ηcb4321cMN=0.201>0.15c=ηc4321cMN梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋fy=fy，=300N/mm為fcmbf，hfh0-hf，/2）=1s=M/（fcmbf，h02）=149.79×106/14.3/2400/5652=0.014As=ξfcmbf，h0/fy=0.014×14.3×2400×565/300=311.6s=-M/（fcmbf，h02）As=ξfcmbf，h0/fy=0.046×14.3×300×565/300=369.12ms=-M/（fcmbf，h02）As=ξfcmbf，h0/fy=0.060×14.3×300×565/300=483.62m層次截面M或MξA'AAmin實配鋼筋AsKNgM5支A2Φ16(402)3Φ16(603)AB、CD跨間3Φ20(942)2Φ16(402)2Φ16(402)4支A2Φ20(628)3Φ16(603)AB、CD跨間3Φ18(763)2Φ16(402)2Φ16(402)3支A3Φ18(763)3Φ18(763)AB、CD跨間3Φ18(763)3Φ14(461)22Φ16(402)座支A3Φ20(942)B3Φ20(942)AB、CD跨間3Φ18(763)2Φ18(509)2Φ16(402)支A柱號層次fcMVNM/Vh0N/fcbhA543215B4321例：第5層A、D號柱：剪跨比：Mc/Vch0=83.36*103/軸壓比：N/fcmbh0=193.06*103/14.3/400/360=0.08<0.8i0is2i032ee0u=M/NM(kN.m)柱號ψll0a--5------4----AD3----2----1------5----4----BC3----2----1----cN=110.15KN<0.3fcmbh=0.3×14.3×4002/103=686.4vmin=λvfcm/fyv=0.06×14.3/210=0.Acor為箍筋包裹范圍內(nèi)的混凝土核芯面積。柱柱54AAD21γREV/kNN/kN/kNVλvfc/fyv/%54444444244144力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2.4，故屬于樓板采用C30混凝土，板中鋼筋采用I級鋼筋，板厚2=1/4=1.00x得2×2.03mx+2×2.03mx+yxx標準層LoxLoyαMxMyMx'Mx''My'My''pmxmy''區(qū)隔板A按塑性鉸線法計算彎矩表(x按塑性鉸線法計算彎矩表(x頂層LoxLoyαMxMyMx'Mx''My'My''pmxmy''區(qū)隔板Aox方向為例，截面有效高度h01=h-20=100截面標準層雙向板配筋計算實際配筋面積m跨中A區(qū)格Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向A-BA-CB-DΦ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)截面頂層雙向板配筋計算m實際配筋面積A區(qū)格Lox方向Loy方向Lox方向Loy方向Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向A-BA-CB-DΦ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8/10@200(322)踏步高度：h=0.15m，踏步寬度：b=0.30m，計算r2/2相對受壓區(qū)高度：ζ=0.151429配筋率告基礎埋深需在雜填土一下。取基礎混凝土的強度等級為C15，查GBJ1089，表d=1f=f+ηY(b-3)+ηY(d-0.5)kG22=ly基礎上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載與土壤凈反力的共懸臂部分凈反力平均值: 122由以上計算結(jié)果可得：比較A和A,應按A配筋,實際配10Φ14,A=1539mm2S,IS,IIIS,I取pn,II=2(pn,max+pn,min)算方法相同,可得Ⅱ-Ⅱ截面(柱邊)的計算配筋值AS,Ⅱ=385.3mm;ⅣⅣ截面(柱邊)的計算配筋值AS,Ⅲ=349.1mm由以上計算結(jié)果可得：比較A和A,應按A配筋,實際配10Φ14,A=1539mm2S,IIS,IVS,II22=3ll地基承載力驗算及柱邊基礎截面抗沖切驗算均滿足條件.AS,Ⅰ=2167.6mm;Ⅲ-Ⅲ截面(變階處)的計算配筋值AS,Ⅲ=1475.4mm;Ⅱ-Ⅱ截面(柱邊)的計算配筋值AS,Ⅱ=542.4mm;Ⅳ-Ⅳ截面(變階處)的計算配筋值AS,Ⅲ=464組設計方法對本工程進行結(jié)構(gòu)設計。在計算過程中，充分利用了Excel進行計算及單向板板厚由h.＞1/40L來確定，雙向板板厚由h.＞1/50L來確計算梁、柱線剛度：在框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移計算橫向各層等效地震力，根據(jù)計算結(jié)果，必須恒載由構(gòu)件自重、裝修等材料的重量，按一定的傳力途彈塑性材料，故應采用概念設計，這樣在地降低負彎矩，以減少配筋面積。此結(jié)構(gòu)為現(xiàn)負彎矩及最大剪力作用處。在水平荷載作用下，都分別按各自規(guī)律布置進行內(nèi)力分析，恒載，活矩為正；風載、地震荷載均考慮左右兩個方向，內(nèi)力，最后在若干組不利內(nèi)力中選取幾組最不柱的最大彎矩值出現(xiàn)在柱兩端，剪力和軸力抗震結(jié)構(gòu)要求設計成延性結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)應有在梁的配筋計算中，分為正截面計算和斜截面計大負彎矩、跨中最大正彎矩來配梁的縱筋。斜截面計算主要是取梁端最中發(fā)揮主要作用。例如，氯化入口，凍融破壞體范圍內(nèi)發(fā)生的。啟動繼續(xù)進行，直到達到一個化學和電化學現(xiàn)象。對鋼筋混凝土領域的表現(xiàn)惡化的服務表現(xiàn)為特定的曝光條件，與符合規(guī)定的設凝土離子運動。目前的研究，形成了關(guān)于腐蝕氯長期是用于整個。包括普通硅酸鹽水泥的粘結(jié)劑（海洋公園公標本300300125毫米（厚）塊，對膠合板模板工作面已被投給了專有脫模劑測試期治愈。這組樣本有一個嵌入電極陣列，極的不銹鋼針（直徑1.2毫米這是包括長袖暴露無花果。11）電極陣列，鋼條，不銹鋼(?/s）的計算電極和濕度腔前鑄造和（b）測試示意圖安排在30和45表一混合OPCPFAGGBS20mm10mmFinesWRAw/bF7F283)3)GGBS270-1807003757453.600.443153PFA370160-6953456352.650.393358T.M.Chrispetal./Cement&ConcreteComposites2量，只有結(jié)果的選擇給出強調(diào)指出，可以從電子示。由于水是卷入部分涵蓋毛細飽和區(qū)，周期潤濕的部增加的一個特點，雖然這一增長突出隨深度和時間明顯鋒已進入了電場的影響，特別是電極之間的一對區(qū)侵入不大的地區(qū)將被檢測到。在第二的位置，在濕潤鋒已推最終使?jié)駶欎h與電極接觸。最后，在第四的位置，在濕在學習的深度有關(guān)的回應，但以目前的信息，通過觸標本。由于干燥涉及到內(nèi)部暴露的表面，水周期混合區(qū)域。在最后吸收周期，對流層，最終減少水化等如上所述微觀變化的情況下產(chǎn)生的。水的進入樣的過程相對迅速，在確定后干燥時期的對流區(qū)的實圖7列出電反應正不斷從潮濕固化脫模時產(chǎn)生的標本。曲線是隨著時間的導電性降低，尤其是煤灰混合解釋。有意思的是相關(guān)方面作出的反應，在最初42天內(nèi)，按照在經(jīng)歷周期分別獲得50毫米的水平。這證實了上述說法，在這個深度的反應在這個階段，反映了水化作用。有趣的是，氯化鈉暴露樣本顯示低增益體積比有幾個進程將影響傳導性，因此，數(shù)控：水水平的功能。如果飽和度波動由于干濕循環(huán)，電））各自的下一個電極深度對足夠數(shù)量的立場，以增加導電測量（電導率在這種情況下）在具體的可以用來研究布范圍混凝土耐久性。此外，導電參數(shù)的正常化，是為了研究水和離子侵入的影響。通過研究電導率剖面，為了吸收前和吸收后，減少。從長遠來看，減少了作為水化電導率的影響，對系統(tǒng)連接的孔隙飽和隙流體電導率（2048名入侵離子濃度）將主導測量導電性。這一點特別明顯是受到[1]FiggJW.Methodsformeasuringtheairandwaterpermeabilityofconcrete.MagConcrRes1973;25(85):2Methodfordeterminationofwaterabsorption,1983,4p.[3]DhirRK,HewlettPC,ChanYN.Near-surfacecharacteristicsofconcrete:assessmentanddevelopmentofinsitutestmethods.[4]HallC,YauMHR.Watermovementinporousbuildingmaterials–IX:thewaterabsorptionandsorptivityofconcretes.[5]MeletionCA,TiaM,BloomquistD.Developmentofafieldpermeabilitytestapparatusandmethodforconcrete.ACIMaterJRecommendationsforthedeterminationoftheinitialsurfaceabsorptionofconcrete,1996,14p.[7]WilsonMA,TaylorSC,HoffWD.Theinitialsurfaceabsorptiontest(ISAT):ananalyticalapproach.MagConcrRes1998;[8]BasheerPAM.Abriefreviewofmethodsformeasuringthepermeationpropertiesofconcreteinsitu.ProcInstCivEng(London,UK):BuildStruct1993;9[9]BlightGE,LampacherBJ.Applyingcovercreteabsorptiontesttoin-situtestsonstructure[10]ClassiePA,ElsayadHI,ShaabanIG.Testmethodsformeasuringfluidtransportincoverconcrete.ASCEJMaterCivEngdegradation.ReportBE95-1347/R4-5,1998,December,174pp[ISBN9037604447].environmentalactionsonconcretestructures.ReportBE95-1347/R3,1999,March,273pp[ISBN9037604005].[13]BracsG,BalintE,OrchardDF.Useofelectricalresistanceprobesintracingmoisturepermeationthroughconcrete.JAmerConcr[14]SriravindrarajahR,SwamyRN.Developmentofaconductivityprobetomonitorsettingtimeandmoisturemovementinconcrete.ASTM,Cem,ConcrAggregates1982;4(2):73–80.[15]Schie_lP,RaupachM.NewapproaProceedingsoftheConcreteacrossBordersConference,vol.1,[16]McCarterWJ,EmersonM,EzirimH.Propertiesofconcreteinthecoverzone:developmentsinmonitoringtechniques.Mag[17]McCarterWJ,BrousseauR.The