完整全面的土木工程辦公樓畢業(yè)設計計算書

11.1設計資料土層名稱天然重度壓縮模量壓縮系數(shù)內(nèi)聚力C內(nèi)摩擦角(度)①素填土②粉質(zhì)粘土③殘積粘性土熔巖8.安全等級：取安全等級III級。9.場地類別：場地土為II類1.2結(jié)構(gòu)構(gòu)造2,4KN/m240厚C20細石混凝土一次抹光220.005×20=0.1KN/m23、墻身做法：±0.000標高以下墻身采用MU10普通機制磚，用M5混合砂漿砌筑；±0.000標高以上外墻及走廊墻身為KM1磚(190×190×190),重度為14KN/m3。內(nèi)墻為混凝土空心小砌塊(390×190×190),重度為11.8KN/m3。5mm厚1:0.3:3水泥石灰砂漿粉面20KN/m320mm厚1:1:6水泥石灰砂漿打底20KN/m35mm厚1:0.3:3水泥石灰砂漿粉面20mm厚1:1:6水泥石灰砂漿打底5、踢腳做法：8厚地磚素水泥擦縫5厚水泥細砂結(jié)合層12厚水泥細砂打底鐵門7、活荷載：屋面(不上人)活荷載辦公室樓面活荷載綜合會議室活荷載走廊樓面活荷載樓梯間活荷載3二、現(xiàn)澆板設計2.1雙向板肋梁屋蓋設計(1)、樓蓋板做法：鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，板厚100mm,架空隔熱層，20mm厚1:3水泥砂漿結(jié)合層，防水卷材和基層處理，40厚C20細石混凝土一次抹光，20厚板底抹灰，混凝土采用C30,鋼筋采用HPB235級鋼，試按彈性理論進行計算。(2)、屋面荷載：均布活荷載標準值0.7KN/m2(不上人屋面),圖2-1-1屋面恒載：架空隔熱層2.4KN/m220mm水泥砂漿結(jié)合層0.02×20=0.4KN/m2防水卷材和基層處理0.008×0.1=0.0008KN/m240厚C20細石混凝土一次抹光0.04×25=1KN/m220厚板底抹灰結(jié)構(gòu)層不上人屋面活載：活載設計值：恒載設計值：0.02×17=0.34KN/m20.7KN/m2(考慮維修荷載)q=1.4×0.7=0.98KN/m2g=1.35×6.64=8.96KN/m24荷載設計值：g+q=9.94KN/m2(1)在求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計算，取荷載：在G作用下，各內(nèi)支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點處，載Q作用下，各區(qū)格板可視作簡支，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點處，計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。2)求各中間支座最大負彎矩(絕對值)按恒載及活載均滿布各區(qū)格板計算，則取荷載：P=G+Q=9.94KN/m2進行內(nèi)力計算。計算簡圖和結(jié)果見表2-1-1。1)計算理論依據(jù)：當lzli≤2采用雙向板理論計算，l?li>3近似按單向板計算，對于本方案2<I?Ni<3時亦采用雙向板理論計算2)單向板計算：荷載計算活載設計值：恒載設計值：荷載設計值：取1m板寬進行計算，設計值為q=1.4×0.7=0.98KN/m2g=1.35×6.64=8.96KN/m2P=g+q=9.94KN/m2P=g+q=9.94KN/m區(qū)格板⑨,t0,H計算跨度均為1o=2450mm:取b=1000mm,ho=85mm,則板的彎矩及配筋如下；跨中彎矩：5支座彎矩：所需配筋截面面積支座：支座：3)雙向板計算構(gòu)設計》第二版附錄8進行內(nèi)力計算，如區(qū)格板計算如下lx/ly=2450/3850=0.64,查表得四邊簡支彎矩系數(shù)：mi=0.0778,m,=0.0265三固一支彎矩系數(shù)：m?=0.0371,mz=0.0073m?=-0.0780,m?=(0.0371+0.2×0.0073)=(0.0073+0.2×0.0371)=0.96KNJmx=-(g+q)I2=-0.0780×9.94×2.452=-4.65KN].my=-(g+q)l2=-0.0572×9.94×2.452=其余區(qū)格板計算簡圖及計算結(jié)果見表2.1.1表2.1.1區(qū)格①區(qū)格②區(qū)格③區(qū)格④區(qū)格6(十十十μx方向方向my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0248+0.2×0.080XX方向mx=-0.1095×9.94mx=-0.0814×9.94y方向m,=-0.0571×9.94區(qū)格⑤區(qū)格⑥區(qū)格①區(qū)格⑧區(qū)格簡圖跨內(nèi)十十十十7μμ1x方向方向m,=(0.0352+0.2×0.048my=(0.0216+0.2×0.087m,=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0259+0.2×0.077簡圖支座X方向y方向表2-1-2跨中區(qū)格1lx方向ly方向區(qū)格2lx方向ly方向區(qū)格3lx方向ly方向區(qū)格41x方向ly方向區(qū)格5lx方向ly方向區(qū)格6lx方向ly方向區(qū)格7lx方向ly方向區(qū)格8lx方向ly方向區(qū)格12lx方向ly方向重10@100這時型1002008重100200“堅重10@1401種100200“的望10@140蟲10@11092.2雙向板肋梁樓蓋設計(1)、樓面板做法：鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，12厚水泥石子磨光，18厚1:3水泥砂漿找平層，5厚素水泥漿結(jié)合層，20厚板底抹灰，混凝土采用C30,鋼筋采用HPB235級鋼，試按彈性理論進行計算。(2)、樓地面荷載：均布活荷載標準值2.0KN/m2走廊地面荷載：均布活荷載標準值2.5KN/m2綜合會議廳(兼演出)均布活荷載標準值3.0KN/m2圖2-2-12.0KN/m2走廊，檔案室活載設計值綜合會議室活載設計值恒載設計值荷載設計值走廊檔案室荷載設計值綜合會議室荷載設計值q=1.4×2.5=3.5KN/m2q=1.4×3.0=4.2KN/m2g=1.2×3.95=4.74KN/m2p=g+q=7.54KN/m2p=g+q=8.24KN/m2p=g+q=8.94KN/m24.彎矩計算(1)計算各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩，按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計算，則取荷載：樓面：G=g+q/2=4.74+2.8/2=6.綜合會議室：G=g+q/2=4.74+4.2/2=6.84KN/m2Q=q/2=4.2/2=2.1KN/m2在G作用下，各內(nèi)支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩病布在板的中心點處；在Q作用下，各區(qū)格板四邊均可視作簡直，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點處，計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。(2)求各中間支座最大負彎矩(絕對值)按恒載及活載均滿布各區(qū)格板計算，則取荷載：樓面p=g+q=7.54KN/m2走廊檔案室p=g+q=8.24KN/m2綜合會議室p=g+q=8.94KN/m2(2)單向板計算：根據(jù)判斷條件可知⑨,t,h,t8為單向板；③,t0,b荷載設計值p=g+q=7.54KN/m2跨中：,選配08@200,Ax=251mm2,選配08@200,表2.2.1區(qū)格①區(qū)格②區(qū)格③區(qū)格④區(qū)格(十十十十μx方向方向m,=(0.0242+0.2×0.082m,=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0248+0.2×0.080(算支XX方向yy區(qū)格⑤區(qū)格⑥區(qū)格①區(qū)格⑧區(qū)格簡圖跨內(nèi)十十十十μ=x方向方向my=(0.0352+0.2×0.048my=(0.0216+0.2×0.087my=(0.0242+0.2×0.082my=(0.0259+0.2×0.077簡圖支座XX方向y方向區(qū)格12區(qū)格5區(qū)格計算簡十十十十μx方向y方向my=(0.0265+0.2×0.077計算簡x方向yy方向區(qū)格6區(qū)格區(qū)格計算簡圖(跨內(nèi))十十二二μx方向Y方向計算簡圖(支座)向向配筋如下表2.2.2配筋表配筋表裁面選配部筋跨中區(qū)格1向向1π方向向5心88200lπ方回ly方向lx方回ly方向1π方回ly方向會68200回1π方回山84200ly方向區(qū)格6區(qū)格7區(qū)格12lx方回向向1y方1π方向向向回ly方1π方向回向回ly方1x方向回1ly方向區(qū)格15可1π方可山80140ly方可區(qū)格14lx方回ly方向區(qū)格15lπ方回ly方向風格16回1-方回ly方向區(qū)格17lπ方間山88125ly方向支裘史102200中100180中108180史102180史108140561史10140561史10200395史100200393中100200395史102160491中102200393望1001604913.1屋蓋次梁設計1.屋蓋次梁平面布置圖，如圖3.1.1圖3.1.14qg=(1-2×α2+α3)p9g?=(1-2×0.3132+0.3133)9g?=(1-2×0.3152+0.3153)a,f.b,h,(h?-h,12)=1.0×14.3×2150×100×(410-100/2)=1108.81KN...y,=1-0.55=1-0.5×0.033=0.984驗算最小配筋率：按計算配筋：計算配箍選用雙肢08,A=50.3mm2,則箍筋間距：按構(gòu)造配箍筋08@200驗算最小配箍率4g=(1-2×0.3152+0.3153驗算最小配筋率：2)斜截面承載力計算：配箍計算驗算最小配箍率滿足要求。活載：恒載：y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.0324=0驗算最小配筋率：2)斜截面承載力計算：按構(gòu)造配筋：驗算最下配箍率：滿足要求。3.1樓蓋次梁設計樓面?zhèn)鱽砗奢d4g=(1-2×0.3132+0.31339g?=(1-2×0.3152+0.3153跨中驗算最小配筋率：2)斜截面承載力計算：按構(gòu)造配筋：選用中8@200雙箍筋。驗算最下配箍率滿足要求。樓板傳來的荷載qg=2qg?=2×(1-2×0.3152+0.3153)×14.7=24.5KN/m承受正截面的的跨中截面按T形計算跨中由于：a,fb,h,(h-h,/2)=1.0×14.3×2150×100×(410-100/2)=1108.81KN2.....故屬于第一類截面采用三級鋼y,=1-0.55=1-0.5×0.0250=0.9882)斜截面承載力計算：活載：恒載：總荷載：p=g,+q,=14.8KN/mP=g?+q?=13.67KN/m9g,=(1-2×0.3162+0.3163)×14.89g2=(1-2×0.2922+0.2923)×1填充墻加雙面抹灰：g=1.2×(5.0×0.2+17×0.02×2)×(3.3-0.5)=5.64KN/mP=qzi+qg2+g=29.63KN/m承受正截面的的跨中截面按T形計算故屬于第一類截面采用三級鋼y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.0303=驗算最小配筋率：綜合會議室活載設計值q=1.4x3.04K.Am恒載設計值g=1.2×3.95×=4.74KN/m2恒載：樓面?zhèn)鱽砜偤奢d：p?=8?+q?=17.37KN/mP?=8?+q?=7.43KN1qg?=(1-2×0.3132+0.3133)4g?=(1-2×0.3152+0.3153)×梁上總荷載P=14.50+14.52=29.02KN/m承受正截面的的跨中截面按T形計算跨中由于：a,fb,h,(h-h,/2)=1.0×14.3×2150×100×(410-100/2)=1108.81KN故屬于第一類截面采用三級鋼驗算最小配筋率：2)斜截面承載力計算：0.25βfbh?=0.25×1.0×14.3×250×410=0.7β.fbh?=0.7×1.0×1.43×250×410按構(gòu)造配筋：驗算最下配箍率滿足要求。r,=1-0.55=1-0.5×0.0308=4g=(1-2×0.3132+0.3133)qg?=(1-2×0.3152+0.315驗算最小配筋率；斜截面承載力計算：按構(gòu)造配筋：選用φ8@200雙箍筋。驗算最下配箍率滿足要求?；钶d：恒載：總荷載：p=g?+q,=16.17KN/mp=g?+q?=13.67KN/m9g;=(1-2×0.3162+0.3163)9g?=(1-2×0.2922+0.2923g=1.2×(5.0×0.2+17×0.02×2)×(3.3-0.5)=5.64KN/mP=qε+qx?+g=30.77KN/my,=1-0.5ξ=1-0.5×0.0315=0驗算最小配筋率：構(gòu)造配2)斜截面承載力計算：按構(gòu)造配筋：選用Φ8@200雙箍筋。驗算最下配箍率滿足要求。4.1設計資料：樓梯概況：本工程樓梯為現(xiàn)澆整體板式樓梯，踏步尺寸150×300mm,層高3300mm;采用混凝土強度q=2.5KN/鼎。樓梯的踢面和踏面均做水磨石層，底面為水泥砂漿粉刷。4.2樓梯平面布置圖，見圖4-1國國古4.3梯段板設計：板傾斜角tana=150/300=0.5,cosa=0.894。4.3.1梯段板荷載計算梯段板荷載計算表荷載種類荷載標準值(kN/m)恒荷載水磨石面層20厚水泥砂漿找平三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小計g=7.19活荷載q=2.5荷載設計值P=g+q=1.2×7.19+1.4×2.5=12.134.3.2截面設計：板水平計算跨度1,=3.3m,板保護層厚度15mm,有效高度h。=120-20=100mm4.4平臺板設計計算：4.4.1中間休息平臺計算確定板厚，取板厚h=100mm1)平臺板荷載計算平臺板荷載計算表荷載種類荷載標準值(kN/m)恒荷載水磨石面層20厚水泥砂漿找平混凝土板0.1×25=2.520厚板底抹灰小計活荷載q=2.5荷載總設計值p=g+q=1.2×3.89+1.4×2.5=8.12)截面設計平臺板的計算跨度1。=1.85+0.1+0.1=2.05m,取1m板寬進行計算平臺板跨中彎矩板的有效高度h?=100-20=80。選配φ8@200,實配A,=251mm。4.5樓層平臺計算設計：確定板厚，取板厚h=100mm4.5.1平臺板荷載計算平臺板荷載計算表荷載種類荷載標準值(kN/m)恒荷載水磨石面層20厚水泥砂漿找平混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰小計活荷載q=2.5荷載總設計值p=g+q=1.2×3.89+1.4×2.5=8.1平臺板的計算跨度1。=1.55+0.1-0.025=1.625m,取1m板寬進行計算平臺板跨中彎矩板的有效高度h?=100-20=80。選配Φ8@200,實配A.=251mm。4.6平臺梁設計：選平臺梁截面：,,支承于墻上的梁計算跨度1。=1.051=1.05×3.9=4.095m4.6.1靠梯段平臺梁1)平臺梁荷載計算表荷載類型荷載標準值(kN/m)恒荷載梁自重梁側(cè)粉刷平臺板傳來梯段板傳來小計活荷載荷載設計總值p=g+q=1.2×26.98+1.4×6.69=41.752)截面設計剪力設計值：配筋計算；平臺梁按倒L形計算，梁的有效高度h?=400-30=370mm判斷截面類型故屬于一類L形截面y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.129=0.966選配3蟲20,實配A,=941mm2驗算最小配筋率：支座：按矩形截面選用3蟲16,實際As=603mm2驗算最小配筋率滿足要求。斜截面：0.7f,bh=截面尺寸可用，按計算配筋采用構(gòu)造配筋Φ8@200驗算最小配箍率滿足要求。1)荷載計算平臺梁荷載計算表荷載類型荷載標準值(kN/m)恒荷載梁自重梁側(cè)粉刷平臺板傳來填充墻自重0.2×(3.3-0.5-0.4-1.2)小計活荷載總計2)內(nèi)力計算：彎矩設計值：剪力設計值：平臺梁按倒L形計算，梁的有效高度h?=400-30=370mm判斷截面類型故屬于一類L形截面驗算最小配筋率：支座：按矩形截面選配2蟲12,實際A?=226mm2驗算最小配筋率斜截面：截面尺寸可用，按構(gòu)造配筋選用雙肢箍筋中8@200。驗算最小配箍率：滿足要求。設平臺梁截面尺寸為200mm×400mm1)荷載計算平臺梁的荷載計算見下表。平臺梁荷載計算表荷載類型荷載標準值(kN/m)恒荷載梁自重梁側(cè)粉刷平臺板傳來梯段板傳來小計活荷載總計2)支承于墻上的梁計算跨度1。=1.051,=1.05×(3.9-0.2)=3.94m2)內(nèi)力計算：彎矩設計值：剪力設計值：平臺梁按倒L形計算，梁的有效高度h?=400-30=370mm判斷截面類型故屬于一類L形截面Y,=1-0.5ξ=1-0.5×0.129選配3蟲18,實際A?=763mm2驗算最小配筋率：支座：按矩形截面驗算最小配筋率斜截面：0.7f,bh=0.7×1.43×200×370=74.07KN<76.81KN截面尺寸可用，按計算配筋選用雙肢中8箍筋，A?=50.3mm2五、結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定250X500中5.2、各梁柱截面尺寸確定如下：邊跨(AB跨)梁：取h=(1/8~1/15)L=(430～806)mm=500mmb=(1/2~1/3)h=(200~300)=25中跨(BC跨)梁：取h=300mm,b=250mm。連系梁取b×h=250×500mm,現(xiàn)澆板厚度取100mm.次梁截面尺寸確定：h=(1/12～1/18)L=450mm柱軸壓比取[μ]=0.9,抗震等級為三級，用Ca混凝土?？蚣苤慕孛娉叽缫话愀鶕?jù)柱的軸壓比限值按內(nèi)柱取1.25,等跨取1.2。故初選柱截面尺寸為：b×h=550mm×550mm,A=0.3025m2結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖5-1所示，(取4軸框架)其中在求截面慣性矩時考慮到現(xiàn)在樓板的作用，取I=2I?,(I?為不考慮樓板翼像作用的截AB跨梁：i=2E×1/12×250×5003/6150=25.4×109(N.mm)BC跨梁：i=2E×1/12×250×300CD跨梁：i=2E×1/12×250×5003/6150=25.4×10?(N.mm)底層柱：i=E×1/12×550×5503/4300=53.2×10?(N.mm)圖5-2結(jié)構(gòu)計算簡圖(1)屋面框架梁線荷載標準值；屋面恒載：架空隔熱層2.4KN/m240厚C20細石混凝土一次抹光0.04×25=1KN/m2結(jié)構(gòu)層0.1×25=2.5KN/m220厚板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2梁側(cè)粉刷:②中跨(BC跨)框架梁自重梁側(cè)粉刷③邊跨(CD)框架自重:梁側(cè)粉刷∴所以作用在第6層框梁的線荷載有g(shù)?686=3.9×6.64=25.90KN/mgc=25.90KN/m(2)樓面框架梁線荷載標準值①樓面恒載：12厚水泥石子磨光g(26c?=2.011KN/m18厚1:3水泥砂漿找平層0.018×20=0.36KN/m25厚素水泥漿結(jié)合層0.005×20=0.1KN/m2結(jié)構(gòu)層0.1×25=2.5KN/m220厚板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2中跨梁自重及梁側(cè)粉：②邊跨150高地磚踢腳自重：12厚1:3水泥砂漿打底5厚水泥砂漿結(jié)合層8厚地磚素水泥擦縫所以作用在③軸1~5層框梁的線恒荷載有(3)屋面框架節(jié)點集中荷載標準值梁側(cè)粉刷0.02×(0.5-0.1)×17×7.8=1.061400高女兒墻自重0.19×14×0.47.×7.8=8.30KN女兒墻墻面及壓頂20mm抹灰(0.4×2+0.2)×17×0.02×7.8=2.65KN縱向梁傳來樓面板重2×1/2×3.9×1/2×3.9×6.64=25.25KN。(4)樓面框架節(jié)點集中恒荷載：內(nèi)外墻面粉刷2×[(1+1.35)×(3.3-0.5)+(3.3-0.5-1.8)×2.4]×0.02內(nèi)縱墻自重墻面粉刷(5)框架節(jié)點外力偶作用標準值：(6)恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖5-1所示。(1)線活荷載頂層中跨線活荷載：qge=2×1/2×2.45×1/2×2.45×0.7=2.10KN/m5層中跨線活荷載：qgc==1/2×2.45×1/2×2.45×(2.5+3.0)=8.25KN/m1～4層中跨線活荷載：qgc==2×1/2×2.45×1/2×2.45×2.5=7,50KN/m(2)節(jié)點集中力：5層樓面?zhèn)鱽砘钶d1-4層樓面?zhèn)鱽砗奢d5層樓面?zhèn)鱽砘钶d1~4層樓面?zhèn)鱽砘钶d(3)框架節(jié)點活載外力偶作用標準值：5層邊節(jié)點外力偶；M(A5)=M(D5)=19.01×0.175=3.33KN.m5層中節(jié)點外力偶：M(B5)=M(C5)=39.15×0.175=6.85KN.m1~4層邊節(jié)點外力偶：M(A4)=M(D4)=15.21×0.175=2.66KN.m1~4中節(jié)點外力偶：M(B4)=M(C4)=23.72×0.175=4.15KN.m(4)恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖5-2所示表(1)層次μZμP=(KN)(i=1.2,3…7(女兒墻，電梯機房)654321P1=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.0+1.3×P2=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.0+1.3×P3=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.0+1.3×1P4=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.09+1.3×1.P5=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×(1.3×1.173+1.3×1.P6=1/2×3.3×7.8×0.8×1.0×1.3×1.計算簡圖如圖6-3所示：27.外風載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖5-3400高女兒墻自重0.19×0.4.×2×(15.4(0.4×2+0.2)×17×0.02×2×電梯機房：墻體樓蓋粉刷：[2×(3.4+3.0)×3.0+3.4×3.0]×2×0.02×17=33.05KN縱向梁自重：0.25×(0.50-0.1)×25×(46.7-8×0.55)×4=423.00(KN)(1.65-0.5)×0.19×11.8-1.15×2.4×0.10.19×14-2×1.8×1.15×0.19×14+(縱墻自重：0.19×14×[2×(46.7-0.55×8)×(1.65-0.5)-(9×1.15×2.4+2×0.85×2.1)-(8×1.15×2.4+0.85×2.1)]+0.19×11.8×[2×(46.7-0.55×8)×0.6×1.5-20×0.45×1-11.4×(1鋁合金窗自重：1.15×2.4+2×1.8×1.15+9×1.15×2.4+2×0.85×2.1+8×1.15×0.19×14+(2×42.3×1.65-20×1.65×1-11.4×1.65)×0.1鋁合金窗：(18×1.8×2.4+3×1.5×2.1+2×1.8×1.水泥砂漿抹灰墻面：(5.6×18×1.65-1.65×2.4-2×1.8×1.65+1.65×6.2+2×42.3×合計：1585.65KN框架柱自重(加抹灰):400.95+30.86=431.81KN平臺板自重：2×3.7×1.85×25×0.1平臺梁自重及粉刷自重：2×{0.2×(0.4-0.1)×3.7×25+[0.2+2×(0.4-0.1)]×0.023.7+34.6×2.2+2×1.55×3.7)G5=1585.65+4494.00+15+0.5×13樓梯自重(兩個樓梯):2.2+11.5×6.3)×2.5=1G4=1605.85+4494.00+15+0.5×13三層同五層下半層合計：1605,85KNG3=1605.85+4494.00+15+0.5×12G2=1605.85+4494,00+15+0.5×12鋁合金窗自重；28.96-17×0.6×1.5=13.66KN合計：4446.06KNG1=1605+4446.06+15+0.5×1Fa總及各質(zhì)點的水平地震作用標準值Fi.結(jié)構(gòu)的基本自振周期采用公式：i的側(cè)移(m).計算各柱的抗側(cè)移剛度Di.列表計算如下；表2、表3查表可判斷得土的場地類別屬二類。表(2)中框架底層中柱B一般層邊柱A一般層中柱BKa一般層邊柱D一般層中柱CK(表(3)邊框架一般層中柱BKa一般層邊柱CKa123456由規(guī)范查得.水平地震影響系數(shù)最大值α=0.08特征周期T,=0.35s.(1.41T,<T?<5T,)其中，?=1.0.γ=0.9Fva=α,G?=0.041×0.85×41722=1711AF,=8a.!129×層6548362(1-0.129)/533801.5=416.4.3確定地震作用計算簡圖∵有8榀框架共同承受水平地震力表(6)層數(shù)654321第i層總水平地震作用第五榀框架各層總抗側(cè)移剛度各層水平地震力分配系數(shù)第五榀框架各層水平地震作用標準值F?KN)地震作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖5-4表7:層數(shù)限值654321∵[-Ue]max/h=1/1013<1/550=[e]Di為第i層總抗側(cè)移剛度(1)各柱剪力V:見表8、9、2層∑P,=151.55KN2層1層：層數(shù)第六層(n=6,j=6,h=3.3m)柱號Kaαayy000000000000層數(shù)第五層(n=6,j=5,h=3.3m)柱號Kαyy000000000000層數(shù)第四層(n=6.j=4,h=3.3m)柱號KayF000000000000層數(shù)第三層(n=6,j=3,h=3.3m)柱號KYV000000000000層數(shù)第二層(n=6,j=2,h=3.3m)柱號Kαay0000000000層數(shù)第一層(n=6,j=1,h=4.3m)柱號Kaay000000000000柱端彎矩柱上端彎矩：M上=Vh(1-y)內(nèi)力計算過程見表11,表12、13柱編號剪力M下柱編號剪力M下柱編號剪力梁編號M左梁編號M左內(nèi)力圖如下所示柱編號柱編號柱編號(1)各柱剪力V,見表7-2(a)(b)。6層5層柱編號剪力分配系數(shù)u4層3層柱編號剪力分配系數(shù)u1層柱編號剪力分配系數(shù)u柱端彎矩柱上端彎矩：M上=Vh(1-y)柱下端彎矩：M下=Vhy表12層數(shù)第六層(n=6,j=6,h=3.3m)柱號Kyy000000000000層數(shù)第五層(n=6,j=5,h=3.3m)柱號KY《αayF000000000000層數(shù)第四層(n=6,j=4,h=3.3m)柱號Kay?ay000000000000層數(shù)第三層(n=6,j=3,h=3.3m)柱號Ka,ayy000000000000層數(shù)第二層(n=6,j=2,h=3.3m)柱號Kαyy0000000000層數(shù)第一層(n=6,j=1,h=4.3m)柱號KaaVayy000000000000柱編號剪力M下柱編號剪力M下柱編號剪力M下梁編號M左梁編號M左表7-2(d)柱編號柱編號柱編號水平地震作用下的內(nèi)力圖如圖8-2(a)、(b)、(c)以414即5000ee00甲φ甲單份0e8.0”004396甲電母eee2(1)各柱剪力V,見表8-2(a)(b)。5層柱編號剪力分配系數(shù)u柱編號剪力分配系數(shù)u柱編號(2)、求反彎點高度：見表11柱端彎矩柱上端彎矩：M上=Vh(1-y)梁端彎矩求出每個節(jié)點柱端彎矩之和然后按梁的線剛度進行分配。柱編號剪力柱編號剪力柱編號剪力M下梁編號M左梁編號M左表8-2(d)柱編號柱編號柱編號分6149.3149.3299e00eee出甲電eee出e6+串(1)、恒載作用下的框架的彎矩和剪力計算：頂層中跨梁：B一般層邊跨梁一般層中跨梁：BC②、根據(jù)梁、柱線剛度，算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)頂層邊節(jié)點A(D):頂層中節(jié)點B(C):中節(jié)點B(C)H?sss=0.04,μ&sg?=Hx"o=0.448.M=0.344.Hai=1-0.164-0③、用彎矩二次分配法計算框架內(nèi)力。計算過程如圖8-3(a)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁 柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁(2)恒載作用下框架的剪力計算：邊跨梁AB(CD):g=(M-M,+18.91g,+12.92gv=(M-M,+18.91g,+12.92g?)中跨梁BC:各梁的剪力計算見表8-3(a)(b)(c)表8-3(a)梁編號MM右M梁編號MMg=一0.63g,-各柱的剪力計算見表8-3(d)柱編號M《kN.)M+M/h柱編號MM(3)、恒載作用下框架的軸力計算：見表8-3(e)表8-3(e)柱編號各柱上端軸2=183.98.15+89.52=397.748.05+89.52=51908柱自重(KN)各柱下端軸柱編號各柱上端軸=716.7294+68.6=930.58柱自重(KN)各柱下端軸力(4)恒載作用下的內(nèi)力圖見圖8-3(a)、(b)、(c)p44e8.4、活荷載作用下的內(nèi)力計算：(1)活荷載作用下框架的彎矩計算：5層邊跨梁AB(CD):PPB層中跨梁BC;BP層中跨梁BC:②、各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)見恒載作用力計算。③、用彎矩二次分配法計算框架內(nèi)力。計算過程如圖8-4(a)各梁的剪力計算見表8-4(a)(b)(c)所示。梁編號MMm)V=(M-M。+12.92p)梁編號MMP-0.63p各柱的剪力和軸力計算見表6-4(d)表8-3(d)柱編號M*M}A柱編號MM(3)、活載作用下的框架內(nèi)力圖見圖8-4(b)、(c)、(d13.05.280.917圖8-4(b)M圖(KN·m)圖8-4(c)V圖(KN)p=-95梁編號M左(kN.m)M右(kn.m)M左=0.9M左M右'=0.9M右/6.15V右=(N右”-M左V左M中=(W左左梁編號N左(kN.m)M右(kn.m)M左’=0.9M左N右=0.9M右V左=(M左-M右V2左=0.69pM中=M左-0.945p左'+2.363p圖8-6M,=M-0.275V_+0.00178g,+D、地震作用：M,=0.275V,-M(2)3截面在各單項荷載作用下的內(nèi)力計算見表8-6(b)A、恒載作用：sMM,=M,-0.275V,+0.00178g,+0B、活載作用；p-274/1960p-274/1960M右3C、風荷載作用：D、地震作用：M,=0.275V。-M(3)4截面在各單項荷載作用下的內(nèi)力計算見表8-6(c)(A)、恒載作用：B、活載作用；M=M,-0.275V,+0.00252g?+M+=M去-0.275V,+0,00252pM左M,=0.275V,-MM,=3.075V,-M(5)、5截面在各單項荷載作用下的內(nèi)力計算見表8-6(e)V,=V左表8-6(a)載作用下的內(nèi)力計算調(diào)幅后活載活載V左(KN)V左(KN)P二層 左(KN·m)V左(KN)V左(KN)P20.2811.716.2163.9925.1816.18V左(KN)5.571V左(KN)地震作用17.4023.36 左(KN·m)V左(KN)風荷載MI地震V左(KN) 作用M1表8-6(b)活載v右(KN)V右(KN)P六層五層幅前四層三層二層一層V右(KN)調(diào)幅后五層四層三層二層11.7一層11.711.7V右(KN)活載P20.6725.98V右(KN)V右(KN)地震作用地震V右(KN)作用M3表8-6(c)調(diào)幅前活載風荷載地震作用六層五層四層三層二層一層層數(shù)六層五層四層三層二層一層Y左(KN)V左(XN)P-8.62-8.62-8.627.50活載V左(XN)V左(KN)P5.183.44V左(KN)Y左(XN)-1.398.196.69-6.356.69-5.4617.0013.3813.3827.61-4.9726.4021.5521.5539.3432.11-4.9737.8030.8630.8652.2243.7348.36地需V左(KN)V左(KN) 30.8630.8652.22 53.5747.29 59.246.696.69-45.94作用活載V左(KN)V左(KN)P六層五層幅前四層11.742.4 2三層15.41 27.98控制截面在各項荷二層一層載作用下的內(nèi)力計算V左(KN)V左(KN)6.76調(diào)幅后五層四層三層二層一層V左(KN)風荷載-2.06-1.8010.7756.20-3.3923.36-2.2623.3627.06-6.0927.0628.53-0.6928.53風荷載地震作用左(KN·m)V左(KN)-2.06-3.39 23.36 27.0628.53-0.6928.53地震作用V左(KN)V左(KN)5控制截面在各項荷載作用下的內(nèi)力計算調(diào)幅前調(diào)幅后六層五層四層三層層層數(shù)六層五層四層三層二層層V左(KN)V左(KN)活載P活載風荷載V左(風荷載1.41 8.19 6.699.6823.71.501.409.68 3.525.1826.43.239.681.72 3.385.1837.89.68 1.2 7.5活載038.6風荷38.6V左(KN)13.999.449.449.682.38 3.185.1841.934.234.2 1.88 3.4447.29 地震作用V左(KN)48.36地震7.26作用V左(KN)梁截面梁種類1.4*0.9*(活載+風基本組合左震震組合地震作用右震左風載左地震作用右風載右地震作用1.4*活數(shù)左支座六跨中5.5782.9071.6585.2565.32右支座左支座五跨中右支座左支座V64.6548.81-51.8-49.3610.77-1.810.77105.73 -86.4657.5311.26邊跨梁跨中右支莊左支座 跨中右支座V -50.87-21.4443.95-65.5143-91.06-32.68-126.60-52.77-122.570.49-15-3.2287.2264.89-9.0669.4071.62-84.37 59.5039.21左支座二跨中右支座左支莊 跨中右支莊y49.88y-49.716.3527.0699.8927.0634.58-87.29-175.97-0.41-148.36-31.32-158-132.8264.63-126.64-81.18-116.00-40.24-149.71-49.49-0.6979.1873.63-80.1463.5957.25梁承載力極限狀態(tài)內(nèi)力組合(續(xù))MMVVM基梁MVMM柱樓柱樓層六五四三上悲上悲上慧截面下端NVM7.09柱1.4*0.9*(活載+風載)+1.3*地震作用 10.08 -233.60 -48.88-254.79 -16.75-50.11-34.24-54.05上慧上慧下端15.13-40.26-33.25 下端上愁下端M -47.12 二上端下慧上端下端31.8254.637.45-112-67.08-61.5342.5932.03-1383.71-1173.37-1445.29--1648.18-1365.94-1712.59-1524.43-1442.30-1128.70-1592.60-1表9-2續(xù)中跨柱柱承載力極限狀態(tài)內(nèi)力組合(續(xù))上端下端上端下端上端MNVMNMNVMNM -17.72 -38.03 73.73-13.76 -251.03 -470.64 -482.74 260.80 -21.96-18.98-898.02-721.38-746.46-755.73-7下端上端NV65.6888.01 -933.84-753.21-778.30-787.56-82下端上端下端上端下端NVMNMNV-97.97 -1225.11-1284.58-1343.9 -51.0910.33表9-3梁正常使用極限狀態(tài)荷載效應組合截面截面樓層梁六跨中種類種類組合左風右風支座左支座五跨中支座三四三邊跨梁跨中跨中-24.82-63.1463.14-121.26-45.50跨中MV六跨中MMVMV五跨中MMVVM中M跨跨V梁MV三跨中M右支座MVMVMM-3.74-2.12-32.532.5-25.36-8.62-4.97-34.234.2-34.11MV跨中MM柱樓截面上端組合組合MM砜風左風-165.08-158.40六-191.61-184.93五-395.03-375.43-13.38-30.04-421.56-401.96邊跨柱上黑下端上上黑20.3326.84-26.8433.25-620.61-580.71-11.35-35.75-22.57-54.77-647.14-607.24-850.10-782.16-876.63-808.69二下端上端-1098.37-931.43N-1071.25-175.84-112-1314.29-1179.89表9-3續(xù)柱正常使用極限狀態(tài)荷載效應組合(續(xù))六六上上9.05-1.12五五中中跨跨柱端二上上十、框架梁柱配筋邊跨梁中跨梁梁(1)框架梁彎矩設計值M,其中YRE=0.75邊跨梁中跨梁梁樓層六內(nèi)力內(nèi)力基本組合地震組合Y地震內(nèi)力控制組合內(nèi)力值五·左·左中右 四·左·左·中·中·右·右左中右左中右左中-207.79 -189.85 -151.01 右左右左中中·右·右五四三二·左·左中右左-22.52-24.39中右左中右左中右 -44.81-46.92 -57.41-43.06 -43.06-44.11 -33.38-43.06 左中所以，取簡支情況跨中正彎矩的50%進行中跨梁跨中正截面承載力計算①恒載作用②活載作用荷載樓層六五四三pMM中2、框架梁剪力設計值V,計算過程見表10-1-3,10-1-4。中跨梁：截面樓層內(nèi)力控制值V(KN)地震組合內(nèi)力值左震右震左震右震左震右震六五四左三右左二右左右截截值V(KN)地震組合內(nèi)力左震右震左震右震左震右震值左右左右左右(3)、框架梁正截面承載力計算：①、跨中：按單筋T形截面計算：f=1.43N/mm2計算過程見表9-1-6。②、梁端：按雙筋矩形截面計算，因為As為已知情況。假設As能達到屈服，計算受壓區(qū)高因為，各梁端截面As'不能達到其抗壓強度設計值，所以，近似取混凝土的壓應力合力作用在受壓鋼筋合力點處進行配筋計算。(4)、框架梁裂縫寬度驗算：計算過程見表10-1-8其中，0--為最大裂縫寬度限值d--受控區(qū)縱向鋼筋的等效直徑v,--鋼筋的相對粘結(jié)特性系數(shù)a--構(gòu)件受力特征系數(shù)(5)、雨篷的梁配筋采用與主梁4-6軸一樣的配筋。梁計值N76.657866.22表10-1-5梁正截面承載力配筋計算(跨中)81.981.9表10-1-6邊邊跨梁AB中跨梁Bc計值M46.92梁正截面承載力配筋計算(支座)若若屈服,.....,...,.....,.....,...,.....梁樓層截面計值Ⅱ配筋類型配筋類型實配As邊跨梁AB六左右五左右33四左右三左4業(yè)20左右中跨梁8c左右四左右三左右二左右梁裂縫驗算梁邊邊跨梁266.66277.44267.602