DB52T 1544-2020 巖溶洼地 球冠型邊坡穩(wěn)定性計算

DB52DB52/T1544—2020巖溶洼地球冠型邊坡穩(wěn)定性計算Karstdepression——Calculationforstabilityofsphericalcap2020-12-16發(fā)布2021-04-01實施貴州省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I 1 1 1 2 2本文件按照GB/T1.1-2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》125計算方法將球冠型邊坡的滑體劃分為多個環(huán)形條塊i,取微小角度△y的扇形體為計算單元如圖2所示。圖23圖2球冠型邊坡計算單元選取5.1.1球冠型邊坡拱效應(yīng)通過扇形體i的軸向力F計算，如圖3所示，計算公式可按下式計算。 FN扇形體i的土體軸向抗壓力(kN);l——扇形體i的底面長度(m);0——扇形體i的滑面傾角(°);C?——扇形體i的滑體黏聚力(kPa);φ2——扇形體i的滑體內(nèi)摩擦角();T扇形體i的土體軸向抗壓力產(chǎn)生的抗滑力(kN);其作用點位于扇形體i的重心上；△y扇形體i的微小角度。4r——扇形體i的半徑(m); 5 C?——扇形體i的滑面黏聚力(kPa);Q扇形體i的滑面內(nèi)摩擦角(°); 扇形體i的底面長度(m):0扇形體i的滑面傾角(°);RT,到圓弧型滑面圓心的力矩(m);R圓弧型滑面半徑(m);T扇形體i的土體軸向抗壓力產(chǎn)生的抗滑力(kN);其作用點位于扇形體i的重心上；C?——扇形體i的滑體黏聚力(kPa);Q?扇形體i的滑體內(nèi)摩擦角(°);W扇形體i環(huán)向單位寬度自重(kN/m);G,扇形體i豎向附加荷載(kN);Gbio——扇形體i環(huán)向單位寬度豎向附加荷載(kN/m);方向指向下方時取正值，指向上方時取負(fù)值；U扇形體i滑面總水壓力(kN);Q——扇形體i水平荷載(kN);Q;o——扇形體i環(huán)向單位寬度水平荷載(kN/m);方向指向坡外時取正值，指h,hw扇形體i及扇形體i-1滑面前端水頭高度(m);i——扇形體的編號，從后方起編； 扇形體數(shù)量。6N——扇形體i在滑面上的法向力(kN);4-1=cos(θ-1-θ)-sin(θ-1-θ)tang/F7 T?=2c?;tan(45°+φ?i/2)hicosθ (20)式中：P扇形體n的剩余下滑力(kN);P——扇形體i對扇形體i+1的剩余下滑力(kN);當(dāng)P<0(i<n)時取P=0;S扇形體i重力及其他外力產(chǎn)生的下滑力(kN);T扇形體i重力及其他外力產(chǎn)生的抗滑力(kN);T扇形體i的土體軸向抗壓力產(chǎn)生的抗滑力(kN);其作用點位于扇形體i的重心上；Vi-1——扇形體i-1對扇形體i的傳遞系數(shù)；I——扇形體i的底面長度(m);扇形體i的滑面傾角(°); 扇形體i的高(m);C?——扇形體i的滑面黏聚力(kPa);01扇形體i的滑面內(nèi)摩擦角(°);c?扇形體i的滑體黏聚力(kPa);Q?扇形體i的滑體內(nèi)摩擦角(°);W扇形體i自重(kN);W扇形體i環(huán)向單位寬度自重(kN/m);Gb——扇形體i豎向附加荷載(kN);G扇形體i環(huán)向單位寬度豎向附加荷載(kN/m);方向指向下方時取正值，指向上方時取負(fù)值；U扇形體i滑面總水壓力(kN);Q扇形體i水平荷載(kN);8N——扇形體i在滑面上的法向力(kN);P——扇形體i對扇形體i+1的剩余下滑力(kN);當(dāng)P<0(i<n)時取P=0;扇形體i的底面長度(m);0扇形體i的滑面傾角(°);T——扇形體i的土體軸向抗壓力產(chǎn)生的抗滑力(kN);其作用點位于扇形體i的重心上；G?扇形體i豎向附加荷載(kN);U扇形體i滑面總水壓力(kN);Q扇形體i水平荷載(kN);i——扇形體的編號。圖5折線型滑面球冠型邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算簡圖5.4直線型滑面球冠型邊坡穩(wěn)定性系數(shù)計算直線型滑面球冠型邊坡穩(wěn)定性系數(shù)F,可按下式計算，其計算簡圖如圖6所示。T=2c?tan(45°+φ?/2)hl