QC建筑結(jié)構(gòu)復(fù)習(xí)資料

建筑結(jié)構(gòu)復(fù)習(xí)資料

一;簡(jiǎn)述適筋梁手力的三個(gè)過(guò)程

(1)彈性工作階段:當(dāng)彎矩較小時(shí),構(gòu)件基本上處于彈性工作階段,沿截面高度的混泥土應(yīng)力和應(yīng)變

的分布均為直線,與材料力學(xué)的規(guī)律相同。混泥土受拉區(qū)未出現(xiàn)裂縫,荷載逐漸增加后。受拉區(qū)混泥

土塑性變形發(fā)展,拉應(yīng)力圖形呈曲線分布。當(dāng)荷載增加到使受拉混泥土邊緣纖維拉應(yīng)變達(dá)到混泥土極

限拉應(yīng)變時(shí),受拉混泥土將開(kāi)裂,受拉混泥土應(yīng)力達(dá)到戶(hù)泥土抗拉強(qiáng)度。

(2)帶裂縫工作階段:當(dāng)荷載繼續(xù)增加時(shí),受拉混泥土邊緣纖維超過(guò)其極限拉變,混泥土開(kāi)裂,

在開(kāi)裂截面受拉混泥土逐漸推出工作,拉力主要由鋼筋承擔(dān)。隨著荷載的增大。裂縫向受壓區(qū)方向延

伸,中和軸上升;裂縫寬度加大,新裂縫逐漸出現(xiàn),混泥土受壓區(qū)的塑性變形有所發(fā)展,應(yīng)力圖型呈

曲線型分布。

(3)破環(huán)階段;隨著受拉鋼筋的屈服,裂縫急劇開(kāi)展,寬度變大,構(gòu)件撓度大小增加,形成破環(huán)

前的預(yù)兆。由于中和軸高度上升,混泥土受壓區(qū)高度不斷減小,當(dāng)受壓區(qū)混泥土邊緣纖維達(dá)到極限壓

應(yīng)變時(shí),受壓混泥土壓碎,構(gòu)件完全破壞。

二;斜截面破壞的三種形態(tài)

(1)斜拉破壞;當(dāng)減跨比入較大(一般入>3)箍筋配置過(guò)少,間距太大時(shí),斜裂縫一但出現(xiàn),該

裂縫往往成為臨界斜裂縫,迅速向集中荷載作用點(diǎn)延伸,將梁沿斜裂縫劈成兩部分(箍筋被拉段)而

導(dǎo)致梁的破壞。整個(gè)斜拉破壞的過(guò)程急速而突然,破壞荷載與出現(xiàn)斜裂縫時(shí)的荷載相當(dāng)接近。破壞前

梁的變形很小,且往往只有一條斜裂縫,破壞具有明顯的脆性。

(2)減壓破壞;當(dāng)剪跨比適中(一般IV入〈3)或配箍量適當(dāng),箍筋間距不大時(shí),即剪壓破壞,

當(dāng)斜裂縫中的某一條發(fā)展成為臨界斜裂縫后,隨著荷載的增加,斜裂縫向荷載作用點(diǎn)舒緩發(fā)展,剪壓

區(qū)高度逐漸減小,斜裂縫寬度變大,最后剪壓區(qū)混泥被壓碎,梁失去承載能力,剪壓破壞前有一定的

預(yù)兆。破壞時(shí)箍筋屈服,破壞荷載比出現(xiàn)裂縫時(shí)的荷載高,承載力隨箍筋量的增大而增大。但與適筋

梁的正截面破壞相比,屬于脆性破壞。

(3)斜壓破壞;剪跨比很小(通常入41)或腹板寬度很窄的T型梁或I型梁,其破壞過(guò)程是首先

在荷載作用點(diǎn)與支座間的梁腹部出現(xiàn)若干條平行的斜裂縫,隨著荷載的增加,梁腹被這些斜裂縫分割

為斜向“短柱”,最后因混泥土短柱被壓碎而破壞。發(fā)生破壞荷載很高,但變形很小,箍筋不會(huì)屈服,

屬于脆性破壞。

三;影響斜截面抗剪承載力的主要因素

(1)剪跨比(2)混泥土強(qiáng)度(3)箍筋配箍率(4)縱向鋼筋的配箍率(5)截面材料的

均勻性以及施工的質(zhì)量。

四;什么情況下采用雙筋截面

(1)當(dāng)截面承受的彎矩值較大,即M>@§(1-0.5§)fbh且截面尺寸受到限制不能調(diào)整時(shí),

(2)同一截面在不同荷載效應(yīng)組合下受到彎矩作用時(shí)

(3)在抗震設(shè)計(jì)中需要配置受壓鋼筋以增加構(gòu)件截面的延展性時(shí)。

五;縱筋構(gòu)造要求

鋼筋直徑不小于12mm,并優(yōu)先選擇直徑較大的鋼筋,鋼筋之間的凈跑不應(yīng)小于50mm在偏心受壓柱

中,垂直與彎矩作用平面的縱向受力鋼筋的中距不應(yīng)大雨300mm,對(duì)于水平澆筑的預(yù)制柱,縱向受

力鋼筋的間距可按鋼筋混泥土的梁的規(guī)定采用?？v向受力的鋼筋按計(jì)算要求設(shè)置在彎矩作方向的兩對(duì)

邊,當(dāng)截面高度大于等于600mm時(shí),還應(yīng)在柱的兩側(cè)面設(shè)置直徑為10?16mm的縱向構(gòu)造鋼筋并相

應(yīng)設(shè)置復(fù)合籟筋或拉筋。

六；⑴大偏心受壓破壞(受拉破壞)

當(dāng)偏心距較大且受拉配置不太多時(shí)發(fā)生大偏心受壓破壞。在偏心壓力的作用下,離壓力較遠(yuǎn)的一側(cè)截

面受拉,離壓力較近的一側(cè)截面受壓,結(jié)果受壓邊混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變,出現(xiàn)縱向裂縫,受壓混凝

土壓碎區(qū)較短,受壓鋼筋一般都能屈服,

(2)小偏心受壓破壞；(受壓破壞)

當(dāng)荷載的偏心距較小,或者雖然偏心距較大但受拉鋼筋配置過(guò)多時(shí)發(fā)生,發(fā)生小偏心受壓破壞的截面

應(yīng)力狀態(tài)有兩種類(lèi)型。第一種是當(dāng)耐心距很小構(gòu)件全截面受壓,第二種是當(dāng)偏心距較小或偏心距較

大但受拉鋼筋配置過(guò)多時(shí)截面處于大部分受壓而小部分受拉的狀態(tài)。破壞是有受壓區(qū)混凝土壓碎引起

的,離縱向力較近一側(cè)的鋼筋受壓屈服,而另一側(cè)的鋼筋無(wú)論是受壓還是受拉均達(dá)不到屈服強(qiáng)度,破

壞無(wú)明顯預(yù)兆,混凝土強(qiáng)度越高破壞越突然。

七;強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)t

考慮不同因素對(duì)砌體強(qiáng)度的影響,在設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)有些情況下的各種砌體,其強(qiáng)設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)。

/L;局部抗壓強(qiáng)度的提高系數(shù)

在局部壓力作用下,按局部受壓面積A計(jì)算的砌體抗壓強(qiáng)度高于砌體全界面受壓時(shí)的強(qiáng)度,其原因

有兩個(gè),一是未承受壓力的外圍砌體對(duì)直接受壓的內(nèi)部砌體具有約束作用,使直接受壓內(nèi)部砌體處

于三向受壓狀態(tài),稱(chēng)為“套箍強(qiáng)化"二是由于砌體搭縫砌筑,局部壓力迅速向未直接受壓的砌體擴(kuò)

散,從而使單位面積上的應(yīng)力很快變小,使局部受壓強(qiáng)度得到提高,稱(chēng)為“力的擴(kuò)撒”,當(dāng)提的抗壓

強(qiáng)度為f時(shí),局部抗壓強(qiáng)度可取為此r稱(chēng)為砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)。

九梁端下提的局部壓應(yīng)力包括兩部分;一為梁端支撐壓力所產(chǎn)生,二為上部砌體傳至梁端下砌體的

壓應(yīng)力。

十;剛性墊塊;當(dāng)預(yù)制墊塊的高度tAlgOmm,墊塊挑出的長(zhǎng)度(自重邊緣算起)不大于墊塊高度時(shí),

稱(chēng)為剛性墊塊。

十一;承重方案的比較

方案平面布置剛度材料使用范圍

縱墻承重室內(nèi)空間較橫向剛度較樓,屋蓋用材要求空間大

關(guān)，使用布置差料多,墻使用的房屋,r

靈活材料少房,倉(cāng)庫(kù)

橫墻承重橫墻較密,布橫向剛度較墻體用材料橫墻間距較

置受限制好多,樓,屋蠱密的房屋,住

用材料少宅,宿舍,旅

館

混合承重布置比較靈兩個(gè)方向剛介于縱墻承較大空間的

活度均較好重和橫墻承房屋教室,辦

重之間公樓等

內(nèi)框架承重布置靈活,容空間剛度較與全框架相多層工業(yè)廠

易滿(mǎn)足使用差比節(jié)省鋼材,房,倉(cāng)庫(kù),商

要求水泥等店

十二;簡(jiǎn)述塑性?xún)?nèi)力圖分布的過(guò)程

第一過(guò)程發(fā)生與裂縫出現(xiàn)至塑性較形成以前,主要是裂縫形成和發(fā)展,使構(gòu)件剛度變化而一引起,

的內(nèi)力重分布

第二過(guò)程發(fā)生與塑性較形成以后,由于鐵的轉(zhuǎn)動(dòng)而引起,一般第二過(guò)程的內(nèi)力重分布較第一個(gè)過(guò)程

顯著。

十三'活荷載的最不利布置原則

(1)使某跨跨中產(chǎn)生正彎矩最大2時(shí),除應(yīng)在該跨布置活荷載外,尚應(yīng)向左向右兩側(cè)隔跨布

置活荷載,使該跨跨中產(chǎn)生彎矩最小值時(shí),其布置恰好于此相反

(2)使某支座產(chǎn)生負(fù)彎矩最大值或剪力最大值時(shí),應(yīng)在該支座兩側(cè)跨內(nèi)同時(shí)布置活荷載,并

向左右兩側(cè)跨布置活。

十四塑性較

在從受拉鋼筋屈服到截面受壓區(qū)混凝土壓壞這一過(guò)程,位干梁內(nèi)拉、壓塑性變形集中的區(qū)域形成的一

個(gè)性能異常的較。

特點(diǎn)：⑴只能沿M作用方向,繞不斷上升的中和軸發(fā)生單向轉(zhuǎn)動(dòng);

(2)從受拉區(qū)鋼筋開(kāi)始屈服到受壓區(qū)混凝土壓壞的有限范圍(強(qiáng)-啊)內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng);

(3)在轉(zhuǎn)動(dòng)的同時(shí)能傳遞一定的M,即截面的極限彎矩Mu。

具有這些性能的錢(qián),在桿系結(jié)構(gòu)中稱(chēng)為“塑性錢(qián)”,它是構(gòu)件塑性變形發(fā)展的結(jié)果,并產(chǎn)生在非彈性

變形大量集中的區(qū)域。

十五:用分層法計(jì)算豎向荷載作用下框架內(nèi)力步驟是:

(1)架計(jì)算簡(jiǎn)圖(標(biāo)明荷載、軸線尺寸、節(jié)點(diǎn)編號(hào)等);——畫(huà)簡(jiǎn)圖

(2)按規(guī)定計(jì)算梁、柱的線剛度及相對(duì)線剛度;一算剛度

(3)除底層柱外,其他各層柱的線剛度(或相對(duì)線剛度)應(yīng)乘以折減系數(shù)0.9;一乘系數(shù)

(4)計(jì)算各節(jié)點(diǎn)處的彎矩分配系數(shù),用彎矩分配法從上至下分層計(jì)算各個(gè)計(jì)算單元(每層橫梁及相

應(yīng)的上下柱組成一個(gè)計(jì)算單元)的桿端彎矩,計(jì)算可從不平衡彎矩較大的節(jié)點(diǎn)開(kāi)始,一般每節(jié)點(diǎn)分配

1-2次即可;——求彎矩

(5)疊加有關(guān)桿端彎矩,得出最后彎矩圖(如節(jié)點(diǎn)彎矩不平衡值較大,可在節(jié)點(diǎn)重新分配一次,但

不進(jìn)行傳遞);一疊加

(6)按靜力平衡條件求出框架的其他內(nèi)力圖(軸力及剪力圖)——求內(nèi)力圖

十六:反彎點(diǎn)高度y

反彎點(diǎn)高度y指反彎點(diǎn)處至層柱下端的距離。y=h/2

側(cè)移剛度D;側(cè)移剛度D表示柱上下兩端有單位側(cè)向位移時(shí)在柱中產(chǎn)生的剪力。Dn=

十六反彎點(diǎn)法計(jì)算的要點(diǎn)

直接確定反彎點(diǎn)高度y,計(jì)算各住的側(cè)移剛度D(當(dāng)同層各柱的高度相等時(shí),D還可以直接用住的線

剛度表示)各柱剪力按該層各柱的側(cè)移剛度比例分配,按節(jié)點(diǎn)的平衡條件及梁線剛度比例分配,按節(jié)

點(diǎn)力的平衡條件及梁線剛度比例要求梁端的彎矩。

十八;剛性和剛彈性方案房屋的橫墻應(yīng)符合下列要求

(1)橫墻厚度,不宜小于180mm

(2)洞口面積,橫墻中有洞口的洞口水平截面面積不應(yīng)超過(guò)橫墻截面面頰的50%

(3)橫墻高度;單層房屋的橫墻高度不宜大于橫墻的長(zhǎng)度,多層房屋的橫墻高度h不宜大于橫墻長(zhǎng)

度的2倍

十九;防止或減輕房屋底層墻體裂縫措施

(1)屋面應(yīng)設(shè)置保溫隔熱層,層面保溫(隔熱)層或屋面剛性面層及砂漿找平層,設(shè)置分隔縫

(2)采用裝配式有擦體系鋼筋混凝土屋蓋和瓦材屋蓋

(3)在鋼筋混凝土屋面板玉墻體圈梁的接觸面處設(shè)置水平滑動(dòng)層，對(duì)于縱墻,可只在其兩端的2?3

個(gè)開(kāi)間內(nèi)設(shè)置,對(duì)于橫墻只可在其兩端各L/4范圍內(nèi)設(shè)置

(4)頂層屋面板下設(shè)置現(xiàn)澆鋼筋混凝土圈梁,并沿內(nèi)外墻拉通,房屋兩端圈梁下的墻體內(nèi)宜適當(dāng)設(shè)

置水平鋼筋,頂層挑梁末端下墻體灰縫內(nèi)設(shè)置3道2P6鋼筋,自挑梁末端伸入挑梁下及墻體各

位1m

(5)頂層有門(mén)窗洞口時(shí),在過(guò)梁上的水平灰縫內(nèi)設(shè)2?3道2P6鋼筋,伸入過(guò)梁兩端墻內(nèi)部小于

600mm

(6)頂層及女兒墻砂漿強(qiáng)度等級(jí)不低于M5,女兒墻應(yīng)設(shè)置間距不大于4m的構(gòu)造柱,構(gòu)造柱應(yīng)伸入

女兒墻頂并與現(xiàn)澆鋼筋混凝土壓頂整澆在一起,在房屋頂層端部墻體內(nèi)適當(dāng)增設(shè)構(gòu)造柱。

二十;防止或減輕房屋底層墻體裂縫措施

(1)增大基礎(chǔ)圈梁剛度,(2)在底層窗臺(tái)下墻體灰縫內(nèi)設(shè)置3道