中建內(nèi)支撐拆除施工方案

XXXXXX項目環(huán)撐拆除施工方案工程效果圖工程效果圖項目效果圖：高11cm×寬13.5cm；圖片設黑色邊框，粗細：1.0磅）(csceclogo：高1.2cm×寬1.2cm；圖片無邊框)XX年XX月目錄TOC\o"1-2"\h\u1.工程概況 表6.3-1目前人員尚未進場，待進場后補齊特種作業(yè)人員名單、作業(yè)證號及有效期等。表STYLEREF2\s6.3-SEQ表\*ARABIC\s21特種作業(yè)人員一覽表序號類別人數(shù)工作內(nèi)容123其他作業(yè)人員其他人員名單及崗位職責。表STYLEREF2\s6.4SEQ表\*ARABIC\s21其他作業(yè)人員投入一覽表序號姓名崗位所在單位職責123應急處置措施為了確保本拆除施工安全，防止突發(fā)性事件發(fā)生，根據(jù)本工程的特點和范圍，對施工中發(fā)生的突發(fā)事件，如機械翻機現(xiàn)象等。落實應急措施,建立應急救援組織、安排應急救援人員、配備應急救援器材、設備。應急救援組織首先成立以項目經(jīng)理為首的應急小組。組長：副組長：組員：（1）由項目經(jīng)理任組長，各管理人員任組員，成立應急救援組織。（2）項目工程在加班施工期間，組織成員的通訊工具必須保證24小時暢通，確保在突發(fā)事件發(fā)生時的聯(lián)絡及施救人員的調(diào)配。（3）項目負責人首先要對可能出現(xiàn)的突發(fā)事件的預兆要有洞察能力并要有針對性預防措施。項目經(jīng)理與公司及行業(yè)行政主管部門匯報，并及時組織人員進行搶救，防止事態(tài)的擴大。安全事故應急預案為了確拆除施工作業(yè)人員的生命財產(chǎn)安全，為提高快速反應和協(xié)調(diào)能力，加強突發(fā)事故應急搶救措施，根據(jù)相關要求，結(jié)合本項目實際，特制定本預案。項目部成立應急救援小組，突發(fā)事件一旦發(fā)生，應急救援工作小組將迅速運轉(zhuǎn)。應急救援組織職責應急救援工作小組為本項目安全事故應急救援工作的統(tǒng)一指揮機構，負責與業(yè)主，監(jiān)理及監(jiān)控單位的聯(lián)系、協(xié)調(diào)，落實有關部門的安全指令，檢查、督導本單位日常的應急準備工作。發(fā)生事故隱患后負責應急響應工作，調(diào)集搶險力量，并指揮進行搶險救災、物資轉(zhuǎn)移，及時與監(jiān)理、業(yè)主及外部救援力量如110、120及交管部門取得聯(lián)系，尋求社會幫助；負責善后處理工作，形成書面材料報監(jiān)理、業(yè)主及公司有關部門。救援組：主要負責人員和物資的搶救、疏散，排除險情及排除救援障礙。事故處理組：按事故預案使用各種安全可靠的手段，迅速控制事故的發(fā)展。并針對現(xiàn)場具體情況，向救援組提供相應的救援方法和必要的施救工具及條件。聯(lián)絡組：負責事故報警和上報，以及現(xiàn)場救援聯(lián)絡、后勤供應，接應外部專業(yè)救援單位施救。指揮、清點、聯(lián)絡各類人員。警戒組：主要負責安全警戒任務，維護事故現(xiàn)場秩序，勸退遺散現(xiàn)場圍觀人員，禁止無關人員進入現(xiàn)場保護區(qū)。應急處理和響應工作程序在接到現(xiàn)場險情通知后，救援工作小組人員在10分鐘內(nèi)必須迅速進入各自工作崗位，同時立即組織有關人員核實情況，下達人員撤離命令，并及時向監(jiān)理、業(yè)主及公司有關業(yè)務部門通報險情情況并通報本單位進行救援、搶險和處理情況。報告程序：安全值班人員立即向項目經(jīng)理匯報，項目經(jīng)理向建設、監(jiān)理單位及公司領導匯報，并協(xié)調(diào)各項事宜，啟動緊急搶救預案。各級領導接到匯報應立即趕到現(xiàn)場組織進行處理，并調(diào)查事故原因。應急業(yè)務組成員應在10分鐘內(nèi)到齊，按本部門應急預案協(xié)調(diào)做好救援、搶險和應急處理工作各業(yè)務組按照分工迅速展開工作，并視情況及時與外部相關方聯(lián)系尋求支援，聯(lián)絡組要在第一時間內(nèi)向建設、交通主管部門通報險情，視情況請求進行交通管制。根據(jù)發(fā)生事故的性質(zhì)，各業(yè)務組及時制定臨時應急處理措施，進行有效控制，防止事故的蔓延、擴大。隨時向相關部門、監(jiān)理、業(yè)主匯報現(xiàn)場應急處理情況，提出合理建議，并迅速落實上級部門的有關指示。應急救援措施應急救援原則以確保工作人員生命為第一原則，其次是控制設備和材料的損失。應急救援關鍵是速度，救援時間就是生命。此外要培養(yǎng)施工人員正確的處險意識，凡發(fā)現(xiàn)險情要立刻使用事故報警系統(tǒng)進行通報，應急救援響應者必須是應急救援成員，其他人員應該撤離至安全區(qū)域，并服從應急救援成員的指揮。發(fā)生安全事故隱患時，要充分利用現(xiàn)場的施救資源，采取必要的安全措施，首先迅速撤離施工人員，確保人員零傷亡?，F(xiàn)場處置加強對現(xiàn)場的安全警戒任務，聯(lián)系交通管理部門對橋下交通進行管制，維護現(xiàn)場秩序，禁止閑雜人員進入現(xiàn)場保護區(qū)。對可以安全撤離的機械設備、材料等進行有序指揮，可靠撤離，盡量減少損失。邀請監(jiān)理、業(yè)主、監(jiān)控單位及技術專家研究商討處置方案，制定詳細、周密的處置措施，對救援力量進行詳細分工，嚴密組織實施落實，徹底消除現(xiàn)場不安全因素。事故報警一旦發(fā)生傷亡事故，要根據(jù)人員傷亡情況及時請求社會救援，做好事故現(xiàn)場的保護工作。風險應對技術措施存在危險源：在本工程的施工中存在危險源分為：人員墜落、高空落物、機械傷害、橋梁垮塌四種。人員墜落、高空落物事故發(fā)生后立即組織人員進行搶救，不能隨意搬動，視情況采用門板、簡易擔架搬運，同時立即撥打120急救電話或送醫(yī)院；機械傷害事故發(fā)生后，立即切斷電源，組織人員搶救受傷人員。對受傷人員現(xiàn)場清理傷口同時立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。應急處理的支持與反饋應急處理工作結(jié)束后，項目部在24h內(nèi)編制報告，報監(jiān)理、業(yè)主及公司相關部門。報告應包括以下內(nèi)容：發(fā)生事故的單位及事故發(fā)生的時間、地點、事故的簡要經(jīng)過、直接經(jīng)濟損失的初步估計、事故原因、性質(zhì)的初步判斷、事故搶救處理的情況、需要有關部門和單位協(xié)助、支持的事宜、事故報告人、報告時間等。緊急情況或事故處理結(jié)束后，項目部及相關人員應進行總結(jié)、分析，吸取事故教訓，按照“四不放原則”進行處理，防止類似事故再次發(fā)生。對在事故的搶救、指揮、信息報送等方面有突出貢獻的單位和個人，項目部將按照有關規(guī)定給予表彰和獎勵。應急附近醫(yī)院項目部成立應急醫(yī)療救援小組，現(xiàn)場存放藥品及紗布、繃帶、創(chuàng)可貼等常用止血物品，在緊急狀態(tài)實施簡單的救援工作。同時根據(jù)項目所處地點，選擇天津港口醫(yī)院(電話作為社會醫(yī)療資源。路線圖如下：計算書破碎錘坐落在支撐系統(tǒng)計算說明：破撐機械在混凝土支撐梁上進行破除時，破撐機械下鋪設4道12m*0.8m*0.18m的鋼道板，拆撐時承受破撐機械荷載的主要為環(huán)梁及徑向梁。機械液壓錘在環(huán)梁上行走時，對環(huán)梁及徑向梁和格構柱進行安全計算分析。一、力學模型按三跨連續(xù)梁橋為模型，計算液壓錘在混凝土支撐梁上行走時支撐梁的受力情況。二、荷載分析恒載：支撐梁自重：1.4m*0.8m*25KN/m3=31.5KN活載:機械200KN：1.4*200+(2*4*0.8)=43.75KN/m走道板4塊:（1.875KN/m*12m）/2*1.4=15.75KN/m所以環(huán)梁上的均布荷載(活載按滿跨布置)：Q=50+43.75+15.75=91KN/m該連續(xù)梁分兩種受力情況計算：第一種情況，破撐機械在邊跨上行走；第二種情況：破撐機械在跨中行走。最大彎矩 Mmax=604.07KN·m最大剪力 Vmax=409.5KN最大軸力 Fmax=627.4KN三、最大容許值計算由于破碎液壓錘主要在環(huán)形梁主梁上行走,所以驗算主梁的受力是否滿足環(huán)梁的截面設計。支撐梁截面1800*800，混凝土等級為C30，鋼筋保護層厚度35mm式中:aS-受拉鋼筋合力作用點到受拉邊緣的距離，取值為41mm；As’一受壓鋼筋合力作用點到受壓邊緣的距離，取值為41mm；H0一梁截面的有效高度，取值為800-41=759mm；As-受拉區(qū)鋼筋的面積，取值為5322mm2；As’一受壓區(qū)鋼筋的面積，取值為5322mm2；fy-受拉區(qū)鋼筋的抗拉強度設計值，取值為360N/mm2；fy’-受壓區(qū)鋼筋的抗拉強度設計值，取值為360N/mm2；fc-C30混凝土的抗壓強度設計值，取值為14.3N/mm2；a1一系數(shù)，當混凝土強度等級不超過C50時，取值為1.0；&b一-相對界限受壓區(qū)高度，取值為0.55。所以最大容許彎矩:Mu=fyAs(ho-as’)=360N/mm2*5322mm2*859mm=1645KN·m根據(jù)公式：式中:ft-C30混凝土軸心抗拉強度設計值，取值為1.43N/mm2；b-梁截面寬度，取值為2m；h0一梁截面的有效高度，取值為759mm；fyv-箍筋的抗拉強度設計值，取值為300N/mm2；Asv一箍筋的截面積，取值為678mm2；S一箍筋的間距，取值為200mm。所以最大容許剪力:Vu=0.7*1430000*2*0.759+1.25*300000*687/200*0.759=2697KN四、結(jié)果分析液壓破碎錘在梁上行走，最大彎矩Mmax=730.2KN·m，最大剪力Vmax=495KN；根據(jù)環(huán)梁截面配筋形式計算得最大容許彎矩Mu=1645KN·m，最大容許剪力Vu=2697KN；計算可得Mu>Mmax；Vu>Vmax對格構柱的安全計算采用截面代換法，格構柱滿足要求，液壓破碎錘在環(huán)梁上行走時，格構柱不會發(fā)生破壞。所以液壓破碎錘在兩個格構柱之間的梁上行走是安全的！施工中土方運輸車輛，不允許駛?cè)胲噹焐戏?。選重量為218kN的柳工LG850N小型推土機進行計算。以21.8T級裝載為例21.8T=16500kg+5000kg+人自重+其他考慮汽車合理區(qū)域（每側(cè)300mm）后汽車的投影面積為（6.6+0.6）×（2.75+0.6）=24.12㎡后軸輪壓占全車重量的比例為109/218=0.5取后軸輪壓的擴散面積為0.5×24.12=12.06m2根據(jù)后軸輪壓的擴散面積不小于按荷重比例劃分的汽車投影面積有：≥12.06m2考慮到裝載土石方時。其前輪受力最大，后輪受力較小，故為保證安全，將前輪投影面積12.06m2作為計算投影面積地下室臨時支撐設計計算書計算依據(jù)：1、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-20172、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-20123、《建筑結(jié)構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-20184、《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術規(guī)程》T/CCIAT0003-20195、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-20106、《混凝土工程模板與支架技術》杜榮軍編著7、建筑結(jié)構靜力計算手冊一、參數(shù)信息1、基本參數(shù)地下室頂板支承工況臨時道路是否設置回頂架體設置回頂支撐回頂支撐架體計算原理除結(jié)構自重外的所有荷載均由支撐承擔地下室層數(shù)n11回頂支撐層數(shù)n1設計覆土厚度hs（m）0樓板鋼筋混凝土自重G1k（kN/m3）25.1回頂支撐每米高度自重標準值G2k（kN/m2）0.15建筑結(jié)構考慮結(jié)構設計使用年限的荷載調(diào)整系數(shù)γL1結(jié)構重要性系數(shù)γ０1臨時道路位置頂板類型雙向板頂板計算單元長度L(m)5頂板計算單元寬度B(m)3是否考慮覆土后的臨時道路否臨時道路上汽車啟動、剎車時的荷載動力系數(shù)K1.12、荷載參數(shù)覆土前：覆土前臨時道路上車輛最大總重T總(噸)123、樓板參數(shù)（1）地下室負二層板：頂板厚度h0(mm)120砼強度等級C35頂板作為臨時道路時混凝土是否達到設計強度是（2）地下室底板：地下室底板厚度hd(mm)500砼強度等級C40層高Hd(m)3.8二、設計簡圖鋼管支撐立面圖三、荷載計算負二層板為雙向板，頂板計算單元長度L=5m，頂板計算單元寬度B=3m參考《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-2012表5.1.1及表格注釋，對于300kN車輛作用在板跨為3m×3m雙向板時，樓面等效均布活荷載標準值取35kN/m2，作用在板跨大于等于6m×6m雙向板時，樓面等效均布活荷載標準值取20kN/m2。當雙向板板跨在3m×3m～6m×6m之間時，可按線性插入。參考頂板車輛等效荷載轉(zhuǎn)化相關論文，通過大量實驗及有限元分析可得，對于相同板寬，雙向板的長寬比越大，等效均布活荷載越小，并且變化趨勢趨于線性關系。根據(jù)以上理論，不同的車輛最大載重作用在不同板跨的雙向板上時，可通過線性插入以及荷載等價換算得到。覆土前臨時道路上車輛最大總重T總=12噸=12×9.8=117.6kN由于雙向板長邊3m＜L=5m＜6m，當最大載重為300kN的車輛作用在此雙向板上時，等效均布活荷載標準值qe’，根據(jù)線性插入法：(L-3)/(6-3)=(35-qe’)/(35-20)qe’=35-(35-20)×(L-3)/(6-3)=35-(35-20)×(5-3)/(6-3)=25kN/m2當最大載重為117.6kN的車輛作用在此雙向板上時，等效均布活荷載標準值qe通過進行等價換算可得：qe=qe’×117.6/300=25×117.6/300=9.8kN/m21、總荷載計算由于負二層板作為臨時道路時混凝土達到設計強度，結(jié)構板自重由本身承擔，施工荷載由架體承擔，覆土前回頂架體所受總荷載設計值（覆土前考慮荷載動力系數(shù)）：工況：覆土前Q1=γ0[γG[G2k×Hd]+γQγL(K×qe)]=1×[1.3×[0.15×3.8]+1.5×1×(1.1×9.8)]=16.911kN/m2四、支撐結(jié)構驗算支撐類型輪扣式鋼管支撐架支架計算依據(jù)《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術規(guī)程》T/CCIAT0003-2019立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h0(mm)1200頂部步距hd(mm)1200掃地桿高度h2(mm)350立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a1(mm)：500剪刀撐設置有節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度k(kN·m/rad):15高度修正系數(shù):1豎向剪刀撐縱距跨數(shù)n16豎向剪刀撐橫距跨數(shù)n26支撐鋼管類型Φ48×2.7抗壓強度設計值[f](N/mm2)205可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100回頂架體承擔荷載由荷載計算章節(jié)可知：覆土前：Q1=16.911kN/m2Qmax=Q1=16.911kN/m2設梁板下用于支撐上部施工荷載的輪扣式鋼管支撐架立桿截面尺寸和間距分別為Φ48×2.7mm、@0.9m×0.9m，可得：N=Qmax×la×lb=16.911×0.9×0.9=13.698kN1、可調(diào)托座承載力驗算【N】=100kN≥N=13.698kN滿足要求！2、長細比驗算根據(jù)《建筑施工承插型輪扣式模板支架安全技術規(guī)程》T/CCIAT0003-2019條文說明5.1.5條，構件的允許長細比計算時構件的長度取節(jié)點間鋼管的長度l0=h0=1200mmλ=l0/i=1200/16=75≤[λ]＝150滿足要求！3、立桿穩(wěn)定性驗算立桿計算長度:l01:=βHβaμh0=1×1.032×2.349×1200=2908.533mmμ立桿計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-2取值K有剪刀撐框架式支撐結(jié)構的剛度比，K=EI/(h0k)+ly/(6h0)=206000×9.89×104/(1200×15×106)+900/(6×1200)=1.257βa掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄G表G-3取值α掃地桿高度h2與步距h0之比與懸臂長度a1與步距h0之比的較大值，α=max（h2/h0,a1/h0）=max(350/1200,500/1200)=0.417αx單元框架x向跨距與步距h0之比，αx=lx/h0=900/1200=0.75βH高度修正系數(shù)l02=hd+2k0a1=1200+2×0.7×500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2908.533,1900)=2908.533mmλ=l0/i=2908.533/16=181.783,查表得,φ＝0.218f＝N/(φA)=13698/(0.218×384)=163.632N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)700×700梁側(cè)樓板計算厚度(mm)50模板支架高度H(m)2.2模板支架橫向長度B(m)10模板支架縱向長度L(m)10支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)0.1模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份浙江0.35地區(qū)杭州市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.796模板支架頂部離建筑物地面高度(m)24風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.162整體模板支架μstw1.415ωfk=ω0μzμstw=0.394支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板體系設計結(jié)構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1100新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)450梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距233每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×3]×1＝27.835kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝23.335kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×23.335×0.2332+0.117×4.5×0.2332＝0.156kN·mσ＝Mmax/W＝0.156×106/54000＝2.884N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×233.3334/(100×5400×486000)＝0.137mm≤[ν]＝L/400＝233.333/400＝0.583mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×23.335×0.233+0.45×4.5×0.233＝2.65kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×23.335×0.233+1.2×4.5×0.233＝7.249kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.233＝1.675kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.233＝4.607kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.65/1＝2.65kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.249,7.249]/1=7.249kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.65/1＝2.65kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/3=0.061kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(0.7-0.05)=0.422kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(0.7-0.05)=0.422kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×(0.45-0.7/2)/2=0.339kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.7/2)/2=0.339kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.65+0.061+0.422+0.339=3.473kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.249+0.061=7.31kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.65+0.061+0.422+0.339=3.473kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.473,7.31,3.473]=7.31kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.675/1＝1.675kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.607,4.607]/1=4.607kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=1.675/1＝1.675kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/3=0.047kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.7-0.05)=0.325kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.7-0.05)=0.325kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.05)]×(0.45-0.7/2)/2=0.088kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.05)]×((0.9-0.45)-0.7/2)/2=0.088kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.675+0.047+0.325+0.088=2.135kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.607+0.047=4.654kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.675+0.047+0.325+0.088=2.135kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.135,4.654,2.135]=4.654kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.31×0.92，0.5×7.31×0.22]＝0.74kN·mσ=Mmax/W=0.74×106/64000=11.565N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.31×0.9，7.31×0.2]＝4.112kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.112×1000/(2×60×80)＝1.285N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.654×9004/(100×9350×256×104)＝0.665mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.654×2004/(8×9350×256×104)＝0.039mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.31×0.9,0.375×7.31×0.9+7.31×0.2]=8.224kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.907kN,R2=8.224kN,R3=8.224kN,R4=3.907kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.654×0.9,0.375×4.654×0.9+4.654×0.2]=5.236kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.402kN,R2'=5.236kN,R3'=5.236kN,R4'=2.402kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.804×106/4490=179.023N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝8.748kNτmax=2Vmax/A=2×8.748×1000/424＝41.262N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=3.383kN，R2=17.495kN，R3=3.383kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設計值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[3.383,3.383]＝3.383kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝17.495kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結(jié)構進行可靠連接否剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)750立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ12.149非頂部立桿計算長度系數(shù)μ22.335立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.335×1100=2568mmλ=max[l01，l02]/i=2568/15.9=161.509≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.335×1100=2967mmλ=max[l01，l02]/i=2967/15.9=186.604查表得：φ＝0.2072、穩(wěn)定性計算R1＝3.383kN，R2＝17.495kN，R3＝3.383kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.7/2)/2×0.9=3.052kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.7/2)/2×0.9=3.052kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.3×0.15×(2.2-0.7)＝max[3.383+3.052，17.495，3.383+3.052]+0.293＝17.788kNfd＝Nd/(φA)＝17.788×103/(0.207×424)＝202.667N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020第6.9.7條，當滿堂支撐架高寬比大于2時，滿堂支撐架應在支架的四周和中部與結(jié)構柱進行剛性連接。在無結(jié)構柱部位應采取預埋鋼管等措施與建筑結(jié)構進行剛性連接。支撐架高寬比不應大于3。H/B=2.2/10=0.22≤2滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.394=0.355kN/m：風荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×2.22×0.355+2.2×0.326=1.575kN.m參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020，第5.3.13條B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣG