盾構(gòu)過江方案

PAGEPAGE15目錄１．編制依據(jù) 1２．工程概況 1３．工程地質(zhì)條件和水文地質(zhì)條件 33.1過江段工程地質(zhì)條件 33.2過江段水文地質(zhì)條件 3４．過江段施工重點和難點 34.1隧道上方管路保護 34.2隧道覆土厚度小 34.3盾構(gòu)過全斷面軟弱富水地層 44.4隧道施工質(zhì)量的保障 4５．施工方案 45.1過江刀具的配置 45.2盾構(gòu)掘進控制 55.3開挖量控制 55.4泥漿質(zhì)量控制 65.5注漿控制 75.6姿態(tài)控制 75.7盾尾密封管理 75.8鉸接密封管理 85.9過江監(jiān)測 95.10過江管路的監(jiān)測及保護 105.11聯(lián)絡(luò)通道地層加固 11６．施工質(zhì)量保證措施 126.1施工掘進管理 126.2盾構(gòu)機的軸線控制管理 126.3注漿管理 136.4管片拼裝的管理 13７．應(yīng)急預(yù)案 137.1成立應(yīng)急小組 147.2突發(fā)停電的應(yīng)急措施 157.3盾尾漏水的應(yīng)急措施 157.4鉸接漏水的應(yīng)急措施 167.5江底冒漿和塌方應(yīng)急預(yù)案 167.6盾尾保護預(yù)案 167.7管路破壞應(yīng)急預(yù)案 17盾構(gòu)過三枝香水道施工方案１．編制依據(jù)（1）廣州市軌道交通二、八號線延長線工程施工圖設(shè)計南浦～洛溪區(qū)間平縱斷面、設(shè)計總說明設(shè)計圖（2）廣州市軌道交通二、八號線拆解工程南浦～洛溪區(qū)間詳細勘察階段巖土工程勘察報告（3）廣州市軌道交通二、八號線延長線工程南浦～洛溪區(qū)間詳細勘察階段補充巖土工程勘察報告（4）我司在三號線瀝～大區(qū)間、五號線大～西區(qū)間泥水盾構(gòu)過江施工經(jīng)驗２．工程概況廣州市軌道交通二八號線延長線工程盾構(gòu)3標【南浦站～洛溪站區(qū)間】盾構(gòu)工程從南浦站始發(fā)，區(qū)間長度920m，始發(fā)里程為YDK6+537.730（ZDK6+537.730），在里程為YDK7+013.386（ZDK7+013.209）處設(shè)計一聯(lián)絡(luò)通道，然后繼續(xù)掘進大約12m，在里程為YDK7+025處開始下穿三枝香水道，三枝香水道寬度約為180m，盾構(gòu)穿越三枝香水道后繼續(xù)掘進至洛溪站，到達里程為YDK7+459.100（ZDK7+459.100）。盾構(gòu)在穿越三枝香水道的同時，從南浦大橋東側(cè)通過，左線盾構(gòu)隧道與南浦大橋樁基礎(chǔ)凈距離在1.6～5m之間。該段工程概況如圖1所示。根據(jù)原設(shè)計線路，隧道過江埋深最小處約為12m，隧道處于典型上軟下硬地層中，上部為砂層和淤泥層，下部為硬巖，該類地層中盾構(gòu)刀具配置困難，極易出現(xiàn)刀具磨損，且一旦在江底出現(xiàn)刀具損壞等異常情況，將無法進行開艙檢查和更換刀具作業(yè)，因此把設(shè)計線路適當向上調(diào)整，使盾構(gòu)隧道幾乎全部處于全斷面軟土地層中，避免刀具的磨損情況，采用一次性掘進，中間不更換刀具，降低風險。調(diào)整線路前后過江段隧道縱剖面如圖2所示。圖1盾構(gòu)過江平面示意圖圖2盾構(gòu)過江地質(zhì)斷面示意圖３．工程地質(zhì)條件和水文地質(zhì)條件3.1過江段工程地質(zhì)條件根據(jù)地質(zhì)資料顯示，隧道洞身地層主要為<3-1>粉細砂層、<3-2>中粗砂層，局部有少量<2-2>淤泥質(zhì)細中砂層。隧道上覆土層為<3-1>粉細砂層、<3-2>中粗砂層，局部有小范圍<2-2>淤泥質(zhì)細中砂層，而在砂層上則是厚層的<2-1A>淤泥層和<2-2>淤泥質(zhì)細中砂層。隧道地質(zhì)條件顯示為典型的富水砂層地質(zhì)條件。過江段地質(zhì)條件如圖2所示。3.2過江段水文地質(zhì)條件珠江廣州河道為感潮河道，珠江水位受潮汐的影響，基本受潮汐控制，即使在汛期，潮汐影響仍顯著。潮汐類型為不規(guī)則半日潮，每日有兩漲兩落，往復(fù)流明顯。一般歷年最高水位多出現(xiàn)在汛期，歷年最高水位為7.62m，最低水位則出現(xiàn)在枯期，多年平均潮水位7.02m（1950-1990）。三枝香水道寬約180m，勘察期間水面標高4.37m～5.06m，河床底部標高0.14～4.22m，根據(jù)區(qū)域珠江水系資料，珠江水潮差2m左右。根據(jù)大石水文站歷年統(tǒng)計資料，最高水位為7.52m，高潮平均水位5.85m，低潮平均水位4.33m。勘察報告顯示，隧道地層及隧道上覆地層均為滲透性地層，滲透系數(shù)分別為：<3-1>粉細砂層2.5m/d；<3-2>中粗砂層4m/d；<2-2>淤泥質(zhì)細中砂層1.8m/d。由于地層滲透性強，隧道開挖面地下水與三枝香水道地表水有直接水力聯(lián)系。４．過江段施工重點和難點4.1隧道上方管路保護根據(jù)管線調(diào)查結(jié)果，盾構(gòu)在過江前至整個過江期間，在隧道上方均有大量管線通過，主要是3條過江供水鋼管，管線分布范圍廣、對變形敏感，盾構(gòu)掘進若造成地表沉降，則極易使管線遭破壞。4.2隧道覆土厚度小在盾構(gòu)穿越三枝香水道區(qū)間，隧道覆土厚度較小，最小部位約為6.5m，地層滲透性強，且地下水富集并與地表水系有直接水力聯(lián)系，在掘進過程中需合理設(shè)定切口壓力，并應(yīng)隨時根據(jù)實際情況進行調(diào)整，否則容易造成江底地層被擊穿或因切口壓力過小導(dǎo)致江底塌方等事故。4.3盾構(gòu)過全斷面軟弱富水地層盾構(gòu)過江段隧道洞身范圍多為全斷面砂層，砂層滲透性強，自穩(wěn)性差，對擾動敏感，施工時容易產(chǎn)生擊穿地層或塌方的風險。4.4隧道施工質(zhì)量的保障由于過江段地層屬不穩(wěn)定地層，在不穩(wěn)定地層中掘進時，應(yīng)考慮快速通過，以減少風險，但是這樣就容易影響隧道成型質(zhì)量。因此，如何在保證進度的情況下保障隧道施工質(zhì)量也是施工的難點之一。５．施工方案5.1過江刀具的配置盾構(gòu)從始發(fā)到穿越三枝香水道，隧道地質(zhì)條件均屬全斷面軟土地層，局部在隧道底部有極少量風化巖層，因此始發(fā)時刀具配置以軟巖刀具為主，邊緣配以滾刀保證開挖半徑及破除侵入隧道范圍的風化巖層。滾刀盾構(gòu)始發(fā)后，在軟弱地層中掘進約480m后進入三枝香水道江底，軟巖掘進距離較長，因此對刀具耐磨性要求較高，而針對軟土地層，刀具的破巖能力無須考慮。根據(jù)我司在三號線瀝～大區(qū)間、五號線大～西區(qū)間、珠江新城旅客自動輸送系統(tǒng)天～林區(qū)間施工經(jīng)驗，使用先行刀可以實現(xiàn)在軟土地層中的長距離掘進，同時能保證掘進效率。滾刀先行刀由于考慮了刀具的耐磨性，過江前及過江期間不考慮更換刀具，但是為了確保順利穿越三枝香水道，利用聯(lián)絡(luò)通道加固體，擬在過江前對刀盤刀具進行全面檢查，必要時對部分刀具進行更換，以確保穿越三枝香水道先行刀期間不進行刀具更換。刀具配置如圖3所示。圖3過江段刀具配置5.2盾構(gòu)掘進控制盾構(gòu)過江時，掘進控制尤為重要，由于過江地質(zhì)條件及水文條件特殊，容易產(chǎn)生江底塌方或泥水擊穿江底等事故，因此控制好泥水壓力顯得尤為重要。開挖面是一種動態(tài)的平衡，盾構(gòu)在江底施工時，無論是掘進階段還是停止掘進階段，必須動態(tài)設(shè)定切口壓力并防止切口壓力的波動，保證土體穩(wěn)定的同時又不擊穿覆土層。具體考慮如下：切口壓力大于開挖面土體靜止側(cè)壓力：P0=[H2×γw＋H1×(γ-γw)]K；H1：河床底至隧道軸線高度；H2：水面至隧道軸線高度；γw：水的重度；γ：土體天然重度。根據(jù)三號線和五號線類似地層的經(jīng)驗，設(shè)定切口泥水壓力P切=水土壓力＋附加壓力，附加壓力設(shè)定為10～20kPa。在掘進過程中，對切口泥水壓力的管理應(yīng)該是動態(tài)的，具體注意以下幾點：（1）切口壓力的設(shè)定，最直接影響因素是江面水位的潮起潮落，因此掘進過程中要密切監(jiān)測水位變化，每變化10cm要向中控室報告，以修正切口壓力的設(shè)定；（2）由于地層對壓力變化敏感，掘進過程中應(yīng)控制好環(huán)流系統(tǒng)，保證環(huán)流的順暢，盡量保持切口壓力穩(wěn)定，控制切口壓力波動范圍在±5kPa以內(nèi)。由于地層穩(wěn)定性差，掘進時考慮快速通過，過江期間避免長時間清洗土艙和長時間停機。5.3開挖量控制開挖量是判斷掘進是否超挖的標準之一，盾構(gòu)操作人員隨時注意環(huán)流運行情況，加強與地面泥漿處理設(shè)備人員的聯(lián)系，一旦發(fā)現(xiàn)超挖，則應(yīng)調(diào)整掘進參數(shù)后繼續(xù)掘進。根據(jù)理論計算，盾構(gòu)掘進一環(huán)（1.5m）的干砂量G=π·R2·1.5=3.14×（6.28/2）2×1.5=46.43m3實際單環(huán)干砂量G’根據(jù)儀器測定送泥水和排泥水的差，通過計算求出實際土粒子量（干砂量）。將γ線密度計安裝在送泥管和排泥管途中，測量管內(nèi)的流量和密度。根據(jù)土粒子比重值算出土粒子量，從排泥量和送泥量的差值上計算出土粒子量，然后根據(jù)g=(G’-G)/G得出超挖率g，當g>10%，且計算機屏幕上顯示排土體積的有迅速、明顯的變化，則開挖面有可能塌方或土層出現(xiàn)變化，此時應(yīng)及時掌握切口正面土體穩(wěn)定的情況。5.4泥漿質(zhì)量控制優(yōu)質(zhì)的泥膜是開挖面穩(wěn)定的重要因素之一，高質(zhì)量泥膜可以防止土艙內(nèi)泥漿流失，維持開挖面泥水壓力的穩(wěn)定，從而保持開挖面穩(wěn)定。而泥膜的形成質(zhì)量與泥漿質(zhì)量有很大關(guān)系，因此在掘進過程中應(yīng)調(diào)配高質(zhì)量的泥漿，以確保形成優(yōu)質(zhì)泥膜。（1）泥漿的密度為保持開挖面的穩(wěn)定，即把開挖面的變形控制到最小限度，泥水密度應(yīng)比較高。在選定泥水密度時，必須充分考慮土體的地層結(jié)構(gòu)，在保證開挖面的穩(wěn)定和下帶渣土能力的同時也要考慮設(shè)備能力。根據(jù)過江段地質(zhì)條件，隧道地層以紗層為主，砂層滲透性強，因此應(yīng)加大泥漿密度，以利于泥膜的迅速形成，根據(jù)我司相關(guān)施工經(jīng)驗，在砂層中掘進時，泥漿密度控制在1.2～1.3g/cm3之間，一方面有利于泥膜形成質(zhì)量，另一方面可以比較順利帶出開挖下來的砂土。（2）泥水的粘性泥水必須具有適當?shù)恼承?，以收到以下效果：①防止泥水中的粘土、砂粒在土倉、氣倉及泥漿管路的沉積保持開挖面穩(wěn)定；②提高粘性，增大阻力，增大攜帶渣土能力；在不同的地層中推進時，要求泥水具有相適應(yīng)的粘度，以滿足施工要求。在砂土中掘進時泥漿粘度控制在25～30S。（3）含砂量在砂層中掘進時，應(yīng)保持泥漿中有適當?shù)暮傲?，以達到填充地層空隙的作用，但是含砂量太高容易使泥漿密度迅速增大，但是同時使泥漿粘度下降，使其攜帶渣土能力下降，不利于環(huán)流的運行，因此應(yīng)適當控制泥漿含砂量，隨時作出適當調(diào)整，調(diào)配既滿足密度要求，又滿足粘度要求的優(yōu)質(zhì)泥漿。5.5注漿控制壁后注漿是控制地表沉降、管片上浮和管片錯臺的重要措施。由于盾構(gòu)機外徑比管片外徑大，管片被推出盾尾后管片與圍巖之間形成施工空隙，壁后注漿即為達到填充施工空隙的效果。根據(jù)理論計算，管片和圍巖間的施工空隙體積為4.05m3，根據(jù)以往施工經(jīng)驗，要達到較好的填充效果，至少應(yīng)保證注漿量在120%～150%之間，即每環(huán)注漿量在4.86～6.08m3之間。注漿量還應(yīng)結(jié)合注漿壓力進行控制，注漿壓力一般控制在切口壓力+60～80kPa之間，若壓力明顯增大，則暫時停止注漿，以免注漿壓力擊穿地層。海瑞克泥水盾構(gòu)機采用單液漿方式進行注漿，單液漿凝固時間長，由于江底地下水豐富，可能導(dǎo)致注漿效果不理想，因此，擬定在掘進一段后集中時間對盾尾后3～5換進行補充雙液漿，采用水玻璃和水泥漿，漿液初凝時間設(shè)計為13S。5.6姿態(tài)控制由于盾構(gòu)機前體較重，過江段隧道底部為砂層，屬于軟弱地層，盾構(gòu)在砂層中掘進容易出現(xiàn)“掉頭”現(xiàn)象，因此在掘進過程中，姿態(tài)始終保持為稍微抬頭趨勢，俯仰角控制在3～5mm/m之間。同時保持盾構(gòu)機軸線與設(shè)計軸線在水平方向和垂直方向偏差在±20mm之內(nèi)，一旦出現(xiàn)姿態(tài)偏差過大，立即進行調(diào)整，但應(yīng)避免緊急糾偏，糾偏操作逐步進行。5.7盾尾密封管理油脂管盾尾刷油脂管盾尾刷盾尾倉圖4盾尾密封系統(tǒng)盾尾密封是盾構(gòu)掘進的重要保障，在盾構(gòu)始發(fā)前全面更換三道盾尾密封刷，并確保每道盾尾刷手抹6層盾尾油脂，油脂采用進口高質(zhì)油脂。在過江前對盾尾艙進行全面檢查，必要時擊穿管片吊裝孔，逐步打入油脂更換出盾尾艙內(nèi)原有油脂，確保盾尾艙內(nèi)油脂質(zhì)量。在過江期間，平均每20環(huán)進行一次全面檢查。在盾構(gòu)掘進時，加強油脂注入，保證注脂壓力大于16bar，并每隔4環(huán)采用手動模式補注一圈油脂。在掘進過程中，根據(jù)盾尾密封情況隨時調(diào)節(jié)注脂速度，對漏漿竄漿的部位加強油脂注入。盾尾密封效果與切口泥水壓力和江面潮水的升降有一定關(guān)系，當外界壓力增大時，可能導(dǎo)致密封局部出現(xiàn)漏漿漏水等不良后果，因此每次切口水壓調(diào)節(jié)或者漲潮時，應(yīng)加強盾尾的觀察，一旦出現(xiàn)泄漏立即采取措施，加強油脂注入。盾尾密封還與盾構(gòu)機姿態(tài)有一定關(guān)系，盾構(gòu)掘進盡量保持四周盾尾間隙均勻，減少管片對盾尾刷的擠壓。在掘進過程中應(yīng)隨時把殘留在盾尾的渣土和異物清理干凈，防止渣土和異物進入盾尾艙，損壞盾尾密封。5.8鉸接密封管理盾體中體和盾尾的連接采用鉸接連接，盾尾套入中體內(nèi)，屬于活動連接，連接之間的密封即鉸接密封裝置，由2道密封組成，分別為橡膠密封圈和帶空腔的氣囊密封。密封裝置盾尾中體密封裝置盾尾中體圖5鉸接密封鉸接屬于活動連接，由于盾構(gòu)掘進糾偏使鉸接經(jīng)常性反復(fù)運動，可能造成部分損壞或磨損，因此在始發(fā)前對鉸接進行全面檢查，對有磨損的部件進行更換。在掘進過程中盡量避免緊急糾偏，減少鉸接的磨損。為了保證密封效果，在掘進時控制鉸接伸出長度，控制在10～100mm之內(nèi)，若超出100mm，則立即手動調(diào)節(jié)，使鉸接縮回。鉸接密封效果還與盾構(gòu)機和管片姿態(tài)有關(guān)，糾偏過急和管片姿態(tài)不好都容易造成鉸接伸出量差別大，從而容易擠壓鉸接密封裝置。因此在掘進時控制好盾構(gòu)姿態(tài)，避免頻繁糾偏和緊急糾偏。5.9過江監(jiān)測根據(jù)我司在廣州市軌道交通三號線中過312m三枝香水道和500m南珠江水道以及在五號線過260m的珠江的監(jiān)測經(jīng)驗。我司決定采用聲納法或壓力感應(yīng)器法對盾構(gòu)三枝香水道時江底沉降進行監(jiān)測。（1）聲納法寬180m主要是通過利用超聲波聲速測深儀測量水深，并進行自動化成圖，繪制平面水深圖和斷面圖，其測點布置方法為：沿隧道軸線方向在每孔的中軸線上布設(shè)一條中軸測線，然后左右兩邊每相隔5m布設(shè)一條測線，共布設(shè)計4條平行于中軸線的測線；垂直于中軸線方向為兩軸線間距離加上從軸線往外測出15米寬度，測線間距為3米。測點布置詳見圖6所示。寬180m圖6聲納法監(jiān)測點布置示意圖（2）壓力感應(yīng)器法主要是通過測量江底水壓力的變化來反映江底沉降的大小，其測點布置方法為：沿隧道中線每隔10米布置一個傳感器測點（測點布置詳見圖7），并采用專用信號接收儀能夠自動實時獲取每個測點的水底壓力，通過設(shè)定水位基準，以改正潮水漲落的影響，最終換算成每個測點的標高，作為數(shù)據(jù)處理的基本參數(shù)，同時應(yīng)用相應(yīng)軟件進行圖形處理，以便能夠直觀的描述水底各個測點水壓力和沉降。寬180米寬180米圖7壓力感應(yīng)器法監(jiān)測點布置示意圖為取得原始數(shù)據(jù)，在盾構(gòu)過三枝香水道前，就布置好監(jiān)測點，并收集這些監(jiān)測點的原始數(shù)據(jù)，取得江底初始標高，盾構(gòu)掘進時及時處理采集的數(shù)據(jù)，與原始數(shù)據(jù)對比，并及時把監(jiān)測結(jié)果報告中控室，中控室操作人員根據(jù)監(jiān)測結(jié)果進行掘進的控制。5.10過江管路的監(jiān)測及保護在盾構(gòu)穿越的三枝香水道江底有3條給水管通過，基本沿隧道掘進方向分布，距離隧道3～6m。圖8過江管路分布示意圖管路對地表沉降敏感，因此應(yīng)嚴格控制地表沉降，在掘進時注意切口水壓的控制，嚴格按照制定的設(shè)定參數(shù)掘進，并隨時以監(jiān)測結(jié)果指導(dǎo)掘進作業(yè)，控制盾構(gòu)開挖量，保證注漿量，及時進行二次注漿，必要時進行多次補充雙液漿，確?？刂频乇沓两盗?。過江水管埋于江底對設(shè)點布測難度較高，而且潮汐的影響對監(jiān)測結(jié)果也會帶來較大的誤差，故我司打算在江堤處過江水管布置監(jiān)測點進行監(jiān)測，監(jiān)測頻率為一天兩次，發(fā)生沉降較大時加密監(jiān)測次數(shù)。5.11聯(lián)絡(luò)通道地層加固1、加固方案的確定（1）該區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道離三枝香水道11.7m，所處地層也為軟弱富水地層，因此聯(lián)絡(luò)通道的施工必須進行地層加固。（2）盾構(gòu)過江前，為了保證刀具的完整性，確保一次性掘進通三枝香水道，需開艙進行刀具檢查，因此可利用聯(lián)絡(luò)通道地層加固體進行開艙檢查更換刀具作業(yè)。（3）為同時滿足聯(lián)絡(luò)通道施工和盾構(gòu)開艙作業(yè)，擬定采用旋噴樁或攪拌樁對地層進行加固。2、地質(zhì)條件聯(lián)絡(luò)通道處隧道埋深14.8m，距離三枝香水道11.7m，聯(lián)絡(luò)通道處隧道地層為砂層<3-1>、<3-2>和風化巖層<7>，上覆地層為砂層、淤泥層和人工填土層。聯(lián)絡(luò)通道處地質(zhì)條件如圖9所示。圖9聯(lián)絡(luò)通道處地質(zhì)條件3、加固方案聯(lián)絡(luò)通道加固范圍為以聯(lián)絡(luò)通道為中心沿隧道方向6m，垂直隧道方向比隧道外輪廓線外擴3m，包括兩隧道中間的部分，深度為風化巖層頂面至地面，采用旋噴樁或攪拌樁進行加固。加固在盾構(gòu)到達前進行，加固完成后進行效果檢查，若不能滿足要求則進行再次加固。加固范圍如圖10所示。圖10聯(lián)絡(luò)通道地層加固示意圖當盾構(gòu)到達加固體時，即將進入三枝香水道，為確定刀具的使用情況，可以在該處進行刀具檢查，必要時更換磨損的刀具，以確保盾構(gòu)刀具順利完成過江段掘進。６．施工質(zhì)量保證措施6.1施工掘進管理通過開挖面管理（刀盤和密封艙內(nèi)的泥漿壓力和濃度）、添加劑注入管理、盾構(gòu)進尺管理、泥漿濃度管理和盾構(gòu)機管理使開挖面泥漿濃度根據(jù)地層情況作出合理調(diào)整。目前，掘進管理已經(jīng)實行自動化控制，用智能化系統(tǒng)來頻繁調(diào)整掘進速度以協(xié)調(diào)各方面的需要，維護天然地層不受擾動，優(yōu)化選擇泥漿濃度。6.2盾構(gòu)機的軸線控制管理通過一套測量系統(tǒng)隨時掌握正在掘進中盾構(gòu)的位置和姿態(tài)，并通過計算機將盾構(gòu)的位置和姿態(tài)與隧道設(shè)計軸線相比較，找出偏差數(shù)值和原因，下達調(diào)整盾構(gòu)姿態(tài)應(yīng)啟動的千斤頂?shù)哪Ｊ?，從最佳角度位置移動盾?gòu)，使其蛇形前進的曲線與隧道軸線盡可能接近。6.3注漿管理通過漿體、注漿壓力、注漿開始時間與注漿量的優(yōu)化選擇，達到能及時填滿襯砌與周圍地層之間的環(huán)向間隙，防止地層移動，增加行車的穩(wěn)定性和結(jié)構(gòu)的抗震性。對漿體的要求：應(yīng)具有能充分填滿間隙的流動性；注入后必須在規(guī)定時間內(nèi)硬化；必須具有超過周圍地層的靜態(tài)強度，保證襯砌與周圍地層的共同作用，減少地層移動；具有一定的動態(tài)強度，以滿足抗震要求；產(chǎn)生的體積收縮小；受到地下水衡釋不引起材料的離析等。采用同步注漿時，要求注入的注漿壓力大于該點的靜水壓力和上壓力之和，做到盡量填充而不是劈裂?？紤]盾構(gòu)推進過程中糾偏，跑漿和漿體的收縮等因素，實際注漿量爭取達到理論值的120％以上。為了防止地層中泥水和注漿的漿液從盾尾間隙中漏入盾構(gòu)，同步注漿時盾尾密封裝置必須完好。定期檢查盾尾油脂艙，及時清除殼內(nèi)雜物，防止凝固的水泥漿塊進入油脂艙，延長密封刷壽命。若出現(xiàn)盾尾漏漿時，及時補打油脂，確保盾尾的密封性。6.4管片拼裝的管理嚴格控制管片拼裝的垂直度、真圓度、擰緊螺栓的扭矩、曲線地段和修正蛇行時楔形管片或墊塊的拼裝位置等，防止接縫張開漏水。管片拼裝質(zhì)量直接影響隧道的成型質(zhì)量，拼裝時控制錯臺量在10mm以內(nèi)，管片之間的縫隙均勻細小，管片螺栓應(yīng)擰緊，等千斤頂推力達到一定值后再次進行擰緊。管片拼裝之前清理干凈盾尾內(nèi)的渣土，防止渣土遺留在管片縫隙，使管片止水效果下降，造成漏水漏漿。７．應(yīng)急預(yù)案盾構(gòu)機過江難度較大，施工設(shè)備多種繁復(fù)。針對施工過程中可能遇到的各種突發(fā)事件，必須針對其成因和風險程度進行科學的分析，并制定相應(yīng)有效的現(xiàn)場應(yīng)急措施，建立完善的工地現(xiàn)場的有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)小組，以盡力避免和降低施工作業(yè)總突發(fā)事故的發(fā)生的可能性和因此而引起的不必要損失，保證施工安全順利進行。具體處理措施如下：7.1成立應(yīng)急小組過江應(yīng)急搶險小組過江應(yīng)急搶險組長：蔡國賢過江應(yīng)急搶險小組過江應(yīng)急搶險組長：蔡國賢現(xiàn)場搶險指揮小組：劉瑋物資補給小組：凌鐵堅后勤協(xié)調(diào)小組：鄭永龍疏散人員、水電供給小組：湯泳搶險方案制定小組：鐘志全過江應(yīng)急搶險總指揮：凌波圖11過江應(yīng)急搶險小組架構(gòu)圖應(yīng)急搶險小組各機構(gòu)的職責如下：（1）搶險方案制定小組職責：根據(jù)事故的性質(zhì)、現(xiàn)場的實際情況，及時制定、審查搶險方案，對事故的危害進行預(yù)測，對現(xiàn)場應(yīng)急救援隊伍進行技術(shù)指導(dǎo)。（2）現(xiàn)場搶險指揮小組職責：組織本項目的事故應(yīng)急救援隊伍的培訓工作，加強對隊伍人員的救緩知識教育，在事故發(fā)生時，能夠正確領(lǐng)導(dǎo)各救援隊伍進行現(xiàn)場指揮工作。（3）疏散群眾、水電供給小組職責：負責指導(dǎo)現(xiàn)場施工人員和危及的群眾撤離危險區(qū)域，設(shè)立警戒線，維護救援現(xiàn)場秩序；對事故造成臨近建筑物及其他設(shè)施的損壞情況進行摸查；在條件許可的情況下，及時組織恢復(fù)水電供給，或根據(jù)搶險需要，組織臨水臨電供應(yīng)。（4）物資補給小組職責：負責協(xié)調(diào)、調(diào)度救援物資、設(shè)備、器材等，并及時組織調(diào)運到現(xiàn)場。（5）后勤協(xié)調(diào)小組職責：負責搶險救災(zāi)過程中的各項后勤服務(wù)工作，包括飲水、就餐、車輛安排、搶險工作聯(lián)絡(luò)、接待工作等，如有人員傷亡，還應(yīng)協(xié)助有關(guān)部門做好送院搶救、救治費用協(xié)商、探病及家屬的接待、安置工作，必要時通知保險公司派人到現(xiàn)場了解情況。7.2突發(fā)停電的應(yīng)急措施施工現(xiàn)場配置好后備電力供應(yīng)系統(tǒng)（備置一臺200KW發(fā)電機），以防在施工進行中遭遇因各種外部因素造成的施工區(qū)域停電，并在停電后保證電源回路能馬上進行切換，以保證隧道內(nèi)的臨時用電，控制切口水壓值和開挖面的穩(wěn)定。其中，隧道內(nèi)的臨時用電就是指在施工過程中遇到停電情況時，除了保證隧道內(nèi)緊急燈、緊急電鈴和各個抽水泵的使用外，還應(yīng)該能夠滿足后備的電力系統(tǒng)，啟動空壓機，在盾尾打入油脂，進行背填注漿，一定要保證盾構(gòu)設(shè)備的密閉性，從而達到較好的保持切口水壓的穩(wěn)定作用。必要時，可在1＃號臺車和密封艙之間增加一條自來水管，通入自來水來（2.5Kg/cm2）保持壓力穩(wěn)定。若遇到緊急情況，通過隧道內(nèi)的通信設(shè)備，立即通知所有人員從隧道內(nèi)撤走。7.3盾尾漏水的應(yīng)急措施1、堵漏措施（1）停機補充油脂，在漏漿部位進行人工打油脂，先打內(nèi)孔，再打外孔；（2）發(fā)現(xiàn)盾尾漏水出現(xiàn)情況時，則配制初凝時間較短的雙液（A、B液）進行襯砌（管片）壁后注漿，漿液的初凝時間約為7～9秒。（3）若盾尾漏水比較嚴重時，則在相鄰盾尾最近的管片處開始注入聚氨酯，形成較好的堵水效果。（4）在保證開挖面穩(wěn)定的情況下，適當調(diào)低切口水壓，但調(diào)整量不大于0.5Kg/cm2。（5）在盾構(gòu)機內(nèi)部的盾尾處，使用10cm厚的海綿條（海綿條均涂滿油脂），沿著管片與盾構(gòu)機之間，塞滿整個盾尾間隙。2、抽（排）水措施（1）為了防止在盾構(gòu)機頭內(nèi)積水，在機頭盾尾處接出一條3寸管，并配備一臺隔膜泵，必要時利用隔膜泵和排泥泵的功能，從該管直接把機頭內(nèi)的水抽走；（2）除了原有正在使用的廢水泵和配備隔膜泵外，另外再在隧道內(nèi)配備一臺抽水泵以作備用，同時在隧道外再備一臺泵（共4臺）；（3）盾構(gòu)機過江前，在隧道盾構(gòu)井口處配備好200個砂包，準備在盾構(gòu)機盾尾處和后配臺車處各設(shè)一道砂包擋水墻，利用水泵進行分級抽水。7.4鉸接漏水的應(yīng)急措施1、調(diào)節(jié)切口水壓若鉸接出現(xiàn)大量漏水漏漿，則可能是外界水壓太大，盾構(gòu)機姿態(tài)控制不好造成，此時，可適當降低切口泥水壓力，同時把鉸接適當縮回一定量，觀察泄漏情況。2、充氣密封鉸接內(nèi)有一道可充氣的密封氣囊，當漏水嚴重或無法堵漏時，往氣囊中充入壓縮空氣，時氣囊體積增大，達到封堵漏水通道的作用。7.5江底冒漿和塌方應(yīng)急預(yù)案當出現(xiàn)