水塔水箱模板箍筋強度計算

水塔水箱模板箍筋強度計算（一）模板安裝示意圖選定兩箍筋間距的中點作為計算單元，如上圖所示。將此計算單元取出，作為隔離體，更得如下的計算模型：（二）荷載計算：1、模板及加勁肋自重q1（鋼模板）：經(jīng)查資料得，取q1=0.49KN/m22、鋼筋砼的自重q2：其中c——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3H——新澆混凝土厚度取0.12Mq2=γc×h=25×0.12＝3KN/m23、施工人員及施工設備產(chǎn)生的荷載q3：根據(jù)規(guī)范得，取q3＝3KN/m24、新澆砼對模板產(chǎn)生的側壓力q4：強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為2時T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取0.4m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。q4-1＝0.22γct0β1β2(v）0.5=0.22×25×2×1×0.85×(0.4)0.5=5.91KN/m22)按公式q4-2＝γc×H=計算（H為初凝前的高度，取0.8m）：q4-2＝γc×H=25×0.8=16KN/m2因為q4-1＜q4-2故取小值q4=5.91KN/m25、振搗砼產(chǎn)生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度H范圍內）q5：根據(jù)規(guī)范，對豎向模板，取q5＝4.0KN/m2，但此處是傾斜模板，并考慮將q5在有效壓頭高度H范圍內轉化為均布荷載，得：q5＝4.0×cosα×(q4/γc)=4×cos450×(5.91/25)=0.669KN/m綜合上述五項荷載，并考慮荷載的分項系數(shù)，得：@1=1.2?1=1.3靜荷載分項系數(shù)@2=1.4?2=1.3活荷載分項系數(shù)q＝@1×?1×（q1＋q2）×cos450＋@2×?2×q3×cos450＋@1×?1×q4＋@2×q5＝1.2×1.3×(0.49＋3)×cos450＋1.4×1.3×3×cos450+1.2×1.3×5.91＋1.4×0.669＝15.88KN/m（三）箍筋強度驗算：箍筋采用Ⅱ級2?25螺紋鋼，fy=310MPa均布荷載產(chǎn)生的力F應小于箍筋的拉力TF=q均布荷載產(chǎn)生的力F應小于箍筋的拉力TF=q×2R=15.88×15.18=241.12KNT=2×fy×AS=2×310×3.14×25×25/4/1000=304.2KN滿足要求。經(jīng)驗算T﹥F，(四)、模板計算模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。計算步距1.3米計算折減系數(shù)取1.00。模板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板按照多跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.000×0.120×1.200+0.350×1.200=4.020kN/m活荷載標準值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m模板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中采用鋼模板L30×4加肋，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=130×3×3/6=195cm3；I=130×3×3×3/12=292.5cm4(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——鋼模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——鋼模板的最大彎距(N.mm)；W——鋼模板的凈截面抵抗矩；[f]——鋼模板的抗彎強度設計值，查表取190.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×4.020+1.4×3.600)×1.300×1.300=1.667kN.m經(jīng)計算得到模板抗彎強度計算值f=1.667×1000×1000/195000=8.55N/mm2模板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]QMAX=0.6(1.2q1+1.4q2)L其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.020+1.4×3.600)×1.300=7.69KN/M2采用鋼模板截面抗剪強度計算值fy=110KPa截面抗剪強度設計值[T]=110KPa抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/2