歐Ⅲ氣缸蓋鑄件表面缺陷改進-模板

四氣門缸蓋鑄件表面缺陷改進

公司倡導者項目倡導者財務專員黑帶簽字日期2008/04/162008/04/162008/04/162008/04/16

與歐Ⅱ氣缸蓋鑄件2％的表面缺陷廢品率相比，四氣門缸蓋鑄件的該項指標高達14.13％，成為影響鑄件質(zhì)量和制約產(chǎn)能的主要瓶頸。采取有效手段迅速改進四氣門缸蓋鑄件的表面缺陷，對于提升歐Ⅲ發(fā)動機鑄件質(zhì)量和產(chǎn)能具有重要意義。供應商輸入流程輸出用戶項目指標單位現(xiàn)狀目標值潛在最佳值表面缺陷廢品率%14.1342項目授權(quán)書項目編號:項目名稱:四氣門缸蓋鑄件表面缺陷改進部門:黑帶:DMAIC1、項目陳述2、項目范圍3、現(xiàn)狀及目標7、團隊成員區(qū)分黑帶綠帶綠帶核心成員核心成員團隊成員部門技術科技術科質(zhì)?？畦T一車間技術科5、內(nèi)、外部顧客需求四氣門缸蓋鑄件的粘砂、氣孔及砂孔是造成鑄件報廢，影響后道工序直通率的主要原因。6、項目預計收益A、硬性收益：按鑄造廠年產(chǎn)四氣門缸蓋鑄件18萬件測算，表面缺陷廢品率由14.3％降至4％，節(jié)約的直接成本為：180000×（14.13－4）％×130.5＝2379537元。B、軟性收益：增加四氣門缸蓋鑄件產(chǎn)量10％；減少后續(xù)工序的工時損失、能源及工具消耗；提高后續(xù)工序和整個生產(chǎn)環(huán)節(jié)的直通率。4.開始日期:2008年4月結(jié)束日期:

2008年9月D階段目錄D-1:項目選定D-2:與戰(zhàn)略關系D-3:顧客及CTQD-4:項目范圍D-5:Y及缺陷定義D-6:基線及目標陳述D-7:效果及成本預算D-8:人力組織D-9:推進計劃DMAICD-1:項目選定進入奧運年，全面推廣歐Ⅲ發(fā)動機勢在必行。與歐Ⅱ氣缸蓋平均2％左右的表面缺陷廢品率相比，2007年7－12月份的四氣門缸蓋表面缺陷廢品率高達14.13％！成為影響鑄件質(zhì)量和制約產(chǎn)能的主要瓶頸。14.13%2%DMAICD-2:與戰(zhàn)略聯(lián)系公司經(jīng)營戰(zhàn)略部門經(jīng)營戰(zhàn)略BB項目把發(fā)動機打造成為集團前進發(fā)展的新動力市場需求

我國經(jīng)濟的持續(xù)高速發(fā)展，使得市場對重型車發(fā)動機的需求持續(xù)增長，ＥＧＲ的成功開發(fā)，更使市場供不應求。今年將確保完成發(fā)動機目標產(chǎn)量8.1萬臺，明年將挑戰(zhàn)10萬臺新高。

提高歐Ⅲ產(chǎn)品的產(chǎn)能和質(zhì)量，克服機型切換瓶頸，成為鑄造廠當前生產(chǎn)經(jīng)營的一大重點。

四氣門缸蓋鑄件表面缺陷的改進，對提高氣缸蓋鑄件的產(chǎn)能和質(zhì)量具有極大的促進作用。DMAICD-3:顧客與CTQ用戶外部顧客清理車間、機加工分廠內(nèi)部顧客

粘砂、氣孔和砂孔將直接影響四氣門缸蓋鑄件的表面質(zhì)量及產(chǎn)能，從而影響到歐Ⅲ發(fā)動機的質(zhì)量和集團公司的產(chǎn)品聲譽。

項目CTQ:綜上所述，粘砂、氣孔和砂孔是影響四氣門缸蓋鑄件表面缺陷的主要形式。DMAICD-4:項目范圍宏觀流程圖林州合鑫生鐵樹脂等機加工微觀流程圖制芯造型熔煉澆注四氣門缸蓋鑄件流程均在項目組工藝可控范圍內(nèi)鑄造DMAICD-5:Y及缺陷定義Y定義Y.四氣門缸蓋鑄件表面缺陷廢品率∶因表面缺陷引起的鑄件廢品率。表面缺陷主要包括粘砂，氣孔和砂孔三種缺陷。影響三種缺陷的主要指標分別為澆注速度，砂芯灼減量和砂型硬度。通過柏拉圖我們找出了占缺陷總數(shù)80%以上的重要因子DMAICD-5:Y及缺陷定義缺陷定義Y1.澆注速度快：當澆注速度超過20秒時，氣缸蓋鑄件將產(chǎn)生粘砂缺陷。Y2.砂芯灼減量高：當砂芯灼減量高于2.5％時，

氣缸蓋鑄件將產(chǎn)生氣孔缺陷。Y3.砂型硬度低：當砂型硬度低于85時，氣缸蓋鑄件將產(chǎn)生砂孔缺陷。小Y定義Y1.澆注速度：鐵水充滿型腔的時間。Y2.砂芯灼減量：砂芯經(jīng)過高溫灼燒后的失重率，是衡量砂芯在高溫下發(fā)氣總量的指標。Y3.砂型硬度：型砂在受到?jīng)_擊成型后的表面硬度。DMAICD-6:基線及目標陳述BaselineEntitlement

項目的目標:

廢品率4%

潛在最佳值:

廢品率2%降幅83.5％

項目的基線:

廢品率14.13%（14.13-4）/（14.13-2）×100％＝83.5％GoalDMAICD-7:效果及成本預算HardSavingSoftSaving

共節(jié)約有效金額

XXX萬元

RMB

按鑄造廠年產(chǎn)四氣門缸蓋鑄件XXX件測算，表面缺陷廢品率由14.13%降低到4%，每件四氣門缸蓋鑄件的生產(chǎn)成本為（9520－3846）×0.023＝130.5元。于是節(jié)約的直接成本為：

一是增加四氣門缸蓋鑄件產(chǎn)量10％。二是減少清理車間及機加工分廠的工時損失、能源及工具消耗。三是提高了后續(xù)工序和整個生產(chǎn)環(huán)節(jié)的直通率，滿足顧客交貨期要求。DMAICD-8:人力組織BB:指導:

評審:部門2:質(zhì)?？凭G帶:部門3:鑄一車間核心人員:部門1:技術科核心人員:職責:工藝方案論證、實施

部門1:技術科綠帶:貢獻率:

60%貢獻率:60%貢獻率:40%貢獻率:40%職責:工藝方案論證、實施

職責:快速改進落實控制職責:開展實驗收集數(shù)據(jù)DMAICD-9:推進計劃DMAIC項目已完成M階段目錄M-1:Y的測量系統(tǒng)分析M-2:Y的工程能力分析M-3:流程圖M-4:C&E矩陣M-5:失效模式分析(FMEA)M-6:部分快速改善措施M-7:采取快速改善后的2ndFMEAM-8:M階段效果確認M-9:M階段小結(jié)DMAICM-1:Y的測量系統(tǒng)分析(離散型)測量內(nèi)容：四氣門缸蓋鑄件表面缺陷（離散數(shù)據(jù)）★[樣本數(shù)量]：共30個★[測量環(huán)境]：★[測量者]：★[記錄者]：★[測量方法]：目測，每個測量員測兩遍（樣本中有20件為表面缺陷鑄件）

結(jié)論:本測量系統(tǒng)可信賴檢驗員自身評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間檢驗員13030100.00(90.50,100.00)檢驗員23030100.00(90.50,100.00)檢驗員3302996.67(82.78,99.92)每個檢驗員與標準評估一致性檢驗員驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間檢驗員1302996.67(82.78,99.92)檢驗員23030100.00(90.50,100.00)檢驗員3302996.67(82.78,99.92)檢驗員之間評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間

302893.33(77.93,99.18)

所有檢驗員與標準評估一致性驗數(shù)符數(shù)百分比95%置信區(qū)間

302893.33(77.93,99.18)≥80≥80DMAIC1、％P/TV=27.03%＜30％2、明顯分類數(shù)=10＞5

測量內(nèi)容：澆注速度測試★[樣本數(shù)量]：共10個★[測量機器]：秒表★[測量者]：★[記錄者]：★[測量方法]：用秒表分別對10箱四氣門缸蓋鑄件測試澆注速度兩次并記錄結(jié)果★[判定基準]：％P/TV≤30％、明顯分類數(shù)≥5M-1:Y1的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)量具R&R

研究變異%研究變%公差來源標準差(SD)(6*SD)異(%SV)(SV/Toler)合計量具R&R0.183211.0992413.2827.03

重復性0.091290.547726.6213.47

再現(xiàn)性0.158840.9530711.5123.44C60.000000.000000.000.00C6*型數(shù)0.158840.9530711.5123.44部件間1.367538.2051899.11201.77合計變異1.379758.27849100.00203.57可區(qū)分的類別數(shù)=10>5結(jié)論:本測量系統(tǒng)可信賴<30DMAICM-1:Y2的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)DMAICM-1:Y3的測量系統(tǒng)分析(連續(xù)型)DMAICM-2:Y的工程能力分析(離散型)數(shù)據(jù)收集說明:2007年1月到2008年4月之間，記錄清理車間清理二組每月四氣門缸蓋鑄件的表面缺陷數(shù)和入庫數(shù)，共取了16個點。結(jié)論：流程穩(wěn)定性較好，但能力較低，經(jīng)計算，流程水平僅為2.1SIGMA，急需改善DMAICM-2:Y的工程能力分析(連續(xù)型)急需改進Ppk＝0.70Ppk＝0.91Ppk＝0.96DMAICM-3:流程圖輸入過程輸出輸入過程輸出芯砂混制制芯整芯覆膜砂灼減量芯盒溫度固化時間吹胺量組芯浸涂原砂水分樹脂加入量固化劑加入量混砂時間Y21烘干砂芯轉(zhuǎn)運整芯清潔度修補膏量粘結(jié)劑量組芯準確度Y2Y2Y2Y3Y2Y3Y2Y2涂料比重攪拌時間滲透深度烘干溫度烘干時間風門開啟狀況天氣狀況DMAICM-3:流程圖輸入過程輸出過程輸出新砂加入量膨潤土加入量加水量混砂時間1澆注熔煉型砂混制造型下芯合箱模型光潔度型砂強度型砂緊實率氣沖壓力銑澆口力組芯溫度下芯時間合箱位置Y3Y3Y3Y3風量風壓保溫時間出爐溫度澆道位置等候時間澆注溫度澆注高度Y1Y1輸入DMAICM-4:C&E矩陣RatingofImportance(1-10)1098KeyRequirementsY1Y2Y3TotalProcessImputsRating:0,1,3,91原砂水分090812樹脂加入量090813固化劑加入量030274混砂時間030275覆膜砂灼減量090816芯盒溫度030277固化時間090818吹胺量030279整芯清潔度0032410修補膏量0302711粘結(jié)劑量0302712組芯準確度0032413涂料比重03027RatingofImportance(1-10)1098KeyRequirementsY1Y2Y3TotalProcessImputsRating:0,1,3,914攪拌時間0908115滲透深度0908116烘干溫度0908117烘干時間0908118風門開啟狀況0908119天氣狀況0908120新砂加入量0032421膨潤土加入量0097222加水量0097223混砂時間0097224模型光潔度0032425型砂強度0097226型砂緊實率00972RatingofImportance(1-10)1098KeyRequirementsY1Y2Y3TotalProcessImputsRating:0,1,3,927氣沖壓力0097228銑澆口力0097229組芯溫度0032430下芯時間0032431合箱位置001832風量3003033風壓3003034保溫時間9009035出爐溫度9009036澆道位置9009037等候時間9009038澆注溫度9009039澆注工變動90090對流程圖選出的輸入因子進行打分，初步篩選關鍵因子

DMAICM-4:C&E矩陣

通過柏拉圖我們找出了占80%的重要因子DMAICM-5:失效模式分析(FMEA)過程步驟/輸入潛在的失效模式潛在的失效后果SEV潛在的原因OCC當前的控制方法DETRPN保溫時間保溫時間不足澆注速度過快8未按規(guī)定時間保溫4工藝規(guī)定264出爐溫度出爐溫度偏高澆注速度過快8未按規(guī)定溫度出爐3熱電偶測溫372澆道位置澆道位置不合理澆注速度過快8設計不合理

8

設計把關3192

等候時間等候時間不足澆注速度過快4未按規(guī)定時間等候4無580澆注溫度澆注溫度過高澆注速度過快8未按規(guī)定溫度澆注5

熱電偶測溫4160

澆注工技能澆注高度過高澆注速度過快8操作工不熟練3無6144原砂水分原砂水分偏高砂芯灼減量偏高8原砂未烘干4首檢送檢4128樹脂加入量樹脂加入量偏高砂芯灼減量偏高8稱量不準未按規(guī)定添加24稱工藝規(guī)定5580160

過程步驟/輸入潛在的失效模式潛在的失效后果SEV潛在的原因OCC當前的控制方法DETRPN覆膜砂灼減量灼減量偏高砂芯灼減量偏高8覆膜砂不合格3進廠檢驗248固化時間固化時間不足砂芯灼減量偏高8未按規(guī)定操作4工藝規(guī)定5160攪拌時間攪拌時間不足砂芯灼減量偏高6未按規(guī)定攪拌

5

工藝規(guī)定4120滲透深度滲透深度過深砂芯灼減量偏高8涂料比重太低6比重計測量3144

烘干溫度烘干溫度過高烘干溫度過低砂芯灼減量偏高8

溫控儀失靈未按規(guī)定烘干25溫控儀測溫45

64200烘干時間烘干時間不足砂芯灼減量偏高8未按規(guī)定烘干5

工藝規(guī)定5200

風門開啟狀況風門未開砂芯灼減量偏高8未按規(guī)定烘干3

工藝規(guī)定6144

天氣狀況砂芯吸潮砂芯灼減量偏高8氣候潮濕4回爐396過程步驟/輸入潛在的失效模式潛在的失效后果SEV潛在的原因OCC當前的控制方法DETRPN膨潤土加入量加入量過低砂型硬度低88電子稱失靈未按規(guī)定添加33

定期檢驗量具工藝規(guī)定33

7272加水量加水量過高加水量過低砂型硬度低88水壓不穩(wěn)未按規(guī)定添加53定量加水416096混砂時間混砂時間不足砂型硬度低7未按規(guī)定混砂4

工藝規(guī)定384

型砂強度型砂強度偏低砂型硬度低8膨潤土加入量不足混砂時間不足55

檢驗44160160型砂緊實率緊實率過高緊實率過低砂型硬度低8加水量過高加水量過低

55

檢驗44160160

氣沖壓力氣沖壓力不足砂型硬度低8

氣壓不穩(wěn)2壓力表顯示3

48銑澆口力銑澆口力不平穩(wěn)砂型硬度低6澆口附近型砂偏干5

氣吹390通過FMEA對上述因子進行分析，篩選出14個仍然比較重要（RPN值高于100分）的輸入因子,它們對Y是否真的有影響，我們將采取部分快速改善措施后再作2ndFMEA的分析和驗證DMAICM-6:部分快速改善措施NO過程步驟改善項目當前控制方法對策實施LIST（具體內(nèi)容）負責人完成日期1加水量加水量過高加水量過低定量加水自動加水裝置丁樹良5月18日2原砂水分原砂水分過高首檢送檢每天不定時抽檢蔣錫教5月15日3滲透深度滲透深度過深比重計測量制訂標樣王偉春5月15日4固化時間固化時間不足工藝規(guī)定配置時間繼電器丁樹良5月15日5風門開啟狀況風門未開工藝規(guī)定設置簡易搖臂劉宏有5月18日6攪拌時間攪拌時間不足工藝規(guī)定規(guī)定連續(xù)攪拌王偉春5月18日7樹脂加入量樹脂加入量偏高工藝規(guī)定設置樹脂定量筒王偉春5月18日進行上面的改善，并將上面改善的方案進行控制，實現(xiàn)快贏DMAICM-7:采取部分改善后的2ndFMEA過程步驟/輸入潛在的失效模式潛在的原因當前的控制方法RPN建議采取措施SEVOCCDETRPN澆道位置澆道位置不合理設計不合理設計把關192工藝改進773147澆注溫度澆注溫度過高澆注溫度過低未按規(guī)定測溫測溫記錄160每天檢查測溫記錄853120原砂水分原砂水分偏高原砂未烘干首檢送檢160每天不定時抽檢84396樹脂加入量樹脂加入量偏高樹脂加入量偏低未按規(guī)定添加工藝規(guī)定160樹脂定量筒83372固化時間固化時間不足未按規(guī)定固化工藝規(guī)定160配置時間繼電器83372攪拌時間攪拌時間不足未按規(guī)定攪拌工藝規(guī)定120規(guī)定連續(xù)攪拌65260滲透深度滲透深度過深涂料比重太低比重計測量144制訂標樣84396過程步驟/輸入潛在的失效模式潛在的原因當前的控制方法RPN建議采取措施SEVOCCDETRPN澆注工技能澆注高度過高澆注工不熟練無144設置標高835120烘干時間烘干時間不足未按規(guī)定烘干工藝規(guī)定200烘干時間記錄854160烘干溫度烘干溫度過高烘干溫度過低未按規(guī)定烘干溫控儀200每天檢查溫控儀853120風門開啟狀況風門未開未按規(guī)定烘干工藝規(guī)定144設置簡易搖臂83372加水量加水量過高加水量過低水壓不穩(wěn)定量加水160自動加水裝置84264型砂緊實率緊實率過高緊實率過低加水量過高加水量過低

檢驗160160每天增加抽檢次數(shù)4次844128型砂強度型砂強度偏低膨潤土加入量不足混砂時間不足抽檢160160每天增加抽檢次數(shù)4次844128DMAICM-8:M階段小結(jié)通過兩次FMEA，找出了7個仍然比較重要的輸入因子它們對Y是否真的有影響我們將在下一階段進行進一步的分析和驗證X1:澆道位置X2：澆注工變動X4：烘干溫度X5：烘干時間X3：澆注溫度X7：型砂緊實率X6：型砂強度DMAICM-9:M階段效果確認

至5月底，四氣門缸蓋鑄件表面缺陷廢品率已降至10.34％通過部分快速改善及管控措施，Y的現(xiàn)狀如下：DMAICM-9:M階段效果確認Ppk＝1.10Ppk＝1.08Ppk＝0.86有所改進Y1的過程能力急待提高DMAICA階段目錄A-1:數(shù)據(jù)收集計劃A-2:多變量分析A-3:澆道位置因子分析A-4:澆注工變動因子分析A-5:澆注溫度因子分析A-6:烘干溫度和烘干時間因子分析A-7:型砂強度和型砂緊實率因子分析A-8:快速改善A-9:A階段效果確認A-10:A階段總結(jié)DMAICA-3:澆道位置因子分析變量名稱類型分析工具Y1澆注速度計量型1、正態(tài)性檢驗2、等方差檢驗3、One-WayANOVAX1澆道位置計數(shù)型數(shù)據(jù)收集說明檢驗澆道位置是否對澆注速度的均值有顯著影響。(H0：u1=u2，H1：u1≠u2）分別測試兩種澆道位置狀況下的澆注速度值（兩組各15個）。Y的正態(tài)性檢驗:P值均＞0.05數(shù)據(jù)呈正態(tài)分布。DMAICA-3:澆道位置因子分析澆注速度VS澆道位置單因子方差分析:澆注速度與澆道位置來源自由度SSMSFP澆道位置144.4144.4139.140.000誤差2831.771.13合計2976.17S=1.065R-Sq=58.30%R-Sq（調(diào)整）=56.81%

平均值（基于合并標準差）的單組95%置信區(qū)間水平N平均值標準差-------+---------+---------+---------+--澆道位置11520.8331.097(----*-----)澆道位置21523.2671.033(-----*----)-------+---------+---------+---------+--21.022.023.024.0合并標準差=1.065影響顯著P=0.82＞0.05標準差無明顯差異澆注速度差異明顯DMAICA-10:A階段總結(jié)Y’sX’s檢驗結(jié)果結(jié)論澆注速度班組P=0.407>0.05影響不顯著澆道位置P=0.000<0.05有顯著影響澆注工變動P=0.934>0.05影響不顯著澆注溫度P=0.001<0.05有顯著影響砂芯灼減量烘干溫度P=0.000<0.05有顯著影響烘干時間P=0.000<0.05有顯著影響砂型硬度型砂強度P=0.000<0.05有顯著影響型砂緊實率P=0.000<0.05有顯著影響DMAICA-10:A階段總結(jié)

結(jié)論:經(jīng)過本階段分析，澆道位置、澆注溫度、烘干溫度和烘干時間、型砂強度和型砂緊實率對Y的影響顯著，是關鍵因子。通過快速改善，澆道位置因子對控制澆注速度、改進鑄件粘砂起到了很大的作用，而其余因子對Y的影響程度以及各因子間的交互作用，我們將在改善階段通過DOE及回歸等手段進行定量分析和改善。DMAICI階段目錄I-1:改善計劃I-2:澆注溫度因子回歸分析I-3:Y2的RSM設計及工藝參數(shù)優(yōu)化I-4:Y3的RSM設計及工藝參數(shù)優(yōu)化I-5:Taguchi穩(wěn)健設計I-6:I階段效果確認I-7:I階段總結(jié)DMAICI-1:改善計劃Y’sX’s改善方向澆注速度澆注溫度回歸砂芯灼減量烘干溫度進行DOE分析

RSM優(yōu)化改善烘干時間砂型硬度型砂強度進行DOE分析

RSM優(yōu)化改善型砂緊實率DMAICI-1:改善計劃Y’sX’s改善方向澆注速度澆注溫度回歸砂芯灼減量烘干溫度進行DOE分析

RSM優(yōu)化改善烘干時間砂型硬度型砂強度進行DOE分析

RSM優(yōu)化改善型砂緊實率DMAICI-2:澆注溫度因子回歸分析回歸分析目標:

經(jīng)過A階段檢驗，澆注溫度因子對Y1澆注速度的影響顯著。因此，我們將在本階段通過回歸分析的方法，來找出其影響關系曲線和最佳工藝參數(shù)值。澆注溫度（℃）137013701370137013701375137513751375137513801380澆注速度（秒）23.522.521.022.522.023.523.024.023.523.024.024.5澆注溫度（℃）138013801380138513851385138513851390139013901390澆注速度（秒）23.523.023.524.024.524.524.023.523.522.523.023.0澆注溫度（℃）13901395139513951395139514001400140014001400澆注速度（秒）24.022.021.021.021.521.520.019.521.020.020.5DMAICI-2:澆注溫度因子回歸分析回歸分析:澆注速度（秒）與澆注溫度（℃）回歸方程為澆注速度（秒）=129-0.0771澆注溫度（℃）方差膨自變量系數(shù)系數(shù)標準誤TP脹因子常量129.4628.004.620.000澆注溫度（℃）-0.077140.02022-3.820.0011.000S=1.19613R-Sq=30.6%R-Sq（調(diào)整）=28.5%多項式回歸分析:澆注速度（秒）與澆注溫度（℃）回歸方程為澆注速度（秒）=-258473+543.9澆注溫度（℃）-0.3810澆注溫度（℃）**2+0.000089澆注溫度（℃）**3S=0.597293R-Sq=83.7%R-Sq（調(diào)整）=82.2%DMAICI-2:澆注溫度因子回歸分析結(jié)論：綜合線性、二次、三次的擬合線圖分析，我們得到理想的多項式回歸方程為：澆注速度（秒）=-22340+32.37澆注溫度（℃）-0.01171澆注溫度（℃）**2。通過預測區(qū)間，我們得到理想的澆注溫度工藝范圍為:1375℃～1390℃。多項式回歸分析:澆注速度（秒）與澆注溫度（℃）回歸方程為澆注速度（秒）=-22340+32.37澆注溫度（℃）-0.01171澆注溫度（℃）**2S=0.591419R-Sq=83.6%R-Sq（調(diào)整）=82.5%DMAICI-3:Y2的RSM設計運行序中心點區(qū)組烘干溫度烘干時間砂芯灼減量111180.0001.500002.51211220.0001.500002.47311180.0002.500002.33411220.0002.500002.455－11171.7162.000002.366－11228.2842.000002.517－11200.0001.292892.528－11200.0002.707112.36901200.0002.000002.311001200.0002.000002.301101200.0002.000002.301201200.0002.000002.311301200.0002.000002.31DMAICI-3:Y2的RSM結(jié)果分析結(jié)論：所有的線性及平方項對Y2的影響都顯著，而其中平方項的影響顯著性不低于線性項的影響程度。我們得到的響應曲面回歸方程為：砂芯灼減量=2.306＋0.03652烘干溫度-0.05328烘干時間＋0.06512烘干溫度**2＋0.06763烘干時間**2＋