《鋼質(zhì)內(nèi)河船舶建造規(guī)范》2019修改通報 clean 225

中國船級社中國船級社11適用范圍1.2修改如下：1.2船舶的強度、結(jié)構(gòu)、布置、舾裝、機電設(shè)備等的設(shè)計、制造、安裝和試驗應(yīng)滿足本規(guī)范要求。對于散裝運輸液化氣體船，除滿足本規(guī)范相關(guān)要求外，還應(yīng)滿足中國船級社（以下簡稱“本社”）相應(yīng)的規(guī)范；對于高速船、江海直達船等應(yīng)分別滿足本社相應(yīng)規(guī)范。2定義2.1（2）修改如下：（2）自航船——系指設(shè)有用于航行目的機械推進裝置的船舶。2.1（3）修改如下：（3）非自航船——系指自航船以外的船舶。新增2.1（32）至（362.1（32）旅游船：系指設(shè)有觀光區(qū)域和臥席客艙，為乘客提供旅游、觀光、娛樂、食宿等服務(wù)的客船。2.1（33）游覽船：系指設(shè)有觀光區(qū)域，航行于城區(qū)、水庫、公園、風(fēng)景區(qū)等水域，為乘客提供游覽、觀光、娛樂、餐飲等服務(wù)的客船。2.1（34）客渡船——系指航行于渡口（城鎮(zhèn)渡口和鄉(xiāng)村渡口）間，單程逆水延續(xù)航行時間（不包括中途停港時間）小于等于2h或單程航行距離小于等于20km，載運乘客或兼運貨物的客船。2.1（35）客滾船——系指設(shè)有滾裝處所的客船（車客渡船除外）。包括：Ⅰ型客滾船和II型客滾船。2.1（36）普通客船——系指除旅游船、游覽船、客滾船、客渡船和車客渡船之外的其他客船。中國船級社修改通報2019 1第1節(jié)一般規(guī)定 1第2節(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計原則 1第6節(jié)結(jié)構(gòu)布置 2第9節(jié)結(jié)構(gòu)強度直接計算 2第2章船體結(jié)構(gòu) 7第1節(jié)一般規(guī)定 7第2節(jié)總縱強度 7第8節(jié)甲板骨架 第10節(jié)無支柱的甲板強骨架 第11節(jié)支柱及桁架 第13節(jié)首尾結(jié)構(gòu)及尾軸架 第14節(jié)主機基座、軸隧及機艙骨架 第17節(jié)舷墻、欄桿及護舷材 第18節(jié)航行冰區(qū)船舶的附加要求 第3章舾裝 第2節(jié)舵設(shè)備 第4節(jié)錨泊及系泊設(shè)備 第6節(jié)集裝箱系固與系固設(shè)備 第7節(jié)車輛系固與系固設(shè)備 第4章客船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第1節(jié)一般規(guī)定 第2節(jié)總縱強度 第3節(jié)外板 第9節(jié)船長大于140m客船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第6章油船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第2節(jié)總縱強度 第7節(jié)甲板骨架 第8節(jié)凸形甲板結(jié)構(gòu) 第9節(jié)縱桁架 第11節(jié)貨油艙艙口 附錄I油船結(jié)構(gòu)直接計算 33第7章甲板船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第2節(jié)總縱強度 第8章大艙口船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第1節(jié)一般規(guī)定 第2節(jié)總縱強度 第4節(jié)雙底骨架 第5節(jié)單底骨架 第6節(jié)舷艙骨架 第10節(jié)艙壁 第12節(jié)載運散裝水泥的附加要求 第13節(jié)船長大于140m大艙口散貨船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 附錄I大艙口船局部強度直接計算 42附錄II大艙口船總縱彎扭組合強度直接計算 43附錄III船長大于140m大艙口散貨船結(jié)構(gòu)直接計算 45第9章雙體船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 49第1節(jié)一般規(guī)定 49第4節(jié)連接橋 49第5節(jié)上層建筑及甲板室 附錄I雙體船結(jié)構(gòu)直接計算 51第10章工程船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第1節(jié)一般規(guī)定 第9節(jié)艙壁 第11節(jié)連接裝置 第12節(jié)其他 附錄I起重設(shè)備支撐結(jié)構(gòu)直接計算 55第11章滾裝船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第1節(jié)一般規(guī)定 第2節(jié)總縱強度 第3節(jié)外板 第5節(jié)桁架 第6節(jié)特殊結(jié)構(gòu) 附錄II商品汽車滾裝船載車區(qū)域結(jié)構(gòu)強度直接計算 58第14章化學(xué)品液貨船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 60第3節(jié)整體液貨艙周界結(jié)構(gòu) 60第7節(jié)獨立液貨艙 601.1.1.1修改如下：1.1.1.1除另有規(guī)定外，本篇適用于航行于內(nèi)河水域船長大于等于20m且小于等于140m的焊接結(jié)構(gòu)鋼質(zhì)民用船舶。1.1.1.2刪除1.1.2.16積載因數(shù)——每單位質(zhì)量貨物的體積。1.2.1.2甲板、舷側(cè)及船底骨架應(yīng)有效地連接，構(gòu)成完整的剛性整體。構(gòu)件與板材直接連接時應(yīng)避免出現(xiàn)硬點。1.2.6次要構(gòu)件之間的連接1.2.6.5（1）修改如下：1.2.6.5（1）當(dāng)舷側(cè)為橫骨架式甲板為縱骨架式時，舷側(cè)肋骨應(yīng)用肘板與甲板固定，并應(yīng)延伸至相鄰的甲板縱骨，肘板的高度不小于肋骨高度的2.5倍，厚度與肋骨相同，采用搭接時搭接長度應(yīng)不小于肋骨高度的2倍，如圖1.2.6.5所示；1.2.7次要構(gòu)件與主要構(gòu)件的相交及連接1.2.7.5修改如下：1.2.7.5當(dāng)縱骨架式雙層底實肋板間距大于2個肋距時，在中桁材及內(nèi)舷板處，應(yīng)在實肋板間距的中點設(shè)置與鄰近的內(nèi)底和船底縱骨連接的肘板。肘板厚度與實肋板相同，肘板的最小寬度b應(yīng)不小于縱骨間距的0.5倍，當(dāng)雙層底高度與肘板厚度之比大于100時，應(yīng)在肘板上設(shè)置垂向加強筋，加強筋的厚度取與肘板相同，寬度應(yīng)不小于其厚度的8倍，如圖1.2.7.5所示。肘板b1.2.9直接計算1.2.9.6修改如下：1.2.9.6航行于A級航區(qū)船舶的主尺度比L/D或B/D不符合本篇規(guī)定時，船體梁總縱強度計算所采用的船體梁波浪載荷應(yīng)按本章1.9.3的規(guī)定由直接計算確定。1.6.8隔離空艙的布置1.6.8.3修改如下1.6.8.3貨油艙、污油水艙與其他艙室之間應(yīng)設(shè)置隔離艙。隔離空艙、壓載艙、泵艙可考慮作為隔離艙。1.9.3修改如下：1.9.3船舶運動和波浪載荷1.9.3.1船舶運動和波浪載荷應(yīng)按本社認(rèn)可的計算程序進行計算。1.9.3.2波浪載荷應(yīng)采用等效設(shè)計波方法確定，并符合下述要求：（1）船舶運動與波浪載荷應(yīng)基于二維線性切片理論、三維線性理論或非線性波浪理論計算；（2）計算設(shè)計波下的船舶運動和波浪載荷響應(yīng)輸入?yún)?shù)按下列規(guī)定：①所取的波浪頻率（波長）數(shù)應(yīng)不少于20個，波浪頻率范圍應(yīng)按波長與船長比(λ/L）范圍的0.2~3選取，步長取0.1；②計算所取浪向角應(yīng)不少于7個，包括0o、30o、60o、90o、120o、150o、180o;③計算航速取設(shè)計航速；④計算水深取船舶航行航區(qū)中的實際水深，當(dāng)水深小于15m時取水深等于15m。1.9.3.3應(yīng)按以下要求進行統(tǒng)計分析：（1）船舶在不規(guī)則波上的運動和波浪載荷響應(yīng)及其短期和長期預(yù)報計算采用JONSWAP波浪譜：式中：ωp——譜峰頻率；α——廣義菲利普常數(shù)，α=(5/16).(Hw/g2)[1-0.287ln(Y)]；Y——譜峰提升因子，取4；σ——譜寬參數(shù)，當(dāng)w≤wp時，σ=0.07；當(dāng)w>wp時，σ=0.09；cos3θ——能量擴散函數(shù)；θ——組合波與主浪向之間的夾角，rad。（2）計算中取的波浪散布圖為船舶航行水域中最惡劣的波浪散布圖，并經(jīng)本社認(rèn)可。1.9.3.4設(shè)計波應(yīng)按以下要求計算：（1）設(shè)計波參數(shù)的定義見圖1.9.3.4（1圖中：λ——波長，相鄰兩個波峰間的最小距離，mH——波高，波峰到波谷間的最小距離，mη——波面，為正弦曲線（2）長期預(yù)報值的概率水平應(yīng)根據(jù)主要載荷控制參數(shù)進行選取。（3）計算出主要載荷控制參數(shù)在規(guī)則波不同航向角下的頻率響應(yīng)函數(shù)曲線，如圖1.9.3.4圖1.9.3.4（2）（4）根據(jù)頻率響應(yīng)函數(shù)確定主要載荷控制參數(shù)達到極值的波浪頻率ωa。（5）設(shè)計波波長λ按下式計算：式中：g——重力加速度，m/s2；ωa——主要載荷控制參數(shù)極值對應(yīng)的波浪頻率，rad/s，由本條（4）確定。（6）設(shè)計波波幅αw用下式進行計算：mm式中：Aj——主要載荷控制參數(shù)的極值；Lj——主要載荷控制參數(shù)的長期預(yù)報值，概率水平按本條（2）??；j——主要載荷控制參數(shù)編號。（7）主要載荷參數(shù)達到極值的時刻tj按下式確定：tj式中：ωa——主要載荷控制參數(shù)極值對應(yīng)的波浪頻率，rad/s，由本條（4）確定；εj——主要載荷控制參數(shù)極值對應(yīng)的相位角，rad；j——同本條（6n——0或1。（8）設(shè)計波下的波浪壓力及其他載荷分量Pi用下式計算：Pwsin(ωatj+εi)式中：Pi——船體任意計算位置的波浪壓力或其他載荷分量值；Ai——波浪壓力或其他載荷分量Pi頻率響應(yīng)函數(shù)的幅值；εi——波浪壓力或其他載荷分量值Pi對應(yīng)的相位；tj——主要載荷參數(shù)達到極值的時刻，根據(jù)本條（7）確定。1.9.6屈曲強度1.9.6.1修改如下：1.9.6.1采用有限元方法計算總縱強度時，應(yīng)按本節(jié)規(guī)定校核船體梁的甲板、船底板、內(nèi)底板、舷側(cè)外板、內(nèi)殼板、縱艙壁和、雙舷側(cè)平臺、雙舷側(cè)橫隔板、雙層底縱桁、雙層底實肋板、橫艙壁、艙口圍板等主要結(jié)構(gòu)的平板屈曲強度。1.9.6.3修改如下：1.9.6.3根據(jù)有限元分析結(jié)果提取所校核板格周界上的應(yīng)力，并按下式確定板格屈曲計算中的工作應(yīng)力σ中的工作應(yīng)力x(y)σx0t0σxσx0(y0)t0——有限元計算中所使用的原始板厚值；tr——對普通鋼為本篇表2.2.5.2規(guī)定的折減值，對不銹鋼為0.5mm；x、y——板格的長邊和短邊方向。若板格x方向或y方向的工作應(yīng)力為拉應(yīng)力時，該應(yīng)力分量取為零。1.9.6.4修改如下：σσxcr1.9.6.4板格的臨界屈曲應(yīng)力xcr(ycr)σxcr=σxE(ycr)(yE)式中：ReH——材料的屈服強度，N/mm2，按本社《材料與焊接規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定取值；xE(xE(yE)——板格在單軸應(yīng)力作用下的x軸（y軸）彈性屈曲應(yīng)力，N/mm2。1.9.6.5修改如下：1.9.6.5板格的剪切臨界屈曲應(yīng)力τcr按下式計算：τcr=τEEτ≤τsE2式中：τE——板格彈性屈曲剪切應(yīng)力，N/mm2；;ReH——材料的屈服強度，N/mm2，按本社《材料與焊接規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定取值。1.9.6.6修改如下：1.9.6.6板格的彈性屈曲應(yīng)力σE按下述規(guī)定計算：（1）短邊受壓時板格的彈性屈曲應(yīng)力σxE按下式計算：式中：t——對普通鋼為建造板厚減去本篇表2.2.5.2規(guī)定的折減值，對不銹鋼為建造板厚減去0.5mm的板厚，mm；s——板格的短邊長度，mm；E——材料的彈性模量，N/mm2，普通鋼取2.06×105；ν——材料的泊松比，對鋼材取0.3；kx——短邊受壓時的屈曲系數(shù)，按表1.9.6.6（1）計算；C1——邊界約束系數(shù)，按表1.9.6.6（2）確定；x（下標(biāo)）——表示板格長邊方向。第2章船體結(jié)構(gòu)2.1.2圖紙和資料2.1.2.1修改如下：2.1.2.1船舶建造前應(yīng)將下列項目的圖紙資料一式3份提交批準(zhǔn)：（1）總布置圖；（2）主要橫剖面圖；（3）基本結(jié)構(gòu)圖，包括縱剖面、甲板和船底結(jié)構(gòu)圖；（4）船首結(jié)構(gòu)圖，包括首柱結(jié)構(gòu)；（5）船尾結(jié)構(gòu)圖，包括尾柱結(jié)構(gòu)；（6）外板展開圖；（7）油密和水密艙壁圖；（8）機艙結(jié)構(gòu)圖；（9）主機座和推力軸承座結(jié)構(gòu)圖；（10）尾軸架結(jié)構(gòu)圖；（11）貨艙口結(jié)構(gòu)圖；（12）艙蓋結(jié)構(gòu)圖和強度計算書；（13）甲板室和上層建筑結(jié)構(gòu)圖；（14）通風(fēng)筒、空氣管和排水口布置及結(jié)構(gòu)圖；（15）總縱強度計算書及有關(guān)局部強度計算書；（16）冰區(qū)加強結(jié)構(gòu)圖及其強度計算書（如有冰區(qū)加強要求時（17）焊接方式和規(guī)格；（19）集裝箱或車輛的《系固手冊》（如適用時（20）裝載手冊允許工況的強度及穩(wěn)性計算書；（21）系固強度計算書；（22）起重柱、起重機基座及其支撐結(jié)構(gòu)圖（如適用時（23）本社認(rèn)為必要的圖紙資料。2.2.4總縱彎曲強度校核2.2.4.3修改如下：2.2.4.3在計算靜水剪力FS（x）和靜水彎矩MS（x）時，向下的載荷取為正值，向上的載荷取為負值，從尾端向首端沿主體長度積分。靜水彎矩、靜水剪力的符號（正、負）規(guī)定見圖2.2.4.3。圖2.2.4.32.2.4.5修改如下：2.2.4.5船體梁任一剖面處的波浪附加彎矩Mw（+中拱）、Mw（-中垂）按下式計wKMKwL2B(Cb+0.7)kN·mL、B——同本篇2.2.2.1；D——型深，m；Cb——方形系數(shù)，小于0.6取0.6，大于0.85取0.85；aw——航區(qū)修正系數(shù)，A級航區(qū)取1.0，B級航區(qū)取0.6，C級航區(qū)取0.25；KM——彎矩分布系數(shù)，按圖2.2.4.5確定。圖2.2.4.52.2.4.6修改如下：2.2.4.6船體梁任一剖面處的波浪附加剪力Fw（+中拱）、Mw（-中垂）按下式計算：FwKFKwLB(Cb+0.7)kN式中：Kw——系數(shù)，Kw=×10-L、B——同本篇2.2.2.1；D、Cb、aw——同本篇2.2.4.5；KF——剪力分布系數(shù)，按圖2.2.4.6確定。圖2.2.4.62.2.4.8修改如下：2.2.4.8靜水彎曲應(yīng)力σs在強力甲板和船底處的值應(yīng)不大于137/KN/mm2，在中部連續(xù)艙口圍板頂緣處的值應(yīng)不大于153/KN/mm2，其中K為材料換算系數(shù)，對于高強度鋼按本篇表1.3.2.3選取，對于不銹鋼按本篇14.1.4.1確定。2.2.4.9修改如下：2.2.4.9船體梁各計算剖面的合成彎曲應(yīng)力σ1按下式計算：式中：Ms——同本節(jié)2.2.4.7；Wc——同本節(jié)2.2.4.7；Mw——按本節(jié)2.2.4.5計算的波浪附加彎矩，kN·m。2.2.4.10修改如下：2.2.4.10合成彎曲應(yīng)力σ1在強力甲板船底處的值應(yīng)不大于157/KN/mm2，在中部連續(xù)艙口圍板頂緣處的值應(yīng)不大于175/KN/mm2，其中K為材料換算系數(shù)，對于高強度鋼，按本篇表1.3.2.3選取，對于不銹鋼按本篇14.1.4.1確定。2.2.4.12修改如下：2.2.4.12船體梁橫剖面水平中和軸處舷側(cè)外板及縱艙壁的剪切應(yīng)力值，靜水計算工況應(yīng)不大于80/KN/mm2，航行計算工況應(yīng)不大于91/KN/mm2，其中K為材料換算系數(shù)，對于高強度鋼，按本篇表1.3.2.3選取，對于不銹鋼按本篇14.1.4.1確定。2.2.5屈曲強度校核2.2.5.3修改如下：2.2.5.3板格的臨界屈曲應(yīng)力σcr應(yīng)不小于其所承受的最大總縱彎曲壓應(yīng)力；縱骨的臨界屈曲應(yīng)力σcr應(yīng)不小于其所承受的最大總縱彎曲壓應(yīng)力的1.35倍。2.2.5.5修改如下：2.2.5.5板格及縱骨的臨界屈曲應(yīng)力σcr按下式計算：crEE2eHcrEE2eH式中：ReH——材料的屈服強度，N/mm2，按本社《材料與焊接規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定取值；σE——彈性屈曲應(yīng)力，N/mm2。2.2.5.6修改如下：2.2.5.6板格的剪切臨界屈曲應(yīng)力τcr按下式計算：τcr=τE式中：τE——彈性屈曲剪切應(yīng)力，N/mm2；ReH——材料的屈服強度，N/mm2，按本社《材料與焊接規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定取值；2.2.5.8修改如下：2.2.5.8縱骨架式板格的彈性屈曲應(yīng)力σE按下式計算：式中：E——彈性模量，N/mm2，普通鋼取2.06×105；μ——泊松比，鋼材取0.3；tb——對普通鋼為建造板厚減去本節(jié)表2.2.5.2規(guī)定的折減值后的板厚，對不銹鋼為建造板厚減去0.5mm后的板厚，mm；s——板格的短邊長度，m；ψ——板格短邊上最小與最大應(yīng)力之比（按船體梁彎曲應(yīng)力的分布確定0≤ψ≤1。2.2.5.9修改如下：2.2.5.9橫骨架式板格的彈性屈曲應(yīng)力σE按下式計算：σE2-6N/mm2式中：E——彈性模量，N/mm2，普通鋼取2.06×105；μ——泊松比，鋼材取0.3；tb——對普通鋼為建造板厚減去本節(jié)表2.2.5.2規(guī)定的折減值后的板厚，對不銹鋼為建造板厚減去0.5mm后的板厚，mm；s——板格的短邊長度，m；K——系數(shù)，取值如下：K=1.00，板邊是普通骨材時；K=1.15，板邊是組合肋板或單底實肋板時；K=1.20，板邊是雙層底實肋板時；ψ——板格長邊上最小與最大應(yīng)力之比（按船體梁彎曲應(yīng)力的分布確定0≤ψ≤1；l——板格的長邊長度，m。2.2.5.10修改如下：2.2.5.10板格的彈性剪切屈曲應(yīng)力τE按下式計算：2式中：E——彈性模量，N/mm2，普通鋼取2.06×105；tb——對普通鋼為建造板厚減去本節(jié)表2.2.5.2規(guī)定的折減值后的板厚，對不銹鋼為建造板厚減去0.5mm后的板厚，mm；s——板格的短邊長度，m；l——板格的長邊長度，m。2.8.1甲板橫梁2.8.1.1修改如下：2.8.1.1橫骨架式甲板應(yīng)在每個肋位上設(shè)置橫梁，其剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：式中：c——系數(shù)，對A級航區(qū)強力甲板取1.45，B級航區(qū)強力甲板取1.2，C級航區(qū)強力甲板取1.0；當(dāng)強力甲板載貨時取1.0；其余甲板均取1.0；s——橫梁間距，m；l——橫梁跨距，m，取舷側(cè)與甲板縱桁（縱艙壁）或甲板縱桁（縱艙壁）之間距離之大者，且不小于2m。船長小于30m的船舶，載貨區(qū)域甲板橫梁取實際跨距；h——甲板計算水柱高度，m，按表2.8.1.1確定。甲板計算水柱高度h（m）表2.8.1.1計算水柱高度h計算水柱高度h深艙平臺：取平臺甲板上表面至上一層甲板下mF——載貨所占面積，m2；K——系數(shù)，貨物的積載因數(shù)小于等于④對甲板承受較大集中載荷時，其設(shè)計載荷應(yīng)特殊考慮。2.8.3甲板縱桁2.8.3.4修改如下：2.8.3.4當(dāng)僅在強力甲板（或干舷甲板）下方設(shè)置支柱時，橫骨架式強力甲板（或干舷甲板）甲板縱桁剖面模數(shù)應(yīng)不小于按下式計算所得之值：zkzgkbcbhl2cm3式中：c——系數(shù)，按本節(jié)2.8.1.1確定；b——甲板縱桁支承面積的平均寬度，m；h——甲板計算載荷相當(dāng)水柱高度，按本節(jié)2.8.1.1確定；l——縱桁跨距，m，取兩橫艙壁間的距離；k——系數(shù)，k=0.03L+4.8，但不必大于8.4，其中L為船長，m；kz——系數(shù)，按表2.8.3.4確定；其中：λ——參數(shù)，λ=hd0；當(dāng)λ<0.1時，取λ=0.1；當(dāng)λ>1時，取λ=d0/h；d0——計算吃水，m，支柱位于空艙內(nèi)時取為滿載吃水；支柱位于貨艙（含機艙）內(nèi)時，取為滿載吃水的0.6倍；B1——甲板板架寬度，m，取兩舷（或兩內(nèi)舷壁）間的距離；L1——甲板板架長度，m，取兩橫艙壁間的距離；當(dāng)B1/L1<0.5時，取B1/L1=0.5；當(dāng)B1/L1>1.75時，取B1/L1=1.75；kb——系數(shù)，當(dāng)支柱坐落在單底結(jié)構(gòu)上時，取1；當(dāng)支柱坐落在雙層底結(jié)構(gòu)上時，取kb系數(shù)kz表2.8.3.4λ12345支柱應(yīng)盡可能均勻布置。支柱間距的不均勻度應(yīng)滿足b-b0b0≤0.3（式中b為支柱的實際間距，b0為支柱均勻布置時的間距）。甲板縱桁的剖面尺寸也可按本篇1.9.7的規(guī)定由直接計算確定。2.8.5強橫梁2.8.5.4修改如下：2.8.5.4當(dāng)僅在強力甲板（或干舷甲板）下方設(shè)置支柱時，縱骨架式強力甲板（或干舷甲板）強橫梁剖面模數(shù)應(yīng)不小于按下式計算所得之值：W=5.7kqkqgkbcshl2cm3式中：c——系數(shù)，按本節(jié)2.8.1.1的規(guī)定；s——強橫梁間距，m；h——甲板計算載荷相當(dāng)水柱高度，按本節(jié)2.8.1.1的規(guī)定；l——強橫梁跨距，m，取舷側(cè)至縱艙壁（縱桁架）或縱艙壁（縱桁架）之間的距離；kq——系數(shù)，按表2.8.5.4確定；其中：λ——參數(shù)，同本節(jié)2.8.3.4；B1——甲板板架寬度，m，取舷側(cè)至縱艙壁（縱桁架）或縱艙壁（縱桁架）之間的距L1——甲板板架長度，m，取兩橫艙壁間的距離；kb——系數(shù)：當(dāng)支柱坐落在單底結(jié)構(gòu)上時，取1；當(dāng)支柱坐落在雙層底結(jié)構(gòu)上時，取kb=0.097+0.903λ。系數(shù)kq表2.8.5.4λ12345支柱應(yīng)盡可能均勻布置。支柱間距的不均勻度應(yīng)滿足b—b0b0≤0.3（式中b為支柱的實際間距，b0為支柱均勻布置時的間距）。強橫梁的剖面尺寸也可按本篇1.9.7的規(guī)定由直接計算確定。2.8.6艙口端橫梁2.8.6.1修改如下：2.8.6.1艙口端橫梁（含艙口圍板）的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值：F2F2bB橫艙壁縱桁F1F3橫艙壁bB橫艙壁縱桁F1F3橫艙壁強橫梁強橫梁-L圖2.8.6.1（1）艙口四角及艙內(nèi)無支柱時：k2k3Plcm3式中：l——艙口端橫梁跨距，m，取兩舷（或兩內(nèi)舷壁）間的距離；其中：c、h、h0——同本節(jié)2.8.4.1（1δ、α、β——同本節(jié)2.8.4.1（1F1、F2、F3——載荷支承面積，m2，按圖2.8.6.1所示計算。（2）在艙口端橫梁跨中設(shè)有支柱時：式中：l——艙口端橫梁跨距，m，同本節(jié)2.8.6.1（11.2α;kb——系數(shù)，同本節(jié)2.8.5.4；其中：c、h、h0——同本節(jié)2.8.4.1（1α、β——同本節(jié)2.8.4.1（1F1、F2、F3——同本節(jié)2.8.6.1（1λ——參數(shù)，同本節(jié)2.8.3.4。（3）艙口四角設(shè)支柱時：式中：l——端橫梁的跨距，m，同本節(jié)2.8.6.1（1kb——系數(shù)，同本節(jié)2.8.5.4；其中：c、h、h0——同本節(jié)2.8.4.1（1δ——同本節(jié)2.8.4.1（1F1、F2、F3——同本節(jié)2.8.6.1（1λ——參數(shù)，同本節(jié)2.8.3.4。2.10.2甲板強橫梁2.10.2.1修改如下：2.10.2.1當(dāng)甲板板架下方未設(shè)置支柱時，甲板強橫梁的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值，且不小于甲板縱桁的剖面模數(shù)：式中：k——系數(shù)，對于強力甲板取5.7，對于非強力甲板取5.1；kb——系數(shù)，按表2.10.2.1選?。籧——系數(shù)，按本節(jié)2.8.1.1的規(guī)定；s——強橫梁間距，m；h——計算載荷相當(dāng)水柱高度，m，按本節(jié)2.8.1.1確定；l——強橫梁計算跨距，m，取兩舷側(cè)之間（或兩側(cè)圍壁之間）的距離。系數(shù)kb表2.10.2.1 Bc1351351352.10.3甲板縱桁2.10.3.1修改如下：2.10.3.1當(dāng)甲板下方無支柱時，甲板縱桁的剖面模數(shù)W應(yīng)不小于按下式計算所得之值，且不小于甲板強橫梁的剖面模數(shù)：scbhl2cm3式中：k——系數(shù)，對于強力甲板取k=0.03L+4.8，其中L為船長，m，但k取不大于8.4；對于其他甲板取k=5.5；ks——系數(shù)，按表2.10.3.1選??；c——系數(shù)，按本節(jié)2.8.1.1的規(guī)定；b——縱桁間距，m；h——計算載荷相當(dāng)水柱高度，m，按本節(jié)2.8.1.1確定；l——縱桁計算跨距，m，取兩橫艙壁之間的距離。系數(shù)ks表2.10.3.1 Bc1351351352.11.2支柱負荷的確定2.11.2.1修改如下：2.11.2.1當(dāng)僅在強力甲板（或干舷甲板）下方設(shè)置支柱時，支柱的計算負荷P應(yīng)按下式計算：式中：a、b——支柱所支撐甲板面積的長度和寬度，m，如圖2.11.2.2（1）所示；c——系數(shù)，按本節(jié)2.8.1.1的規(guī)定；h——甲板上的計算水柱高度，m，按本章2.8.1.1的規(guī)定確定；其中：d0——船底計算水柱高度，m，空艙內(nèi)的支柱取等于滿載吃水，貨艙（含機艙）內(nèi)的支柱取為滿載吃水的0.6倍；當(dāng)d0<1.0m時，取d0=1.0m。2.11.5桁架2.11.5.12修改如下：在表2.11.5.12（1）中表頭第2列“單角鋼”改為“雙角鋼”。2.13.4尾軸架2.13.4.3修改如下2.13.4.3尾軸架應(yīng)伸入船底內(nèi)部與主要構(gòu)件連接，并適當(dāng)加強。軸架穿過處的外板厚度應(yīng)符合本章2.3.7.1的規(guī)定。2.14.3機艙骨架2.14.3.3修改如下：2.14.3.3單底實肋板的剖面模數(shù)應(yīng)不小于按本章2.5.2.2計算所得值的1.3倍，其中系數(shù)f取1。雙層底實肋板腹板厚度應(yīng)按機艙外實肋板的厚度增厚1mm，且應(yīng)設(shè)置間距不大于雙層底高度的加強筋。加強筋的厚度取與實肋板厚度相同，寬度為厚度的8倍。2.14.3.4修改如下：2.14.3.4雙層底內(nèi)組合肋板的船底骨材和內(nèi)底骨材的剖面模數(shù)應(yīng)不小于按本章2.6.6計算所得值的1.2倍。2.16.6鋁合金材料的使用2.16.6.1修改如下：2.16.6.1上層建筑、甲板室、艙口蓋等局部結(jié)構(gòu)允許使用鋁合金材料等效代替本規(guī)范要求的船體結(jié)構(gòu)鋼。鋁合金結(jié)構(gòu)尺寸可按下式求得：板厚：ta＝tsmm剖面模數(shù)：Wa＝WsKacm3式中：ts——使用低碳鋼規(guī)范要求的板厚，mm；Ws——使用低碳鋼規(guī)范對構(gòu)件要求的剖面模數(shù)，cm3；Ka——鋁合金材料換算系數(shù)，Ka=235/Rp0.2；對于無退火狀態(tài)的鋁合金材料，可以根據(jù)本社認(rèn)可的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或公認(rèn)的標(biāo)準(zhǔn)確定材料換算系數(shù)。Rp0.2——鋁合金材料在退火狀態(tài)下的0.2%規(guī)定非比例伸長應(yīng)力，N/mm2，但不大于66%的材料抗拉強度值。2.17.3欄桿2.17.3.2刪除2.17.3.3刪除2.17.3.4刪除2.18.6強肋骨與中間肋骨2.18.6強肋骨、中間肋骨與中間縱骨新增2.18.6.3和2.18.6.4：2.18.6.3若不設(shè)置中間肋骨，則肋骨間距應(yīng)不大于船中部60%。2.18.6.4對于冰帶區(qū)采用縱骨架式的船舶，在該區(qū)域的縱骨布置和尺寸應(yīng)滿足如下要求： （1）該區(qū)域應(yīng)設(shè)置連續(xù)的中間縱骨，且設(shè)置范圍與本節(jié)2.18.6.2中規(guī)定的中間肋骨相同； （2）該區(qū)域的中間縱骨與縱骨之間的距離應(yīng)不大于0.5m； （3）該區(qū)域的縱骨與中間縱骨的剖面模數(shù)應(yīng)滿足本篇2.7.2.2的要求，但計算時，“縱骨間距s”按縱骨與中間縱骨之間距離的1.5倍取用； （4）若設(shè)置中間縱骨確有困難且縱骨間距小于等于600mm，可不設(shè)置中間縱骨，但該區(qū)域的板厚t尚應(yīng)不小于本篇第2章第3節(jié)規(guī)定的船中部外板厚度規(guī)范要求值的1.58倍。第3章舾裝3.2.1一般要求新增3.2.1.9和3.2.1.10：3.2.1.9船長大于140m的客船應(yīng)至少采用雙槳雙舵配置，并設(shè)置艏側(cè)推裝置，推力Tc應(yīng)按照3.2.1.8的要求計算。舵應(yīng)采用襟翼舵或其他型式的高效舵，且舵面積系數(shù)應(yīng)不小于3.5%。3.2.1.10船長大于140m的散貨船舵面積系數(shù)應(yīng)不小于3.0%，并應(yīng)設(shè)置艏側(cè)推裝置，推力Tc應(yīng)按照3.2.1.8的要求計算。3.4.2舾裝數(shù)3.4.2.1修改如下：3.4.2.1各種航行工況下船舶的舾裝數(shù)N應(yīng)按下式計算確定：式中：Ls——計算工況下的水線長度，m；B——船寬，m；ds——計算工況下船中處的吃水，m；b——上層建筑、甲板室圍壁、裝載集裝箱等貨物（如有時）在船舶橫剖面上的最大投影寬度，m；H——在船體中縱剖面處計算工況吃水線以上主體及上層建筑（甲板室）各層寬度大于B/4艙室、裝載集裝箱等貨物（如有時）在船舶橫剖面上的投影高度之和（不重復(fù)計入m；S——計算工況吃水線以上主體及上層建筑（甲板室）的側(cè)投影面積，m2，F(xiàn)——計算工況下船中處的吃水線到干舷甲板的高度，m；li——各層上層建筑及寬度大于B/4的甲板室圍壁側(cè)投影長度，m；甲板貨船和集裝箱船干舷甲板上貨物裝載區(qū)的長度應(yīng)計入，舷墻、煙囪、欄桿、桅桿等的長度不計入；hi——各層上層建筑及寬度大于B/4的甲板室圍壁的高度，m；甲板貨船和集裝箱船干舷甲板以上載貨高度，取貨物裝載區(qū)的圍壁（含貨艙頂篷）高度，如圍壁高度低于載貨高度，取載貨的平均高度。舷墻、煙囪、欄桿、桅桿的高度不計入；K1、K2——系數(shù)，船長L＞45m客船和滾裝船按表3.4.2.1（1）選取；其他船舶按表3.4.2.1 系數(shù)K1和K2表3.4.2.1（1）K1K2注：急流航段的船舶K1、K2按所在航區(qū)的級別系數(shù)K1和K2表3.4.2.1（2）L≤45mL＞45mL≤45mL＞45mL≤45mL＞45mK1K23.4.5系泊設(shè)備3.4.5.3修改如下：3.4.5.3對于裝運閃點不超過60℃（閉杯試驗）油類的油船和推（拖）此類油船的推（拖）船，按本節(jié)表3.4.3.1中規(guī)定的較大尺寸的系船索應(yīng)為植物纖維索或可防靜電的合成纖維索；對于裝運閃點超過60℃（閉杯試驗）油類的油船和推（拖）此類油船的推（拖）船，按表3.4.3.1中規(guī)定的較大尺寸的系船索中至少應(yīng)有兩根植物纖維索或合成纖維索。3.4.6躉船錨泊設(shè)備3.4.6修改如下：3.4.6躉船錨泊設(shè)備3.4.6.1躉船應(yīng)根據(jù)錨泊水域的使用經(jīng)驗或試驗結(jié)果等實際情況，采用錨和/或纜索（連接于岸上系固樁/地牛）進行系固，也可根據(jù)實際情況參照本節(jié)3.4.6.2~3.4.6.9的要求進行配備。3.4.6.2當(dāng)完全采用錨進行系固時首尾各部的錨數(shù)不得小于2。各種系固方式下的錨質(zhì)量應(yīng)符合下述規(guī)定：（1）當(dāng)躉船完全采用錨系固且首尾各部的錨數(shù)等于2，或當(dāng)在首尾部各采用一個錨和一根系固于岸上系固樁（地牛）的纜索系固時，每個錨的質(zhì)量應(yīng)分別不小于按本節(jié)3.4.6.3、3.4.6.4計算所得之值；（2）當(dāng)躉船首尾完全采用錨系固且首尾各部的錨數(shù)量大于2個時，首尾各部所設(shè)錨的總質(zhì)量應(yīng)分別不小于按本節(jié)3.4.6.3、3.4.6.4計算所得之值的2倍；（3）當(dāng)躉船首尾采用錨和系固于岸上系固樁（地牛）的纜索系固時，首、尾部所設(shè)錨的總質(zhì)量應(yīng)分別不小于按本節(jié)3.4.6.3、3.4.6.4計算所得之值；當(dāng)首尾錨的錨數(shù)大于2時，每個錨的質(zhì)量不得小于按本節(jié)3.4.6.3、3.4.6.4計算所得之值的1/3。3.4.6.3躉船首部在水流上方拋設(shè)的領(lǐng)水錨的錨質(zhì)量Gs不小于下按列兩式計算所得之值的大者：式中：Lsi——躉船、靠泊船的水線長，m；Bi——躉船、靠泊船的船寬，m；di——躉船、靠泊船的吃水，m；bi——躉船、靠泊船水線以上主體和上層建筑（甲板室）圍壁的平均寬度，m；Hi——躉船、靠泊船水線以上主體和上層建筑（甲板室）在中縱剖面處的總高度，m；Sz——躉船和靠泊船水線以上主體及上層建筑（甲板室）重疊在一起時的側(cè)投影面積，m2；n——躉船和靠泊船的總艘數(shù)；K1、K2——系數(shù)，按表3.4.6.3確定；λ——錨的抓重比，根據(jù)河床地質(zhì)情況確定。系數(shù)K1和K2表3.4.6.3K1K23.4.6.4尾部定位錨的質(zhì)量Gw應(yīng)不小于按不小于按列兩式計算所得之值的大者：式中：bi、Hi、Sz、n、K2、λ——同本節(jié)3.4.6.3；3.4.6.5每個錨的錨鏈破斷力F0應(yīng)不小于按下述計算所得之值：F式中：G0——每只錨的實際質(zhì)量，kg；λ——錨的抓重比，根據(jù)河床地質(zhì)情況確定。3.4.6.6每個錨的錨鏈長度l0應(yīng)不小于按下式計算所得之值：式中：h——錨泊水域水深，m，當(dāng)h<5時取5；G0——每個錨的實際質(zhì)量，kg；q0——錨鏈或鋼索單位長度的質(zhì)量，kg/m。λ——錨的抓重比，根據(jù)河床地質(zhì)情況確定。3.4.6.7躉船首部在水流上方系固于岸上系固樁（地牛）的纜索，其每根的破斷拉力Fls應(yīng)不小于按列兩式計算所得之值的大者：式中：N——首系纜索的根數(shù)；Lsi、Bi、di——同本節(jié)3.4.6.3；bi、Hi、Sz——同本節(jié)3.4.6.3；n、K1、K2——同本節(jié)3.4.6.3。3.4.6.8躉船尾部系固于岸上系固樁（地牛）的纜索，其每根的破斷拉力Flw應(yīng)不小于按列兩式計算所得之值的大者：式中：N——尾系纜索的根數(shù)；bi、Hi、Sz——同本節(jié)3.4.6.3；n、K2——同本節(jié)3.4.6.3。3.4.6.9躉船若采用其他方式系固定位（如定位樁固泊、系結(jié)定位等）時，應(yīng)予以特別考慮。3.6.3集裝箱的堆放與系固3.6.3.7修改如下：3.6.3.7除3.6.3.6的方式外，也可按圖3.6.3.7所示在每行集裝箱兩端的端面用綁扎裝置進行交叉綁扎，且在每層集裝箱底角處用堆錐定位。對于艙口圍板或甲板以上的最外側(cè)（靠近兩舷處）集裝箱，應(yīng)在其外側(cè)底角處設(shè)扭鎖進行固定。對于艙口圍板或甲板以下的最外側(cè)（靠近兩舷處）集裝箱，若其與舷側(cè)的間距大于等于1/3倍的箱寬時，也應(yīng)在其外側(cè)底角處設(shè)扭鎖進行固定。圖3.6.3.73.6.5綁扎裝置受力計算3.6.5.1修改如下：3.6.5.1刪除“頂部交叉綁扎”圖示。3.7.2修改如下：3.7.2系固設(shè)備及布置3.7.2.1本節(jié)系固設(shè)備系指綁索（纖維繩、綁扎帶、鋼絲繩和鋼鏈等）、導(dǎo)索裝置（底座、環(huán)和甲板孔等）以及鎖緊裝置（卸扣、花籃螺絲、車掣、螺栓和螺絲等）。系固設(shè)備應(yīng)具有認(rèn)可的證書。3.7.2.2客滾船和商品汽車滾裝船除采取3.7.1.2、3.7.1.3的措施外，尚應(yīng)采用系固設(shè)備對車輛進行可靠系固。3.7.2.3車客渡船在惡劣氣候條件下，若采取3.7.1.2、3.7.1.3的措施不能確保車輛可靠固定時，尚應(yīng)采用系固設(shè)備或限制航行條件以確保安全。3.7.2.4僅航行C級航區(qū)（急流航段除外）的滾裝船，車輛可不采用系固設(shè)備系固。3.7.2.5車輛甲板上的系固點根據(jù)車輛甲板實際裝載和系固布置方案確定。一般車輛甲板上的系固點縱向距離應(yīng)不超過2.5m，橫向距離應(yīng)不超過3m。3.7.2.6車輛上的系固點應(yīng)滿足下列要求：（1）系固點的設(shè)計應(yīng)能使車輛系固于船上，其穿孔應(yīng)僅能穿過一根綁索。系固點與穿孔應(yīng)允許綁索能通過不同方向被系固于車輛甲板上；（2）系固點最少數(shù)量應(yīng)符合表3.7.2.6的規(guī)定；（3）每個系固點應(yīng)涂上清楚易見的顏色；（4）系固點的布置應(yīng)能保證用綁索有效地限制車輛的運動；（5）系固點應(yīng)能將作用力從綁索轉(zhuǎn)移到道路車輛底盤，并且絕不應(yīng)該安裝在保險缸或車軸上，除非系固點是專門建造而且作用力可直接轉(zhuǎn)移至底盤；（6）系固點應(yīng)位于容易和安全綁扎綁索的地方；（7）每個系固點的穿孔內(nèi)沿自由通道應(yīng)不小于80mm；（8）對3.7.2.6表中的規(guī)定不適合的車輛，可以考慮等效或更安全的系固安排。車輛系固點數(shù)量表3.7.2.62343.7.2.7綁索應(yīng)滿足下列要求：（1）綁扎位置應(yīng)有1個安全通道和足夠的操作空間，如綁索松動應(yīng)可能重新綁扎、繃緊。如可行與需要，應(yīng)在航程中定期檢查綁索，并且在需要時加以繃緊。（2）綁索應(yīng)用鉤子或其他裝置與系固點固定，其設(shè)計應(yīng)使鉤子等保證在航程中一旦綁索松動仍不會脫離系固點。（3）車輛上任何1個系固點應(yīng)該僅適用1根綁索捆扎。（4）綁索應(yīng)該僅捆扎在用于該目的的系固點上。（5）車輛系固點上的捆扎應(yīng)使綁索與水平面和垂直平面角度最好為30°~60°。（6）根據(jù)船舶的特點與預(yù)期計劃航次的天氣狀況，船長應(yīng)決定每個航次所用系固點與綁索的數(shù)量。第4章客船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定4.1.1.1修改如下：4.1.1.1本章適用于客船，但下列船舶除外： 4.1.3結(jié)構(gòu)布置4.1.3.3修改如下：4.1.3.3以上甲板為強力甲板的雙甲板船應(yīng)滿足下列要求：（1）上甲板應(yīng)為全船貫通的連續(xù)甲板。（2）上甲板與干舷甲板之間的舷側(cè)應(yīng)是干舷甲板下舷側(cè)結(jié)構(gòu)的延續(xù)，其舷側(cè)普通肋骨與強肋骨應(yīng)符合本章4.5.1的規(guī)定。舷側(cè)外板與舷側(cè)頂列板應(yīng)分別符合本章4.3.2.1及本章4.3.3.1的規(guī)定。（3）上甲板與干舷甲板間舷側(cè)外板上的開孔（含舷門）沿船長方向的總和應(yīng)不大于0.4倍船長，且開口邊緣之間沿船長方向的距離應(yīng)不小于2個肋距；開孔沿型深方向的平均值應(yīng)不大于舷側(cè)外板高度的0.4倍。 （4）上甲板與干舷甲板間每舷的舷側(cè)外板上允許開設(shè)一兩個舷門，單個舷門沿船長方向不大于2.5m，沿型深方向不大于上甲板與干舷甲板間舷側(cè)外板高度的0.9倍。舷門開口還應(yīng)符合本章4.3.4的規(guī)定。 （5）上甲板與干舷甲板之間的橫艙壁應(yīng)符合本章4.5.2的規(guī)定。4.2.2中剖面模數(shù)和中剖面慣性矩新增4.2.2.4：4.2.2.4在船體梁剖面模數(shù)計算中，干舷甲板與強力甲板之間的舷側(cè)若開設(shè)舷門，還應(yīng)按圖4.2.2.4確定舷側(cè)外板的非有效面積，標(biāo)示非有效面積的陰影區(qū)是通過畫兩條與船縱軸成15°的斜線獲得。圖4.2.2.44.2.4聯(lián)合剖面模數(shù)和慣性矩計算4.2.4.1修改如下：4.2.4.1船體梁的聯(lián)合剖面模數(shù)和慣性矩分別按下式計算：（1）強力甲板邊線處的聯(lián)合剖面模數(shù)按下式計算：（2）平板龍骨處的聯(lián)合剖面模數(shù)按下式計算：（3）船體梁和最下一層上層建筑的聯(lián)合中剖面慣性矩按下式計算：式中：Ds——自船底至強力甲板邊線處的計算型深，m；d——聯(lián)合剖面中和軸在Y軸上的坐標(biāo)（原點位于強力甲板，強力甲板以下為正值，如圖4.2.4.1 A——主船體半剖面積，cm2； B——主船體半剖面關(guān)于強力甲板的靜矩，cm2·m； C——主船體半剖面關(guān)于強力甲板的慣性矩，cm2·m； ai——最下一層上層建筑甲板結(jié)構(gòu)的半剖面積，cm2；y——最下一層上層建筑（或甲板室）甲板結(jié)構(gòu)的剖面形心關(guān)于強力甲板的Y軸坐標(biāo)（強力甲板以上為負值m；fd——最下一層上層建筑（或甲板室）甲板處的縱向應(yīng)力與強力甲板處的縱向應(yīng)力之比。當(dāng)上層建筑（甲板室）側(cè)壁上的開孔總長度小于等于上層建筑（甲板室）長度的0.6倍時，不論單甲板船還是雙甲板船均取fd=1。當(dāng)上層建筑（甲板室）側(cè)壁上的開孔總長度大于上層建筑（甲板室）長度的0.6倍時，不論單甲板船還是雙甲板船均取fd=0.5。如圖4.2.4.1所示。圖4.2.4.14.3.4舷門側(cè)開口4.3.4.1修改如下：4.3.4.1干舷甲板與強力甲板之間的舷側(cè)若開設(shè)舷門，舷門的開口角隅應(yīng)為圓角，并應(yīng)盡可能與上層建筑或長甲板室的端點處、船長首尾0.25L處避開。如果舷門開口位置不能滿足上述要求，應(yīng)按本章附錄I的規(guī)定校核總縱強度。新增4.3.4.3：4.3.4.1干舷甲板與強力甲板之間的舷側(cè)開口（除舷門外應(yīng)盡可能為圓形或長軸沿船長方向布置的橢圓形。若為矩形開口，其角隅應(yīng)為圓角，并須用設(shè)置環(huán)形面板、等于原厚度1.5倍的加厚板或等厚復(fù)板補強。新增第9節(jié)：4.9.1一般要求4.9.1.1本節(jié)適用于船長大于140m且小于等于180m的客船，不包括車客渡船和客滾船。4.9.1.2對于本節(jié)無規(guī)定者，均應(yīng)符合本章其它各節(jié)的有關(guān)要求。4.9.2總縱強度4.9.2.1應(yīng)按本章第2節(jié)的要求校核船舶的總縱強度、屈曲強度，其中波浪彎矩滿足4.9.2.2的要求，波浪切力滿足4.9.2.3的要求，船中最小剖面模數(shù)滿足4.9.2.4的要求，船中最小剖面慣性矩滿足4.9.2.5的要求。尚應(yīng)按本章附錄I的規(guī)定校核總縱強度。4.9.2.2船體梁各橫剖面的中拱波浪彎矩MW（+）和中垂波浪彎矩MW（-）應(yīng)按下列公式計算：Mw(±)=±αwKMKwKcbL2BkN·m式中：L船長，m；B船寬，m；αw——波浪系數(shù)，A級航區(qū)αw=1.0、B級航區(qū)αw=0.6、C級航區(qū)αw=0.25；KM――彎矩分布系數(shù)，按圖4.9.2.2確定；Kw——系數(shù)，Kw=0.43一0.00113L；Kcb——系數(shù)，Kcb=1.2Cb+0.04其中：Cb——方形系數(shù)，當(dāng)Cb＜0.6時，取Cb＝0.6，當(dāng)Cb>0.85時，取Cb＝0.85；圖4.9.2.24.9.2.3船體梁各橫剖面的中拱波浪切力Fw（+）和中垂波浪切力Fw（-）應(yīng)按下列各式計算：Fw(±)=±αwKFKwfKcbLBkN式中：L——船長，m；B——船寬，m；αw——波浪系數(shù)，A級航區(qū)αw=1.0、B級航區(qū)αw=0.6、C級航區(qū)αw=0.25；KF――剪力分布系數(shù)，按圖4.9.2.3確定；其中：Cb——方形系數(shù)，當(dāng)Cb＜0.6時，取Cb＝0.6，當(dāng)Cb>0.85時，取Cb＝0.85；圖4.9.2.34.9.2.4船體梁在甲板處和龍骨處的船中最小剖面模數(shù)W0應(yīng)不小于按下式計算所得之值：WαK1K2K3L2Bcm2·m式中：L船長，m；B船寬，m；α——航區(qū)系數(shù)，對A級航區(qū)取α=1，B級航區(qū)取α=0.85，C級航區(qū)取α=0.75；Cb——方形系數(shù)，當(dāng)Cb＜0.6時，取Cb＝0.6，當(dāng)Cb>0.85時，取Cb＝0.85；K3——系數(shù)，K3=sin，其中x為計算剖面距尾垂線的距離，m。4.9.2.5船中剖面對水平中和軸的慣性矩I應(yīng)不小于按下式計算所得之值：2cm2·m2式中：W0——船中剖面模數(shù)，cm2·m，按本節(jié)4.9.2.4計算之值；L船長，m；第6章油船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定6.2.3總縱彎曲強度和屈曲強度校核6.2.3.2修改如下：6.2.3.2當(dāng)凸形甲板在船中部連續(xù)時，凸形甲板處的靜水彎曲應(yīng)力值應(yīng)不大于137/KN/mm2，合成彎曲應(yīng)力值應(yīng)不大于157/KN/mm2，其中K為材料換算系數(shù)，對于高強度鋼按本篇表1.3.2.3選取，對于不銹鋼按本篇14.1.4.1確定。6.7.4強橫梁和甲板縱桁6.7.4.4修改如下：6.7.4.4橫骨架式甲板縱桁的剖面慣性矩I應(yīng)不小于按下式計算所得之值：式中：W——按本節(jié)6.7.4.3計算所得的剖面模數(shù)；l——同本節(jié)6.7.4.3式。6.8.2凸形甲板結(jié)構(gòu)6.8.2.1修改如下6.8.2.1凸形甲板的厚度應(yīng)符合本章6.4.1.1和6.4.1.2的規(guī)定。凸形甲板的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合本章第7節(jié)的規(guī)定。6.9.1一般要求6.9.1.1修改如下：6.9.1.1當(dāng)貨油艙橫艙壁間距大于3倍型深時，應(yīng)在貨油艙兩舷側(cè)（或內(nèi)舷壁）之間或中縱艙壁與舷側(cè)（或內(nèi)舷壁）之間設(shè)置間距不大于4.0m的雙向縱桁架。桁架應(yīng)在整個貨油艙區(qū)域內(nèi)連續(xù)且應(yīng)符合本篇2.11.5的規(guī)定。6.9.1.2修改如下：6.9.1.2若縱桁架的設(shè)置不能滿足6.9.1.1的要求時，尚應(yīng)按本章附錄I的規(guī)定由直接計算校核總縱強度。但在任何情況下，縱桁架之間或縱桁架與舷側(cè)或縱艙壁之間的距離不得大于8.0m。6.11.1貨油艙艙口6.11.1.4修改如下：6.11.1.4貨油艙艙口蓋的厚度應(yīng)不小于艙口圍板厚度的1.5倍，當(dāng)艙口蓋的直徑大于600mm時應(yīng)設(shè)板格式加強筋。艙口蓋與艙口圍板間應(yīng)至少設(shè)置四個緊固螺栓，并保證其密性。I.2計算模型I.2修改如下：I.2計算工況新增I.3：I.3模型范圍I.3.1油船總縱強度和局部強度直接計算模型范圍應(yīng)滿足下述要求： （1）縱向范圍一般應(yīng)至少覆蓋船中貨油艙區(qū)的1/2個貨油艙+1個貨油艙+1/2個貨油艙長度。 （2）如主要構(gòu)件和設(shè)計載荷對稱于縱中剖面時，可以僅模型化船體結(jié)構(gòu)的右舷（或左舷 （3）垂向范圍應(yīng)取主船體范圍內(nèi)的所有構(gòu)件，包括主甲板上的所有主要構(gòu)件。原I.3改為I.4。第7章甲板船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定7.2.3總縱彎曲強度和屈曲強度校核7.2.3.1修改如下：7.2.3.1船長大于等于50m的船舶，應(yīng)按本篇2.2.4和2.2.5的規(guī)定校核總縱彎曲強度和屈曲強度，其中當(dāng)船舶計算所得的最大靜水彎矩和最大靜水剪力小于按下列各式計算所得之值時，則應(yīng)按下列各式計算所得的靜水彎矩Msmax和靜水剪力Fsmax進行總縱強度校核：smax12kNmM=Ksmax12kNm式中：Δ——滿載排水量，t； L——船長，m； K1——系數(shù)，取0.142；其中：l——載貨區(qū)域長度，m；當(dāng)l>0.8L時，取l=0.8L；此時靜水彎矩Ms(±)和靜水剪力Fs(±)沿船長的分布按下列各式確定：其中：Msmax——按上式計算所得的靜水彎矩，kN·m； Fsmax——按上式計算所得的靜水剪力，kN； x——計算剖面至尾垂線的距離，m。當(dāng)船長小于80m時，若船中部的強力甲板骨架和船底骨架采用縱骨架式，可免于校核總縱彎曲強度和屈曲強度。第8章大艙口船船體結(jié)構(gòu)補充規(guī)定8.1.2結(jié)構(gòu)布置8.1.2.1修改如下：8.1.2.1裝載積載因數(shù)小于等于0.45m3/t的顆粒狀散貨的大艙口船，其艙口寬度與船寬之比應(yīng)不大于0.8。裝載積載因數(shù)大于0.45m3/t的顆粒狀散貨、集裝箱的大艙口船，當(dāng)其艙口寬度與船寬之比大于0.8時，應(yīng)按照本章附錄I的要求進行局部強度直接計算校核。8.1.2.4修改如下：8.1.2.4裝載積載因數(shù)小于等于0.45m3/t的顆粒狀散貨的大艙口船，應(yīng)采用雙底雙舷結(jié)構(gòu)型式。8.1.2.6修改如下：8.1.2.6裝載積載因數(shù)小于等于0.45m3/t的顆粒狀散貨的大艙口船，其單個貨艙的長度應(yīng)不大于45m且貨艙的總長度應(yīng)不小于船長的0.65倍。若單個貨艙的長度大于45m，則應(yīng)按照本章附錄I的要求進行局部強度直接計算校核和按照本章附錄II的要求進行彎扭組合強度直接計算校核，但任何情況下單個貨艙的長度不得大于60m。8.2.3總縱強度與屈曲強度校核新增8.2.3.2：8.2.3.2當(dāng)船舶計算所得的最大靜水彎矩和最大靜水剪力小于按下列各式計算所得之值時，則應(yīng)按下列各式計算所得的靜水彎矩Msmax和靜水剪力Fsmax進行總縱強度校核：smax12kNmM=Ksmax12kNm式中：Δ——滿載排水量，t； L——船長，m； K1——系數(shù)，取0.142；其中：l——載貨區(qū)域長度，m；當(dāng)l>0.8L時，取l=0.8L；此時靜水彎矩Ms(±)和靜水剪力Fs(±)沿船長的分布按下列各式確定：其中：Msmax——按上式計算所得的靜水彎矩，kN·m； Fsmax——按上式計算所得的靜水剪力，kN； x——計算剖面至尾垂線的距離，m。8.2.3.2修改如下：8.2.3.3船長大于等于40m且裝載集裝箱或積載因數(shù)小于等于0.45m3/t的顆粒狀散貨的大艙口船，應(yīng)按本節(jié)8.2.3.1、8.2.3.2和本節(jié)8.2.4的規(guī)定校核總縱彎曲強度、屈曲強度和航行工況下船體梁的彎扭組合強度。8.2.4彎扭組合強度校核8.2.4.1修改如下：8.2.4.1船體梁彎扭組合強度可按本條規(guī)定采用薄壁梁扭轉(zhuǎn)理論的“有限梁法”計算校核，也可按本章附錄II采用直接計算校核，若采用其他的計算方法應(yīng)經(jīng)本社同意。8.3.6甲板8.3.6.4修改如下：8.3.6.4當(dāng)強力甲板的橫向甲板條構(gòu)成橫艙壁的頂板時，其厚度應(yīng)不小于強力甲板的規(guī)范要求值，其自由邊緣應(yīng)設(shè)置面板或折邊，其寬度b應(yīng)不小于按下式計算所得之值：式中：L——船長，m。如貨艙間橫艙壁的頂部設(shè)置有符合本節(jié)8.3.6.5規(guī)定的橫向箱形結(jié)構(gòu)時，橫向甲板條的寬度可適當(dāng)減少但不得小于1個肋距。8.4.3桁材8.4.3.1修改如下：8.4.3.1雙層底桁材的間距應(yīng)不大于2.5m。底桁材與內(nèi)舷壁（縱艙壁）設(shè)在同一平面內(nèi)時，如有特殊需要底桁材（包括與之在同一平面內(nèi)的其它主要構(gòu)件）間距可適當(dāng)加大，但應(yīng)不大于2.6m。8.4.3.4修改如下：8.4.3.4雙層底縱桁材，當(dāng)其腹板的高度與厚度之比大于100（K為材料換算系數(shù)，按本篇1.3.2.3確定）時，應(yīng)在腹板上設(shè)置設(shè)垂向加強筋，加強筋應(yīng)符合本篇2.6.2.3的規(guī)定。8.5.1一般要求8.5.1.2修改如下：8.5.1.2船底骨架不論何種骨架形式，其龍骨間距應(yīng)不大于2.5m，平底船可免設(shè)中內(nèi)龍骨。如有特殊需要，龍骨（包括與之在同一平面內(nèi)的其它主要構(gòu)件）間距或龍骨與內(nèi)舷壁（縱艙壁）之間的距離可適當(dāng)加大，但應(yīng)不大于2.6m。8.6.6艙底實肋板8.6.6.1修改如下：8.6.6.1舷艙在與貨艙實肋板同一平面的位置處應(yīng)設(shè)置實肋板。新增8.6.6.2和8.6.6.3：8.6.6.2當(dāng)貨艙為單底結(jié)構(gòu)時，舷艙內(nèi)實肋板的結(jié)構(gòu)尺寸應(yīng)與貨艙內(nèi)實肋板相同。8.6.6.3當(dāng)貨艙為雙底結(jié)構(gòu)時，舷艙內(nèi)實肋板高度可取不小于貨艙實肋板高度的1/2，舷艙實肋板的腹板厚度應(yīng)不小于該處船底板的厚度，其上緣應(yīng)設(shè)置厚度不小于腹板厚度且符合本篇1.2.2.3規(guī)定的面板或折邊。當(dāng)裝載積載因數(shù)小于等于0.45m3/t的顆粒狀散貨時，與貨艙實肋板在同一平面內(nèi)的舷艙實肋板的腹板高度應(yīng)是貨艙實肋板的直接延續(xù)，且應(yīng)在實肋板腹板上緣處的內(nèi)底平面內(nèi)設(shè)置如本篇圖6.6.6.3陰影部分所示的水平過渡肘板或類似等效過渡結(jié)構(gòu)。8.10.2舷艙橫艙壁8.10.2.1修改如下：8.10.2.1舷艙內(nèi)應(yīng)設(shè)置間距不大于0.3倍船長的水密橫艙壁。當(dāng)水密橫艙壁的間距大于貨艙總長度的0.25倍時，應(yīng)在水密橫艙壁間距水密橫艙壁不大于貨艙總長度的0.25倍處增設(shè)一道非水密橫艙壁或雙向橫桁架。當(dāng)貨艙內(nèi)設(shè)有橫艙壁時，舷艙內(nèi)的橫艙壁（或雙向橫桁架）應(yīng)與貨艙橫艙壁在同一平面內(nèi)。8.12.4罐體的支持8.12.4.3獨立罐應(yīng)設(shè)置止移裝置。此止移裝置應(yīng)能保證罐體在下述情況下不發(fā)生橫向滑移、翻轉(zhuǎn)和縱向滑移：（1）船舶橫傾15o時；（2）船舶縱傾3o時。新增第13節(jié)：8.13.1一般要求8.13.1.1本節(jié)適用于船長大于140m且小于等于180m的大艙口散貨船。8.13.1.2對于本節(jié)無規(guī)定者，均應(yīng)符合本章其它各節(jié)的有關(guān)要求。8.13.1.3應(yīng)按本章附錄III的要求進行結(jié)構(gòu)強度直接計算校核。8.13.2結(jié)構(gòu)布置8.13.2.1本節(jié)所要求的船體基本結(jié)構(gòu)形式為雙底雙舷結(jié)構(gòu)。8.13.2.2甲板和船底應(yīng)采用縱骨架式。8.13.2.3貨艙口寬度與船寬之比應(yīng)不大于0.8。8.13.2.4單個貨艙的長度（兩橫艙壁間的距離）應(yīng)不大于下式計算所得之值，否則應(yīng)在貨艙內(nèi)設(shè)置頂部有橫向甲板條的橫艙壁，設(shè)有多個貨艙時貨艙的長度應(yīng)盡可能相等：式中：L——船長，m；裝載積載因數(shù)小于或等于0.45m3/t的顆粒狀散貨時，尚應(yīng)滿足本章8.1.2.6的要求。8.13.3總縱強度8.13.3.1船舶應(yīng)按本章第2節(jié)的要求校核船舶的總縱強度、屈曲強度，其中波浪彎矩滿足8.13.3.3的要求，波浪切力滿足8.13.3.4的要求，船中最小剖面模數(shù)滿足8.13.3.5的要求，船中最小剖面慣性矩滿足8.13.3.6的要求。8.13.3.2裝載積載因數(shù)小于或等于0.45m3/t的顆粒狀散貨時，尚應(yīng)按本章8.2.4的規(guī)定校核航行工況下船體梁的彎扭組合強度。8.13.3.3船體梁各橫剖面的中拱波浪彎矩MW（+）和中垂波浪彎矩MW（-）應(yīng)按下列公式計算：Mw（+）=+αwKMKwKcbL2BkN·mMw（-）=αwKMKwKcbL2BkN·m式中：L船長，m；αw——波浪系數(shù)，A級航區(qū)αw=1.0、B級航區(qū)αw=0.6、C級航區(qū)αw=0.25；KM――彎矩分布系數(shù)，按圖8.13.3.3確定；Kw——系數(shù)，Kw=0.43—0.00113L；Kcb——系數(shù)，Kcb=1.2Cb+0.04其中：Cb——方形系數(shù)，當(dāng)Cb＜0.6時，取Cb＝0.6，當(dāng)Cb>0.85時，取Cb＝0.85；圖8.13.3.38.13.3.4船體梁各橫剖面的中拱波浪切力Fw（+）和中垂波浪切力Fw（-）應(yīng)按下列各式計算：Fw（+）=+αwKFKwfKcbLBkNFw（-）=αwKFKwfKcbLBkN式中：L船長，m；αw——波浪系數(shù)，A級航區(qū)αw=1.0、B級航區(qū)αw=0.6、C級航區(qū)αw=0.25；KF――剪力分布系數(shù)，按圖8.13.3.4確定；Kcb——系數(shù)，Kcb=0.95Cb+0.24其中：Cb——方形系數(shù)，當(dāng)Cb＜0.6時，取Cb＝0.6，當(dāng)Cb>0.85時，取Cb＝0.85；圖8.13.3.48.13.3.5船體梁在甲板處和龍骨處的船中最小剖面模數(shù)W0應(yīng)不小于按下式計算所得之值：WαK1K2L2Bcm2·m式中：L船長，m；α——航區(qū)系數(shù)，對A級航區(qū)取α=1，B級航區(qū)取α=0.85，C級航區(qū)取α=0.75；Cb——方形系數(shù)，當(dāng)Cb＜0.6時，取Cb＝0.6，當(dāng)Cb>0.85時，取Cb＝0.85；當(dāng)艙口圍板在船中部連續(xù)時，圍板頂緣處的剖面模數(shù)尚應(yīng)不小于上式計算所得之值。8.13.3.6船中剖面對水平中和軸的慣性矩I應(yīng)不小于按下式計算所得之值：2cm2·m2式中：W0——船中剖面模數(shù)，cm2·m，按本節(jié)8.13.3.5計算之值；L船長，m；8.13.4極限強度8.13.4.1應(yīng)對船中0.4L區(qū)域范圍內(nèi)的船體梁極限強度進行評估。8.13.4.2校核工況應(yīng)包括航行中垂工況、碼頭裝卸中垂工況。8.13.4.3任意船體橫剖面的船體梁中垂垂向極限彎曲能力需滿足以下準(zhǔn)則：式中：M——船體梁中垂垂向彎矩，KN?m，應(yīng)按8.13.4.4計算；Mu——船體梁中垂垂向極限彎曲能力，KN?m，應(yīng)按8.13.4.5計算；YR——涵蓋材料、幾何及強度預(yù)報不確定性的船體梁中垂垂向極限彎曲能力的分項安全因子；對于航行中垂工況：YR=1.35，對于碼頭中垂工況：YR=1.4。8.13.4.4船體梁中垂垂向彎矩M應(yīng)按下式計算：式中：Ms——航行工況下的中垂靜水彎矩取能包絡(luò)住所有航行工況的最大中垂靜水彎矩，碼頭工況下的中垂靜水彎矩取能包絡(luò)住所有碼頭工況的最大中垂靜水彎矩，且滿足本章第2節(jié)的相關(guān)要求；MW——所計算船體橫剖面的中垂垂向波浪附加彎矩，KN?m，按8.13.3.3確定；Ys——涵蓋貨物裝載隨機性的中垂靜水彎矩的分項安全因子，按表8.13.4.4確定；yw——涵蓋波浪載荷隨機性的中垂垂向波浪附加彎矩的分項安全因子，按表8.13.4.4確定。分項安全因子表8.13.4.4ysyw08.13.4.5在中垂工況下，船體梁橫剖面的極限彎曲能力，定義為所考慮橫剖面的彎矩能力與曲率χ曲線的最大值，見圖8.13.4.5所示，Mus為中垂時船體梁垂向極限彎曲能力。曲率χ對于中垂工況為負值。圖8.13.4.58.13.4.6極限彎曲能力應(yīng)采用本社認(rèn)可的方法進行計算。計算中船體材料的屈服強度ReH，N/mm2，按本社《材料與焊接規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定取值，所用構(gòu)件尺寸應(yīng)為扣除腐蝕后的尺寸，扣除的腐蝕增量為0.5tc。tc按本節(jié)8.13.4.7計算。8.13.4.7構(gòu)件兩側(cè)的總腐蝕增量tc按下式求得：tc=Roundup0.5(tc1+tc2)+tresmm式中：Roundup0.5——含義是向上圓整到半毫米；tc1，tc2——結(jié)構(gòu)構(gòu)件兩側(cè)的每一側(cè)的腐蝕增量，按表8.13.4.7取值；tres——儲備厚度，取為0.5mm。腐蝕增量表8.13.4.7tc1或tc21111注：tc1或tc2為結(jié)構(gòu)構(gòu)件每側(cè)的腐蝕增量，mm，按25年計算。I.1一般要求I.1.1本附錄適用于大艙口船貨艙區(qū)域橫艙壁及橫向強框架的局部強度直接計算。I.1.2對于承受集中載荷（如重大件運輸）作用下的局部結(jié)構(gòu)強度評估，參照《重大件船舶安全評估指南》的相關(guān)要求。I.1.3本附錄未規(guī)定者應(yīng)符合本篇第1章第9節(jié)的規(guī)定。I.2結(jié)構(gòu)模型I.2.1直接計算模型范圍應(yīng)符合下述規(guī)定：（1）縱向：一般取整個貨艙區(qū)的縱向范圍；（2）橫向：取整個船寬；（3）垂向：取整個型深。I.2.2如結(jié)構(gòu)和載荷關(guān)于中縱剖面對稱，也可采用本附錄I.2.1所述模型中縱剖面左側(cè)或右側(cè)的1/2模型。I.3邊界條件I.3.1計算模型邊界條件應(yīng)符合下述規(guī)定：（1）在模型一端面所有節(jié)點上施加ux=uy=uz=0約束，在另一端面所有節(jié)點上施加uy=uz=0約束；在一舷所有實肋板的端部節(jié)點上施加uy=uz=0約束，在另一舷所有實肋板的端部節(jié)點上施加uz=0約束；若模型中包含橫艙壁時，在橫艙壁與船底板交線兩端的節(jié)點上施加uz=0約束。（2）如采用半寬的1/2模型，應(yīng)約束中縱剖面內(nèi)所有節(jié)點的橫向線位移和繞中縱剖面內(nèi)兩坐標(biāo)軸的角位移，即uy=θx=θz=0。II.1一般要求II.1.1本附錄適用于大艙口船舶的總縱彎扭組合強度直接計算。II.1.2本附錄未規(guī)定者應(yīng)符合本篇第1章第9節(jié)的規(guī)定。II.2結(jié)構(gòu)模型II.2.1計算模型取強力甲板及以下整個船長、船寬范圍內(nèi)的三維船體結(jié)構(gòu)的有限元模型。II.3載荷及施加II.3.1計算工況應(yīng)包括最不利的彎扭組合工況，計算模型上應(yīng)施加計算工況下的總縱彎矩、波浪扭矩和貨物扭矩。（1）總縱彎曲載荷的施加應(yīng)符合本篇1.9.5.10的規(guī)定。（2）波浪扭矩按下述方法等效施加：①在尾垂線與首垂線間沿兩舷的強力甲板邊線分別施加關(guān)于中縱剖面反對稱的垂向等效分布載荷pt（x）。②等效分布載荷pt（x）按下式計算：式中：b（x）——單位分布扭矩的等效力偶臂，m，取兩對稱計算點間的距離；x——計算點距尾垂線的距離，m；mt（x）——波浪扭矩的分布扭矩，kN·m/m，mt其中：MT（x）——波浪扭矩沿船長的分布，按本章8.2.4.6確定。（3）貨物扭矩按下述方法等效施加：①在尾垂線與首垂線間沿兩舷的強力甲板邊線分別施加關(guān)于中縱剖面反對稱的垂向等效分布載荷ptc（x）。②等效分布載荷ptc（x）按下式計算：式中：b（x）——單位分布扭矩的等效力偶臂，m，取兩對稱計算點間的距離；x——計算點距尾垂線的距離，m；mtc（x）——貨物扭矩的分布扭矩，kN·m/m，mtc其中：MTC（x）——貨物扭矩沿船長的分布，按本章8.2.4.7確定。（4）分布扭矩應(yīng)關(guān)于舯剖面反對稱施加。（5）當(dāng)計算扭矩為波浪扭矩和貨物扭矩的合成扭矩時，波浪扭矩和貨物扭矩的方向應(yīng)一致。II.4邊界條件II.4.1邊界條件應(yīng)符合本篇1.9.5.7的規(guī)定。II.5強度衡準(zhǔn)II.5.1板單元采用中面應(yīng)力，梁單元采用軸向應(yīng)力。II.5.2主要構(gòu)件的應(yīng)力一般不超過表II.5.2中給出的值。許用應(yīng)力（N/mm2）表II.5.2σeσlτ91/K梁單元許用應(yīng)力σzK——材料換算系數(shù)，按本篇1.3.2.3確定。II.5.3若使用了比本篇1.9.4規(guī)定的更細密的網(wǎng)格時，計算應(yīng)力應(yīng)取在規(guī)定網(wǎng)格尺寸范圍內(nèi)所有細網(wǎng)格單元應(yīng)力的平均值。III.1一般要求III.1.1本附錄適用于本章第13節(jié)要求的大艙口散貨船結(jié)構(gòu)強度直接計算。III.1.2對于本附錄無規(guī)定者，應(yīng)符合本篇第1章第9節(jié)的有關(guān)要求。III.2設(shè)計載荷III.2.1設(shè)計載荷應(yīng)包括：舷外水壓、貨物載荷、垂向端面彎矩等；III.2.2舷外水壓：（1）靜水壓力PS通過下式確定：PsPs=Pg(d1-z)，kN/m2，當(dāng)載荷計算點位于水線面以下時=0，kN/m2，當(dāng)載荷計算點位于水線面以上時式中：P——淡水的質(zhì)量密度，t/m3；d1——計算工況下的吃水，m；z——計算點在參考坐標(biāo)系下的坐標(biāo)值，m。（2）船中區(qū)域船體外板上的水動壓力沿船長方向均勻分布，沿船寬和型深方向分布如圖III.2.2所示，其中：P1P2P3圖III.2.2PWPPWPP式中：B——船寬，m；Cw——系數(shù)，Cw=2.5-0.0087L；L——船長，m；αP——航區(qū)系數(shù)，A級航區(qū)取αP=1.0，B級航區(qū)取αP=0.6。III.2.3艙內(nèi)散裝貨物的壓力PCS通過下式確定：z)Kc(hc+hDB-z)kN/m2式中：pc——干散貨密度，t/m3；az——貨物的垂向加速度，m/s2，取：α——航區(qū)系數(shù)，A級航區(qū)α=1.0，B級航區(qū)α=0.6；