DL∕T 5484-2013 電力電纜隧道設計規(guī)程

Codefordesignofpowerca施行日期：2014年4月1日中國計劃出版社2013年11月28日實施日期電力電纜隧道設計主要審查人：郭躍明周江天王靜吳林林關龍饒文彬 3基本設計規(guī)定 3.1一般規(guī)定 3.4荷載 3.5工程材料 4.1結構設計 4.2基坑支護設計 5暗挖隧道 5.1襯砌結構 6.1一般規(guī)定 7.1一般規(guī)定 7.4襯砌結構 7.6輔助工程措施 8工程防水 8.1一般規(guī)定 9通風及消防 9.2隧道消防 11照明、動力及監(jiān)控 14勞動安全及衛(wèi)生 附錄A圍巖分級的有關規(guī)定 附錄B均質圓環(huán)法管片截面內力計算方法 本標準用詞說明 引用標準名錄 22 4.1Designofstructures 4.2Retainingandprotectionforfoun 4.3Detailingrequir 5.4Assistantmeasuresofproject 6Pipejacking 6.4Assistantmeasuresofproject 8.2Waterproofing AppendixA:Therelatedregulationsofsurrounding theassumptionofhomogeneousring Explanationofwordinginthis Addition:Explanationofpro 1.0.1為了適應城市電力電纜線路建設發(fā)展和電纜隧道設計需地形、地質、對周圍環(huán)境的影響等因素，經技術經濟方案比較后1.0.4電纜隧道的主體結構工程設計使用年限應為100年。2.0.2圍巖surroundingrock2.0.4盾構法shieldtunneling2.0.6頂管法pipejacking2.0.9中繼間intermediatejackingstation的結構重要性系數(shù)不小于1.1。3.1.2鋼筋混凝土結構電纜隧道的環(huán)境類別應按現(xiàn)行國家標準3.1.3鋼筋混凝土隧道最大裂縫寬度限值應按照結構所處環(huán)境的依據，或經工程實踐驗證。計算結構的準確程度應符合工程設3.1.8地層模擬可采用彈性地基法。設計中的地基反力系數(shù)應3.2.2圍巖分級應采用定性劃分和定量指標相結合的方法綜合3.2.3隧道調查各階段的目標、內容及范圍可按表3.2.3擬定。內容和方法范圍境等基本資料勘探工作能方案的范圍獲取路線所需地形、地質、其他環(huán)境資料，案的范圍質、環(huán)境等資料求進行鉆探、物探、測試等隧道路線兩施工中預報和確認施工中出現(xiàn)的地質問題；驗證方法等隧道內及地的范圍規(guī)定。3.2.5施工前各階段的地形與地質調查應包括自然地理概況以及工程地質和水文地質等，并按階段要求重點調查和分析以下內容：的基本物理力學性質；3地下水類型及地下水位、含水層的分布范圍及相應的滲透定或經地震部門鑒定，確定隧道所處地區(qū)的地震動峰值加速度。1當場區(qū)存在區(qū)域性斷裂構造時，特別是存在全新活動的斷裂和發(fā)震斷層時，應調查新構造活動的痕跡、特點和與地震活動的關系，并查明其對隧道工程的影響程度；2當場區(qū)存在影響隧道方案的重大不良地質、特殊地質情況時，應進一步搜集調查地質資料，綜合分析、預測隧道開挖后可能并提出相應的技術措施，為方案比選和隧道設計提供依據；3水文地質條件復雜的隧道(含巖溶隧道)除按一般隧道進專題研究。3.2.7施工中的地質調查宜采取地面補充調查，開挖工作面直接可能發(fā)生地質災害的位置、性質。施工中工程地質調查應完成以下任務：2及時預報和解決施工中遇到的工程地質和水文地質問題；3為驗證和修改(變更)設計及調整施工方案提供依據。3.3工程環(huán)境調查3.3.1應對隧道沿線及鄰近地區(qū)相關地表水系、地下環(huán)境狀況進行調查。出隧道建設對其環(huán)境影響的評價和保護措施。水及廢氣排放等對生態(tài)環(huán)境的影響進行調查。應對施工中地下水用水枯竭等環(huán)境問題的影響程度進行調查和預測。3.3.4施工條件調查應包括以下方面：條件；3其他可能影響施工的因素。3.4.1作用在地下結構上的荷載可按表3.4.1進行分類。在決3.5.2一般環(huán)境條件下電纜隧道的混凝土強度等級不宜低于表3.5.2的規(guī)定。明挖3.5.2一般環(huán)境條件下電纜隧道的混凝土強度等級不宜低于表3.5.2的規(guī)定。明挖暗挖噴射混凝土襯砌圍巖壓力水壓力及浮力混凝土收縮和徐變的影響力電纜及附件荷載溫度變化影響附加荷載灌漿壓力地震作用落石沖擊力3.5.3當有侵蝕性水經常作用時，所用混凝土和水泥砂漿均應具有相應的抗侵蝕性能。注：當電纜隧道覆土厚度大于或等于1.0m時，可不計入車輛荷載產生的沖擊力。3.4.2應根據電纜隧道所處的地形、地質條件、埋置深度、結構特3.4.3作用在結構上的水壓力，可根據施工階段和長期使用過程中地下水位的變化，區(qū)分不同的圍巖條件，按靜水壓力計算或把水作為土的一部分計入壓力。3.4.4本標準所列之外的特殊荷載，在荷載計算組合時應作特殊處理。注：當電纜隧道覆土厚度大于或等于1.0m時，可不計入車輛荷載產生的沖擊力。3.4.2應根據電纜隧道所處的地形、地質條件、埋置深度、結構特3.4.3作用在結構上的水壓力，可根據施工階段和長期使用過程中地下水位的變化，區(qū)分不同的圍巖條件，按靜水壓力計算或把水作為土的一部分計入壓力。3.4.4本標準所列之外的特殊荷載，在荷載計算組合時應作特殊處理。3.5.1工程材料應根據結構類型、受力條件、使用要求和所處環(huán)3.5.5噴射混凝土宜采用高性能濕噴射混凝土。3.5.6鋼筋混凝土及所用的材料除應符合國家有關標準規(guī)定外，尚應符合下列要求：1混凝土不應使用堿活性集料；2鋼筋混凝土構件中，鋼筋的技術條件應符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分熱軋光圓鋼筋》GB1499.1、《鋼筋混凝土用鋼第2部分熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2、《鋼筋混凝3.5.7噴錨支護采用的材料應符合下列要求：1噴射混凝土應優(yōu)先采用硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥，也可采用礦渣硅酸鹽水泥；8砂或粗砂，細度模數(shù)宜大于2.5,砂的含水率宜3錨桿的桿體直徑宜為20mm～32mm,桿體材料宜采用2長度宜為20mm～25mm,長度直徑比宜3抗拉強度不得小于380MPa,并不得有油漬和明顯的安全等級重要性系數(shù)y?注：各地區(qū)建筑基坑側壁安全等級可根據環(huán)境保護等級參照地區(qū)經驗另行確4.2.3基坑支護結構應采用以分項系數(shù)表示的極限狀態(tài)設計表達式進行設計?；又ёo結構極限狀態(tài)可分為下列兩類：1承載能力極限狀態(tài)：對應于支護結構達到最大承載能力或土體失穩(wěn)、管涌導致支護結構和周邊環(huán)境破壞；2正常使用極限狀態(tài)：對應于支護結構的變形已妨礙地下結構施工或影響周邊環(huán)境的正常使用。4.2.4基坑工程在開挖深、面積大、環(huán)境保護要求高或工程有特殊的工期要求等情況下可采用支護結構與主體結構相結合的方案。方案確定前宜開展充分的技術經濟分析。采用支護結構與主體結構相結合的基坑工程的設計應符合下列規(guī)定：1支護結構在基坑開挖階段應根據有關規(guī)定進行設計計算和驗算，在永久使用階段應根據相關規(guī)范滿足主體結構的設計計2基坑開挖階段坑外土壓力應采用主動土壓力，永久使用階段坑外土壓力應采用靜止土壓力；3支護結構相關構件的節(jié)點連接、變形協(xié)調與防水構造尚應滿足主體工程的設計要求。4.2.5根據承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設計要求，基坑支護應按下列規(guī)定進行計算和驗算：1基坑支護結構均應進行承載能力極限狀態(tài)的計算，計算應包括下列內容：1)根據基坑支護形式及其受力特點進行土體穩(wěn)定性計算；2對于安全等級為一級及對支護結構變形有限定的二級建筑基坑側壁，尚應對基坑周邊環(huán)境及支護結構變形進行驗算。3地下水控制計算和驗算應包括下列內容：1)抗?jié)B透穩(wěn)定性驗算；2)基坑底突涌穩(wěn)定性驗算；3)根據支護結構設計要求進行地下水位控制計算。4.2.6基坑支護設計內容應包括對支護結構計算和驗算、質量檢測及施工監(jiān)測的要求。4.2.7當場地開闊和環(huán)境條件允許并經驗算能滿足邊坡穩(wěn)定性要求時，宜采用放坡開挖。放坡開挖的基坑，應對邊坡表面進行保4.2.8當場地內有地下水時，應根據場地及周邊區(qū)域的工程地質條件、水文地質條件、周邊環(huán)境情況和支護結構與基礎形式等因素確定地下水控制方法。當場地周圍有地表水匯流排瀉或地下水管滲漏時，應對基坑采取相應的保護措施。4.3.1變形縫的設置應符合下列要求：1明挖整體澆筑式結構沿線應設置變形縫；2不同工法結構形式隧道銜接處、結構斷面形式明顯改變處、與變電站接口處、工作井室外側、荷載和工程地質等條件發(fā)生顯著改變處均應設置變形縫；3明挖隧道變形縫縫距不宜超過30m,縫寬宜為30mm,當采取可靠措施時，變形縫間距可適當增大。變形縫應貫通全截面，變形縫處結構厚度不應小于300mm,并采取相應的防水措施。2隧道結構迎水面鋼筋的混凝土保護層厚度不應小于3箍筋、分布筋和構造筋的混凝土保護層厚度不應小于鋼筋的配筋率，當分布鋼筋采用HPB300級鋼筋時不宜低于0.3%,當為HRB335級鋼筋時不宜低于0.2%,同時分布鋼筋的2含水砂層及軟弱、膨脹性圍巖的隧道設計應符合下列3)錨噴支護基層平整度應符合D/L≤1/6(D基層相鄰兩凸面凹進去的深度；L為基層兩凸面的距·5通過放射性巖層的隧道，應根據放射性元素性質和放射強5.2襯砌結構計算5.2.1襯砌結構計算應符合下列規(guī)定：1暗挖隧道結構應按破損階段法驗算構件截面的強度。結構抗裂有要求時，對混凝土構件應進行抗裂驗算，對鋼筋混凝土構件應驗算其裂縫寬度；2采用荷載結構法計算隧道襯砌時，應計入圍巖對襯砌變形的約束作用，如彈性抗力。彈性抗力的大小及分布可根據襯砌在荷載作用下的變形、回填情況和圍巖的變形性質等因素，采用局部變形理論，由下式計算確定：K——圍巖彈性抗力系數(shù)；δ——襯砌向圍巖的變形值。5.2.2荷載計算應符合下列規(guī)定：1隧道結構上的荷載應按表3.4.1分類；2暗挖法隧道可分為深埋和淺埋兩種類型，深埋、淺埋隧道劃分標準如下：式中：h——地下結構的埋深(頂板上覆地層的凈高度);ah?——地下開挖的有效影響高度；a——有效影響系數(shù)，反映的是天然拱內外巖體的塌落與變形范圍，一般取α=2.0～2.5(圍巖愈軟弱，α愈宜取較大值);h?——天然拱的高度；s——圍巖的級別；B——洞室的開挖跨度；i——B每增減1m時的圍巖壓力增減率，當B<5m時，取3淺埋隧道圍巖壓力計算方法如下：1)垂直荷載計算方法：對于地面基本水平的淺埋隧道，所受的荷載具有對稱性，計算公式如下：式中：0—頂板土柱兩側摩擦角，當無實測資料時，可按照表5.2.2-1選??；B——洞室的開挖跨度；β—產生最大推力時的破裂角。圍巖級別VV02)水平壓力計算方法：e——水平壓力。淺理隧道圍巖壓力示意圖如圖5.2.2所示。與之相應的側向壓力e的計算公式為照表5.2.2-2選取。圍巖級別ⅢVV705.2.3襯砌計算應符合下列規(guī)定：2I級~Ⅲ級圍巖復合式襯砌的初期支護應主要按工程類3復合式襯砌中的二次襯砌，I級~Ⅲ級圍巖中為安全儲4按破損階段驗算構件截面的強度，應根據不同的荷載組破壞原因或抗剪極限強度5.3.2豎井井口段、地質條件較差的井身段及馬頭門的上方宜設壁座，其形式、間距可根據地質條件、施工方法及襯砌類型確定。5.3.4豎井出口2m～3m處宜設置變形縫，且豎井底板高程應1豎井未超過5m高時，可設置爬梯，且活動出入口尺寸不宜小于800mm×800mm;2豎井超過5m高時，宜設置樓梯，且每隔4m宜設置中間3豎井超過20m高且電纜數(shù)量多或重要性要求較高時，可設置簡易式電梯。5.4輔助工程措施5.4.1井點降水應符合下列規(guī)定：1對地下水進行疏干或降壓可采用井點降水。當工程規(guī)模較小，施工條件簡單，且水量不大時，可采用重力排水或集水坑2井點降水方法可按表5.4.1選用；降水方法井點多層輕型井點噴射井點管井井點井點強導水層的水頭、導水性與3井點降水應使地下水位保持在基底以下0.5m;4降水井點布設應符合下列規(guī)定：1)井點距暗挖隧道結構不應小于2m;2)井點應沿暗挖隧道布設，在隧道終點應延長1倍以上的隧道橫斷面長度；平井點或采取其他隔水措施。5.4.2超前導管和管棚應符合下列規(guī)定：1超前導管和管棚的設計參數(shù)可按表5.4.2選用。適用鋼管長度(m)的間距的環(huán)向的環(huán)向沿隧道縱向的兩排鋼管每根長總長度5°~15°1注：1導管和管棚采用的鋼管應直順，其不鉆入圍巖部分可不鉆孔。2導管和管棚注漿應符合下列規(guī)定：1)注漿漿液宜采用水泥或水泥砂漿；2)注漿漿液必須充滿鋼管及周圍的孔隙并密實，其注漿量和壓力應根據實驗確定。5.4.3注漿加固應符合下列規(guī)定：1注漿加固，在砂卵石地層中宜采用滲入注漿法；在砂層中宜采用劈裂注漿法；在黏土層中宜采用劈裂或電動硅化注漿法；在淤泥質軟土層中，宜采用高壓噴射注漿法。2隧道注漿，如條件允許宜在地面進行。如無條件，可在洞內沿周邊超前預注漿，或施做導洞后對隧道周邊進行徑向注漿。3注漿材料應符合下列規(guī)定：1)具有良好的可注性；2)固結后收縮小，具有良好的粘結力和一定強度、抗?jié)B、耐久和穩(wěn)定性，當?shù)叵滤星治g作用時，應采用耐侵蝕性的材料；3)無毒并對環(huán)境污染小；4注漿漿液應符合下列規(guī)定：1)預注漿和高壓噴射注漿宜采用水泥漿、黏土水泥漿或化2)壁后回填注漿宜采用水泥漿液、水泥砂漿或摻有石灰、黏3)注漿漿液配合比應經現(xiàn)場試驗確定。5注漿孔距應經計算確定；壁后回填注漿孔應在初期支護結構施工時預留(埋),其間距宜為2m~5m;高壓噴射注漿的噴射孔距宜為0.4m～2.0m。6注漿過程中應根據地質、注漿目的等控制注漿壓力。注漿結束后應檢查其效果，不合格者應補漿。注漿漿液達到設計強度后方可進行開挖。6.1.1頂管隧道采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計法，以可靠指標度量結構構件的可靠度，以分項系數(shù)的設計表達式進行1頂管管道按強度計算時，應采用下列極限狀態(tài)計算表式中：Yo——管道的重要性系數(shù)，一般取1.0,重要的電纜隧道取S——作用效應組合的設計值；R———管道結構抗力設計值，鋼筋混凝土管準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定確定。鋼管道按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017的規(guī)定確定，其他材質管道按相應標準確定。2作用效應的組合設計值，應按下式確定：S=Yc?Cc?Gk+YG,gvCayFsy,k+YcYGw——管內電纜設備自重作用分項系數(shù)，可取YGw=Ca,Cy,Ch,CGw——管道結構自重、豎向和側向水土壓力及管內電纜設備自重的作用效應系數(shù)；CQ,Cqm,Cq——地面車輛荷載、地面堆積荷載、溫度變化的作用效應系數(shù)；G?k——管道結構自重標準值；Fv,k——豎向水土壓力標準值；Fh,k——側向水土壓力標準值；G.管內電纜設備自重標準值；Qk——車行荷載產生的豎向壓力標準值；Qmk——地面堆積荷載作用標準值；F——溫度變化作用標準值；9.——可變荷載組合系數(shù)，對柔性管道取φ。=0.9;對其他管道取φ.=1.0。6.1.2頂管隧道結構按承載能力極限狀態(tài)計算和按正常使用極限狀態(tài)驗算時，應按規(guī)定的荷載對結構的整體進行荷載效應分析；必要時，尚應對結構中受力狀況特殊的部分進行更詳細的結構分析。6.1.3頂管管徑應根據設計功能及相關要求確定。頂管常用的管材有鋼筋混凝土管、鋼管和玻璃纖維增強塑料夾砂管。管材的選擇應根據管徑、管道用途、管材受力特性和地質條件等因素確定。對于各種管材制成的頂管管段，應滿足性能要求，并符合施工工藝機械配備要求。6.1.4頂管應有足夠的覆土厚度，覆土厚度應符合下列規(guī)定：1頂管覆土厚度一般不宜小于1.5倍管徑，并應大于1.5m。2穿越河道時應滿足河道的規(guī)劃要求，布置在河床的沖刷線以下，覆土厚度不宜小于2.5m。3在有地下水地區(qū)及穿越河道時，頂管覆土厚度應滿足管道抗浮要求。6.1.5頂管間距應符合下列規(guī)定：1互相平行的管道水平間距應根據土層性質、管道直徑和管道理置深度等因素確定，一般情況下宜大于1倍的管道外徑。2空間交叉管道的凈間距，鋼管不宜小于1/2管道外徑，且不應小于1.0m。鋼筋混凝土管和玻璃纖維增強塑料夾紗管不宜小于1倍管道外徑，且不宜小于2m。3頂管底與建筑物基礎底面相平時，直徑小于1.5m的管道宜與建筑物基礎邊緣保持2倍管徑間距，直徑大于1.5m的管道宜保持3m凈距。4頂管底低于建筑基礎底標高時，其間距尚應滿足地基土體穩(wěn)定性的要求。6.1.6工作井設計的基本原則是：1工作井尺寸應按照頂管的管節(jié)長度、管節(jié)外徑、頂管機尺2接收井的控制尺寸應根據頂管機外徑、長度、頂管機在井內拆除和吊裝的需要以及工藝管道連接的要求等確定；3需計算頂管施工時頂推力對井身結構的影響；4盡可能減少工作井數(shù)量；不利于頂管施工的場所。6.1.7中繼間設計的基本原則是：1中繼間的設計允許頂力不應大于管節(jié)相應設計轉角的允2中繼間的允許轉角宜大于1.2°;3中繼間的合力中心應可調節(jié)；4中繼間頂力富裕量，第一個中繼間不宜小于40%,其余不宜小于30%。6.2.1頂管的結構計算包括以下內容：1頂力的估算。計算完成一次頂進過程(從工作井至接收井)所需的最大頂推力。當估算的總頂推力大于管道允許頂力或工作井允許頂力時，需設置中繼間或增加減阻措施。2管道允許頂力。計算管段傳力面允許的最大頂力。3管道強度計算。計算管壁截面的最大環(huán)向應力、最大縱向應4管壁穩(wěn)定驗算。計算柔性管道(鋼管、玻璃纖維增強塑料夾砂管等)管壁截面失穩(wěn)臨界壓力。計算的臨界壓力應大于管道外壁實際承受的水土壓力值。5管道豎向變形驗算。計算柔性管道(鋼管、玻璃纖維增強塑料夾砂管等)在地面荷載等豎向荷載作用下產生的最大長期豎向變形，其變形量應不影響管道的正常使用。6鋼筋混凝土管道裂縫寬度驗算。計算鋼筋混凝土管在長期效應作用下，處于大偏心受拉或大偏心受壓狀態(tài)時，最大裂縫寬度，其計算值應不影響管道正常使用。6.2.2管道的總頂力可按下式進行估算：D?——管道的外徑(m);L——管道的設計頂進長度(m);fk管道外壁與土的單位面積平均摩阻力(kN/m2),通過試驗確定，對于采用觸變泥漿減阻技術的宜按表6.2.2-1選用；中、粗砂土Nr——頂管機的迎面阻力(kN),不同類型頂管機的迎面阻力宜按表6.2.2-2選擇計算式。敞開式t一工具管刃腳厚度(m)網格擠壓P?一氣壓強度(kN/m2)P—控制土壓力(kN/m2)注：1Dg——頂管機外徑(m)。2R——擠壓阻力(kN/m2),取R=300kN/m2~500kN/m2。6.2.3后背的最低強度應能確保在設計頂力的作用下不被破壞，并能充分發(fā)揮千斤頂?shù)捻斶M效率，且本身的壓縮回彈量為最小。后背要有充分的強度，足夠的剛度，表面要平直且垂直于頂進管道的軸線以及材質均勻，結構簡單裝拆方便等特點。后背土體的承載力應滿足下列公式：Kx——后背的土抗系數(shù)，如果管頂覆土淺，取Kx=0.85,2玻璃纖維增強塑料夾砂管頂管傳力面允許最大頂力可按中?——鋼管頂管穩(wěn)定系數(shù)，可取0.36,當頂進長度小于f?——鋼材受壓強度設計值(N/mm2)。yo?≤fη—應力折減系數(shù)，可取0.9;f——管材的強度設計值。式中：b?——管壁計算寬度(mm),取1000mm;to——管壁計算厚度(mm),使用期間計算時設計厚度應扣除2mm,施工期間可不扣除；r?——管的計算半徑(mm);M——在荷載組合作用下鋼管管壁截面上的最大環(huán)向N——在荷載組合作用下鋼管管壁界面上的最大環(huán)向E鋼管管側原狀土的變形模量(N/mm2);E。鋼管管材彈性模量(N/mm2);作用下管壁截面的最大彎矩系數(shù)，可取土的支承角為120°,按表6.2.5-1確定；D?管外壁直徑(mm);表6.2.5-1最大彎矩系數(shù)和豎向變形系數(shù)豎向壓力k,式中：v鋼管管材泊松比，可取0.3;△T鋼管的計算溫差；R鋼管頂進施工變形形成的曲率半徑(mm);表6.2.5-2頂管管道頂進允許偏差允許偏差(mm)2內底高程3曲線頂管豎曲線復合曲線豎曲線復合曲線4曲線頂管內底高程豎曲線復合曲線豎曲線復合曲線5管間錯口215%壁厚，且≤206鋼筋混凝土管曲線頂管相鄰管間78對頂時兩端錯口注：1D;為管道內徑(mm);L為頂進長度(的最大間隙與最小間隙之差(mm);R為曲線4混凝土管道在組合作用下，管道橫截面的環(huán)向內力可按下N管道橫截面的軸力設計值(N/m);表6.2.5-3確定；表6.2.5-3確定；P——作用在管道上的第i項荷載設計值(N/m)。內力系數(shù)0注：內力系數(shù)的下標A、B、C分別表示圓形管道截面拱底、拱5玻璃纖維增強塑料夾砂管的強度應按下列公式計算：式中：σ在外壓力作用下，管壁最大的環(huán)向等效折算彎曲應fm——管材的環(huán)向等效折算抗彎強度設計值(MPa);a——管材的環(huán)向等效折算抗拉強度設計值與等效折算抗彎強度設計值的比值；y——應力調整系數(shù)，可取0.8。6玻璃纖維增強塑料夾砂管管道在外壓力作用下，管壁最大的環(huán)向等效折算彎曲應力可按下列公式計算：式中：w管道的最大長期豎向變形(mm),可按本標準式(6.2.7-2)計算；Ep——管材的環(huán)向彎曲彈性模量(MPa);D管道的形狀系數(shù)，剛度等級為15000N/m2時，可取D?=3.8,剛度等級為20000N/m2時，可取D=SN——管材的剛度。6.2.6穩(wěn)定驗算應符合以下規(guī)定：1鋼管在真空工況作用下管壁截面環(huán)向穩(wěn)定驗算應滿足下式中：Fcr,k——管壁截面失穩(wěn)臨界壓力標準值(N/mm2);Fk——管內真空壓力標準值(N/mm2);F管外水土壓力標準值(N/mm2);qik地面堆載或車輛輪壓傳至頂管的壓力標準值K——鋼管管壁截面設計穩(wěn)定性系數(shù)，可取2.0。2鋼管管壁截面的臨界壓力應按下式計算：式中：n——管壁失穩(wěn)時的折縐波數(shù)，其取值應使Fcr,k為最小并為v.——管兩側胸腔土的泊松比，應根據土工試驗確定，一般對砂性土可取0.30,對黏性土可取0.40;vp——鋼材的泊松比，可取0.3;3玻璃纖維增強塑料夾砂管管道的管壁截面環(huán)向穩(wěn)定驗算，應滿足下式的要求：Fer,k≥Ks(F?v,k+Qik×10-3+Fvk)式中：Fr,k——管壁截面環(huán)向失穩(wěn)的臨界壓力標準值(N/mm2);力系數(shù)，不應低于2.5。同樣可按式(6.2.6-2)確定，亦可按下式計算：6.2.7柔性管道豎向變形驗算應符合以下規(guī)定：1鋼管管道在土壓力和地面荷載作用下產生的最大豎向變形應按下式計算：式中：kb——豎向壓力作用下柔性管的豎向變形系數(shù)，按本標準表6.2.5-1確定；9g——地面作用傳遞至管頂壓力的準永久值系數(shù)；Ip——鋼管管壁單位縱向長度的截面慣性矩(mm?/m)。2玻璃纖維增強塑料夾砂管管道在土壓力和地面荷載作用下產生的最大長期豎向變形應按下式計算：6.3.1工作井結構設計應根據工程地質和水文地質條件及城市規(guī)劃要求，結合周圍地面既有建筑物、管線狀況，通過對技術、經濟、環(huán)保等的綜合比較，合理選擇施工方法和結構形式。6.3.2工作井坑的設置應根據開挖方式、電纜敷設以及運行維護等要求確定。工作井的位置宜按以下因素確定：1利用管線上的工藝井；2便于排水、出土和運輸：3靠近電源和水源；4遠離居民區(qū)和高壓線；5避免對周圍建(構)筑物和設施產生不利的影響；6.3.3工作井可分為圓形、矩形和多邊形三種。管線交叉的中間片和深度大的工作井宜采取圓形或多邊形工作井。6.3.4工作井的最小長度可按以下公式進行計算：1當按頂管機長度確定時，工作井的最小內凈長度可按下式計算：式中：L———工作井的最小內凈長度(m);l?——頂管機下井時最小長度(m),如采用刃口頂管機應包括接管長度；l?——千斤頂長度，一般可取2.5m;后座和頂鐵的厚度及安裝富余量，可取1.6m。2當按下井管節(jié)長度確定時，工作井的內凈長度可按下式取8.0～10.0m;鋼筋混凝土管可取2.5～3.0m;玻璃璃纖維增強塑料夾砂管和鋼筋混凝土管等可7.1.1隧道的斷面形狀除應滿足電纜敷設的要求外，還應根據受7.1.2盾構隧道的平面線形宜選用直線和大曲率半徑的曲線。7.1.3盾構法施工的電纜隧道的覆土厚度不宜小于隧道外徑，局部地段無法滿足時應采取必要的措施。7.1.4盾構法施工的平行隧道間的凈距應根據地質條件、盾構類專項設計并采取相應的措施。7.2.1垂直土壓力大小宜根據隧道的覆土厚度、斷面形狀、外徑2當覆土厚度大于隧道外徑時，可采用松弛土壓力，但對于中等固結的黏土(4≤N<8,N為標準貫入擊數(shù))和軟黏土(2≤N<4),宜采用總覆土壓力。單圓隧道松弛土壓力可參照太沙基公式進行計算(圖7.2.1):但在P?/γ<H時可使用下式：h?——土的塌落拱高度；K?——水平土壓力與豎向土壓力的比值，通常取K?=1;φ——土的內摩擦角(°);C——土的黏聚力；P?——上覆荷載；H——隧道覆土厚度；R。次襯砌的外半徑。3當覆土厚度不小于兩倍隧道外徑且采用松弛土壓力計算時，宜設定一個土壓力下限值，一般取相當于兩倍隧道外徑覆土厚度的土壓力值。7.2.2地基抗力的作用范圍、分布形狀和大小應根據結構形式、變形特性、計算方法等因素來確定?？刹捎靡韵聝煞N計算方法：1常用計算法，適用于單圓隧道。將隧道底部的地基抗力取與垂直荷載相平衡的均布反力；隧道側面的水平方向地基抗力作用在襯砌水平直徑上下各45°中心角的范圍內，分布形狀為以水平直徑處為頂點的三角形(圖7.2.2),作用力大小可根據襯砌向圍巖方向的變形，采用局部變形理論，按下式計地基抗力系數(shù)；δ——襯砌向圍巖的變形值。2利用地基彈簧模型來模擬管片環(huán)與地基間的相互作用。7.3襯砌結構計算7.3.1結構計算的基本原則：1隧道的結構計算應對應于施工過程和運行狀態(tài)下不同階段的荷載進行；2管片環(huán)的計算尺寸應取隧道橫斷面的形心尺寸。7.3.2管片結構的計算方法應根據地質條件、接頭形式、拼裝方式等因素確定，可采用均質圓環(huán)法、多鉸圓環(huán)法和梁-彈簧法等方法。當采用均質圓環(huán)法時應符合以下規(guī)定：1管片環(huán)模型：將接頭部分彎曲剛度的降低簡化為管片環(huán)整體剛度的降低，管片環(huán)是具有彎曲剛度為ηEI(彎曲剛度折減系數(shù)2錯縫拼裝中管片主截面的設計彎矩為(1+5)M,其中彎矩增大系數(shù)s≤1;3地基抗力選用第7.2.2條中的第一種方法；4管片內力計算方法參照本標準附錄B確定；5當存在偏壓荷載或者由于土壤條件變化產生非均勻變化7.4.1盾構法隧道宜選用裝配式鋼筋混凝土單層襯砌。7.4.2在豎井的位置或預期需要拆除的區(qū)段，可采用鋼管片或鋼與鋼筋混凝土的復合管片。7.4.3管片宜采用接頭具有一定剛度的柔性結構，應限制荷載作用下變形和接頭張開量，滿足其受力和防水要求。7.4.4管片的拼裝方式有通縫拼裝和錯縫拼裝兩種，電纜隧道中7.4.5楔形管片環(huán)按其功能可分為左轉彎環(huán)、右轉彎環(huán)、通用楔形環(huán)和楔形墊板環(huán)。使用時應符合下列規(guī)定：1盾構隧道平、豎曲線的線路是通過不同管片襯砌環(huán)的組合2楔形管片環(huán)的最大寬度宜采用標準管片寬度加上楔形量3通用楔形環(huán)宜采用兩側楔形設計；4楔形量可按下式計算：S——標準管片環(huán)寬度；R——設計曲線曲率半徑；D——隧道外徑；m——標準管片環(huán)使用數(shù)量；3鋼管片應設置用于加固管片接頭板和提高接頭剛度的加勁板；7管片拼裝精度要求高時宜在管片上設置定位標識或者采取相應的措施；8鋼筋的配置應符合下列規(guī)定：1)主筋的混凝土保護層厚度：迎水面不應小于50mm,背水面不應小于40mm;應設置相應的孔口加強筋。制造方法等來確定。7.5.1豎井結構設計應根據工程地質和水文地質條件及城市規(guī)消防等因素確定。7.5.3始發(fā)豎井和到達豎井尺寸應按以下原則確定：1盾構兩側應預留0.75m～2.00m的作業(yè)空間，盾構下側2當豎井為三通井或者四通井時，應滿3始發(fā)豎井在盾構前后應預留始發(fā)推進時的運入及其他作業(yè)需要的空間。為盾構外圍3m;2)加固土體的無側限抗壓強度不宜小于1MPa,滲透系數(shù)小于1.0×10-?cm/s。2)注漿鉆孔間距宜為單孔漿液擴散半徑的1.4倍~1.7倍。8.2.1電纜隧道的防水等級應不低于二級，各等級防水標準應符合現(xiàn)行國家標準《地下工程防水技術規(guī)范防水鋼)圈鋼(不銹鋼)膠圈封膠圈木墊圈級防水措施防水等級高精度管片區(qū)段中等以上腐蝕的地層宜選8.2.3電纜隧道防水混凝土的抗?jié)B等級：3每個通風區(qū)段的事故通風量，宜按最小換氣次數(shù)6次/h2地面風亭應與周邊環(huán)境協(xié)調布置，并滿足城市規(guī)劃的要求；地方?？?，封堵材料厚度不應小于100mm至隧道。10.0.8排水泵集水井有效容積宜按最大一臺排水泵15min~每路電源均應滿足該供電范圍內全部設備同時投入時用電的需要。11.1.3配電變壓器的負荷率不宜大于70%。變壓器宜選用結回路。2照明+5%,-10%。導線(包括絕緣層)截面積的總和不應超過管內截面積的40%,或管子內徑不小于導線束直徑的1.4倍~1.5倍。11.2.3在隧道內人行通道上的平均照度值不應小于15lx,顯色人行通道兩側距地面高度為1.0m～1.2m的電纜支架外側。源投入的轉換時間應不大于15s。應急照明電源的持續(xù)工作時間不應少于30min。11.2.6照明系統(tǒng)中每一單相回路不宜超過16A,具數(shù)量不宜超過25個。11.2.7每個防火分區(qū)應有獨立的應急照裝高度宜為1.3m。11.2.9照明線路分支導線截面不應小于2.5mm2。中性線(N3由溫度監(jiān)測器發(fā)出的信號應能自動啟動風機。風機及輔定電流不得小于10A。11.3.3每個插座回路的插座數(shù)量不宜超過10個。11.3.4隧道內通風和火災自動報警系統(tǒng)的供電系統(tǒng)應符合現(xiàn)行2火災自動報警系統(tǒng)主電源的保護開關不應采用漏電保護11.4監(jiān)視與控制11.4.1隧道內宜配置環(huán)境監(jiān)控系統(tǒng)，采12.1.1隧道內電纜支架宜根據“同一電壓等級的電纜通用同一尺寸的支架”的原則進行設計。12.1.2電纜支架的層間垂直距離應滿足敷設電纜及其固定、安置接頭的要求，同時應滿足電纜縱向蛇形敷設幅寬及溫度升高所產生的變形量要求。電纜支架間的最小凈距不宜小于表12.1.2的規(guī)定。12.1.7電纜支架的材料選型應符合下列規(guī)定：1機械強度應能滿足電纜及其附件荷重、施工作業(yè)時附加荷重、運行中的動荷載的要求，并留有足夠的裕度；2金屬制的電纜支架應采取防腐措施；3表面光滑，無尖角和毛刺；4禁止采用易燃材料制作。12.1.8電纜支架支持工作電流大于1500A的交流系統(tǒng)單芯電纜時，宜選用非鐵磁材料。符合式(12.2.1)要求，且不宜大于10。式中：R——計及季節(jié)變化的最大接地電阻；符合式(12.2.1)要求，且不宜大于10。式中：R——計及季節(jié)變化的最大接地電阻；電纜類型及敷設特征支架層間最小凈距(mm)電力電纜電力電纜每層多于一根電力電纜每層一根電力電纜三根品字形布置電纜敷設于槽盒內12.2.2綜合接地網設計應符合下列規(guī)定：12.1.3電纜支架離頂板或梁底的最小凈距，當最上層支架放置電纜時，不宜小于表12.1.2所得值再加150mm的和值；當最上層12.1.3電纜支架離頂板或梁底的最小凈距，當最上層支架放置電纜時，不宜小于表12.1.2所得值再加150mm的和值；當最上層支架放置其他管線時，不宜小于300mm。12.1.4隧道內需布置電纜接頭時，電纜支架層間布置應滿足電纜接頭的放置要求，以能方便地安裝電纜接頭為宜。12.1.5電纜支架的長度除應滿足敷設電纜及其固定裝置的要求外，宜在滿足電纜彎曲、水平蛇形和溫度升高所產生的變形量的基2非明挖隧道(暗挖、盾構及頂管隧道)內，應充分利用隧道的初期支護錨桿、鋼架、鋼筋網或底板鋼筋作為接地裝置。用作接地極的錨桿環(huán)向間距要求為2倍錨桿長度；接地錨桿與鋼筋網、鋼拱架或專用環(huán)向接地鋼筋應可靠焊接；隧道底板鋼筋應形成一個Im×1m的單層鋼筋網。行國家標準《電氣裝置安裝工程接地裝置施工及驗收規(guī)范》出入(檢修)口，各出入口應滿足以下一般規(guī)定：5放線口的間距宜取500m～1000m,平面尺寸不宜小于2管線進出口應滿足電纜接入、引出隧道時防水封堵的宜大于200m,非開挖式隧道的人員出入(檢修)口間距可適當加定性鑒定軟質巖定性鑒定軟質巖后手可掰開強風化的堅硬巖；弱風化～強風化的較堅硬巖；弱風化的較軟巖；碎；浸水后可捏成團全風化的各種巖石；A.0.1隧道圍巖分級的綜合評判方法宜采用兩步分級，并按以3Rc與巖石堅硬程度定性劃分的關系可按表A.0.2-2體基本質量指標值。按修正后的巖體基本質量指標[BQ],結合巖A.0.2圍巖分級中巖石堅硬程度、巖體完整程度這兩個基本因4巖體完整程度可按表A.0.2-3定性劃分。的結合程度差差節(jié)理、裂隙、好中、薄層狀結構定性鑒定硬質巖錘擊聲清脆，有回彈，震手，難擊碎；浸未風化～微風化的花崗巖、正長巖、閃軟質巖回彈，較易擊碎；浸水強風化的堅硬巖；弱風化的較堅硬巖；質泥巖、泥灰?guī)r、泥質砂巖、粉砂巖、頁巖等2圍巖穩(wěn)定性受軟弱結構面影響，且由一組起控制作用。的結合程度差一圍巖基本質量指標修正值[BQ]可按式(A.0.4)計算。BQ——圍巖基本質量指標；K?——地下水影響修正系數(shù)；5巖體完整程度的定量指標用巖體完整性系數(shù)5巖體完整程度的定量指標用巖體完整性系數(shù)Ky表達。Ky一般用彈性波探測值，若無探測值時，可用巖體體積節(jié)理數(shù)Jy按表A.0.2-4確定對應的Ky值。K?——初始應力狀態(tài)影響修正系數(shù)。Jv(條/m3)A.0.5可根據調查、勘探、試驗等資料，巖石隧道的圍巖定性特征，圍巖基本質量指標BQJv(條/m3)當根據巖體基本質量定性劃分與[BQ]值確定的級別不一致時，應重新審查定性特征和定量指標計算參數(shù)的可靠性，并對它們A.0.2-5確定。A.0.2-5確定。A.0.3圍巖基本質量指標BQ應根據分級因素的定量指標RBQ=90+3Rc+250Ky(A.0.Rc、Ky的取值應遵守下列限制條件：A.0.4圍巖詳細定級時，如遇下列情況之一，應對巖體基本質量1有地下水。圍巖級別圍巖或土體主要定性特征圍巖基本質量指標BQ或IⅡ堅硬巖，巖體完整，塊狀或厚層狀結構；Ⅲ中厚層結構續(xù)表A.0.5圍巖級別圍巖或土體主要定性特征圍巖基本質量指標BQ或堅硬巖，巖體破碎，碎裂結構；土體：1壓密或成巖作用的黏性土及砂性土；2黃土(Q1、Q?):VM注：本表不適用于特殊條件的圍巖分級，如膨脹性圍巖、多年凍土等.圍巖級別容重γ泊松比內摩擦角中摩擦角ⅢVV注：1本表數(shù)值不包括黃土地層。無試驗數(shù)據和初步分級時，可按表A.0.6選用。摩擦角中.(”內摩擦角中容重γ圍巖級別泊松比v附錄B均質圓環(huán)法管片截面內力計算方法垂直荷載(Pa+Pwi)水平荷載(qa+qwi)地基抗力(k?a)M=(0.2346-0.3536cosθ)k?N=(一0.7071cos0+cos20+自重(g)··管片環(huán)水平直徑點向圍巖的變形值注：Pa——垂直土壓力；7—剛度折減系數(shù)；本標準用詞說明本標準用詞說明《鋼筋混凝土用鋼第1部分熱軋光圓鋼筋》GB1499.1《鋼筋混凝土用鋼第2部分熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2《鋼筋混凝土用鋼第3部分鋼筋焊接網》GB/T1499.3《電力電纜隧道設計規(guī)程》DL/T5484—2013經國家能源局2013年11月28日以第6號公告批準、發(fā)布。本標準制訂過程中，編制組進行了廣泛的調查研究，總結了我國電纜隧道工程建設的實踐經驗，并借鑒了鐵路、公路和地鐵等相關領域隧道工程建設的成功經驗，同時參考了國外先進技術法規(guī)、技術標準，許多單位和學者進行了卓有成效的試驗和研究，為本標準的制訂提供了極有價值的參考資料。為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位有關人員在使用本標準時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《電力電纜隧道設計規(guī)程》編制組按章、節(jié)、條順序編制了本標準的條文說明，對條文規(guī)定的目的、依據以及執(zhí)行中需注意的有關事項進行了說明。但是，本條文說明不具備與標準正文同等的法律效力，僅供使用者作為解釋和把握標準規(guī)定的參考。 3基本設計規(guī)定 3.1一般規(guī)定 3.5工程材料 4明挖隧道 4.1結構設計 4.2基坑支護設計 5暗挖隧道 5.1襯砌結構 5.4輔助工程措施 6頂管隧道 6.1一般規(guī)定 6.4輔助工程措施 7盾構隧道 7.1一般規(guī)定 7.2荷載 8工程防水 9通風及消防 12其他設施 14勞動安全及衛(wèi)生 1.0.3如果城市缺乏對地下管線和其他市政設施的統(tǒng)一安排與重影響地面交通和市民生活等。為改變這樣被動的局面，應按電網規(guī)劃向城市管理部門提出確保電纜敷設路徑的要求。均受到地形、地質及環(huán)境等條件的影響，并且由于洞內工作條件的市政設施等設計使用年限不低于100年。1.0.6建成的隧道應能適應電纜敷設的需要，的是隧道結構設計時必須考慮的，有的是隧道設計時就要為其提程進度、工程質量和工程造價等方面問題。應結合工程場地環(huán)境技術經濟方案綜合比較后選擇合理的工法。如果具備條件(主要3.2地形與地質結合的方法，同時應采用中長距離預報與短距離預報相結合的3.5.6為了保證混凝土的質量，本條規(guī)定“不應使用堿活性減少粉塵和硬化后混凝土的收縮。砂的含水率控制在“5%~定不大于16mm。錨桿的桿體材料，按現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼》GB1499規(guī)定采用HRB335或H泡在水中，可按阿基米德理論公式計算浮力；假設地層滲透系數(shù)為全部作用在結構上，抗浮穩(wěn)定性往往會成為問題。不計側壁摩擦阻力趨勢，安全和環(huán)境保護的要求也日益提高。對于明挖隧道，基坑工和工程施工影響很嚴重1開挖深度大于或等于10m;深小于坑深的建筑物；施安全保護區(qū)范圍內；圍內軟土層厚度大于5m除一級和三級以外的基坑工程及地下結構施工影響不嚴重1開挖深度小于6m;等市政設施；圍內軟土層厚度小于2m環(huán)境保護等級參考表3、表4確定基坑變形的設計控制指標。安全等級一級二級4.2.4明挖隧道基坑工程的特點是寬度較小護結構主要采用放坡開挖、土釘墻、鋼板樁、混凝土板樁和型鋼水泥土攪拌墻支護結構等幾種形式。水泥土重力式圍護墻和地下連續(xù)墻目前使用較少。表5～表7給出了部分地區(qū)基坑支護結構形式的選型原則。基坑周邊開闊，滿足放坡條件；水或已經降水處理；可獨立或與其他結構組合使用淤泥和流塑土層；允許土體有較大位移；巖土條件較好；土、粉土、砂土；已經降水或止水處理的巖土；膨脹土等特殊性土層；的建(構)筑物和地下管線邊土體有較大的位移；粉細砂及松散的中、粗砂；周邊無足夠的施工場地；控制基坑位移變形；場地狹小且需深開挖；基坑周邊不允許錨桿施工；場地狹小且需深開挖；移控制要求更嚴格；續(xù)墻不宜使用與排樁相同地下連續(xù)墻加錨桿；地下連續(xù)墻加內支撐；地下連續(xù)墻加逆作法；排樁加錨桿；排樁加內支撐；密排樁加逆作法；鋼組合、預制鋼筋混凝土豎板組合);排樁應有冠梁和腰梁結構；地下連續(xù)墻可兼作永久結構和承重結構；當基坑開挖面以上有地下水時，先用高壓噴射注漿止水后，方可用挖孔排樁，且進行基坑內降水；明等條件基坑側壁安全等級宜為二、三級；淤泥和淤泥質土場地不宜采用；拱墻軸線的矢跨比不宜小于1/8;基坑深度不宜大于12m;基坑側壁安全等級宜為三級；施工場地應滿足放坡條件；可獨立或與上述其他結構結合使用；當?shù)叵滤桓哂谄履_時應采取降水措施地下連續(xù)墻加內支撐：地下連續(xù)墻加逆作法懸臂式樁墻結構：排樁加內支撐：密排樁加逆作法：力錨桿：高壓噴射注漿、深層攪拌止水等措施，且基坑內降水：放坡，土釘墻：最臂式排樁或單層錨桿當基坑開挖面以上有地下水時，應于基坑內或基坑外降水：分級之間留平臺當?shù)叵滤桓哂诨拥酌鏁r宜采用降水排樁加截水帷幕或地下基坑深度不宜大于12m:當?shù)叵滤桓哂诨拥酌鏁r應采取降水或截水措施·(4)抗?jié)B流驗算。以滲流水力梯度i小于或等于地基土的臨4.3.2保護層厚度的規(guī)定是為了滿足結構構件的耐久性要求和4.3.3地下結構設置橫向施工縫的主要目的是為了通過分段澆4.3.6當明挖隧道結構位于當?shù)貎鐾翆右陨匣蛘咧苯颖┞队谕?.1.1本條說明如下：1電纜隧道作為電力工程永久性構筑物，應避免隧道圍巖日2最大限度地利用和發(fā)揮圍巖的自承能力是隧道襯砌結構過現(xiàn)場監(jiān)控量測，觀測圍巖與初期支護的變形變化，掌握圍巖動態(tài)及支護結構受力狀態(tài)，調整支護參數(shù)。圍巖地質條件好，圍巖變形設計。產生較大側壓力導致襯砌破壞，電纜隧道斷面采用直墻形式可以管棚等輔助工程措施。較差段的襯砌向圍巖較好段延伸是使襯砌能適應這種條件變化，起過渡作用。5.1.2本條說明如下：2設置沉降縫、伸縮縫的目的是為了把不同承載能力結構、承受不同圍巖壓力的結構完全斷開，產生的沉降變形和受力變形應垂直于隧道軸線設置。長度及其所在地區(qū)的最冷月平均氣溫等條件確定。近施工縫的距離一般不小于5m,是為保證一次澆筑襯砌段的長度。圍巖級別二次襯砌厚度(cm)噴射混凝土厚度(cm)鋼筋網間距I一 ——一一Ⅱ5Ⅲ7—一VV注：1采用鋼架時，宜選用格柵鋼架，鋼架設置間距宜為0.5m～1為0.5,故規(guī)定黃土隧道應采用曲墻仰拱襯砌。實踐證明，帶仰圓順。襯砌作為永久結構物，可保證隧道長期穩(wěn)定，并便于防水措施的實施。用所形成的各種現(xiàn)象的總稱。不利位置的巖溶、洞穴對隧道的?？昭ǔ涮钋闆r且與隧道的相對位置而定。砌片石堵塞封閉。措施處理。4通過含瓦斯地層的隧道，襯砌設計時，為保證安全和正常1)含瓦斯地層的隧道，一般采用有仰拱的封閉式襯砌或復合襯砌，以及混凝土整體模筑，并提高混凝土防瓦斯逸出。2)向襯砌背后壓注水泥砂漿及其他化學漿液，使襯砌背后形成一個帷幕，以隔絕瓦斯的通路，這也是常用的封閉堵塞措施之一。工程問題分析中經驗常起主導作用，因而本標準規(guī)定I級~Ⅲ級IV級～V級圍巖采用地層結構法計算時，可通過對釋放荷載3復合式襯砌的二次襯砌用于I級~Ⅲ級圍巖時，由于初期安全系數(shù)值基本上是合適的。特別是根據地下結構的特點(如圍巖級別噴錨襯砌I噴射混凝土噴射混凝土厚10cm～15cm,必要時局部設Ⅱ噴射混凝土厚10cm～15cm,錨桿長1.5m~1.0m～1.5m噴射混凝土厚15cm～20cm,錨桿長2.0m~2.5m,間距1m,時加鋼圈梁Ⅲ噴射混凝土厚15cm～20cm,錨桿長2.0m~2.5m,間距1m,時加鋼圈梁噴射混凝土厚20cm,錨桿長2.5m～3.0m,間距1m,配鋼筋網，加鋼圈梁噴射混凝土厚5cm～10cm,錨桿長1.5m,間距1m,必要時配鋼筋網噴射混凝土厚10cm～15cm,lm,必要時局部配鋼筋網噴射混凝土厚10cm～15cm,1m,必要時配鋼筋網噴射混凝土厚15cm～20cm,錨配鋼筋網V噴射混凝土厚0.75m～1.00m,時配鋼圈梁桿長3m,間距注：1V級圍巖地段應采用特殊支護措施。的數(shù)據。6.1.3頂管管徑應根據設計功能及相關要求確定，管徑不宜太的管徑要求頂推力大，對頂管設備的要求比較高。如計算所需的管徑較大，可考慮布置兩根或多根管道同時頂進。管材的選擇應凝土管道、鋼筋混凝土管道、復合混凝土管道和聚合物混凝土管水泥管道。頂管管材選用時，要求所用管材應滿足如下一些基本性能要求：(8)防水接頭應設置在管道壁內，不允許突出于管道的內外壁；6.1.6工作井的布置需要綜合考慮多方面因素，避免對周圍建井和接收井還應根據確定的頂進形式進行布置，常見的頂進形式續(xù)墻井等。工作井和接收井的控制尺寸包括井的最小長度、最小井底不深的情況下，工作井和接收井可采用水泥攪拌樁臨時支護或放坡開挖式，但需在工作井中澆筑一堵后座墻。頂進宜力求長距離頂進，少設工作井；直線頂管工作井宜設在管道附屬構筑物應盡可能利用同一個工作井。6.3.1在土質條件好、頂管口徑比較小和頂進距離他斷面。部的覆土厚度一般為1D～1.5D(D為隧道外徑),在工程實踐中，相隔距離小于后續(xù)隧道外徑(D)時有必要對其進行充分的論證，尤其是相隔距離小于0.5D時有必要進行詳細的論證。國內實踐也表明，隧道間的相隔距離越小其影響就會越大，且大多平行盾構隧道的間距都在1D以上，因此本條規(guī)定平行隧道間距不宜小于隧道外徑。無法滿足時應根據隧道之間的相互位置、地質條件、施工次序等因素分析其影響程度，必要時采取相應的措施。7.2.1關于垂直土壓力的取值說明如下：1考慮長期作用于隧道上的土壓力時，如果覆土厚度小于隧道外徑，一般不考慮地基的拱效應，故采用總覆土壓力。2當覆土厚度大于隧道的外徑時，地基產生拱效應的可能性比較大，可以考慮在設計計算時采用松弛土壓力。但對于中等固結的黏土(4≤N<8,N為標準貫入擊數(shù))或軟黏土(2≤N<4),很難產生拱效應，據日本的統(tǒng)計，采用全覆土重量作為土壓力考慮的實例比較常見。對于圓形斷面以外的隧道，只要合理地評價松動帶寬度(B1),也可以采用太沙基(Terzaghi)公式計算松弛土壓力。但是由于荷載的分布形狀等條件會跟隨隧道的斷面而發(fā)生變化，應慎重地進行分析判斷。3在計算松弛土壓力時如果土的黏聚力很大，松弛土壓力會變得很小甚至變?yōu)樨撝?，所以在公式的應用方面要加以注意。根據以往的經驗，當垂直土壓力采用松弛土壓力時，考慮到施工時的荷載以及隧道竣工后荷載的變動，多設定一個土壓力的下限值，電纜隧道中一般取相當于2D(D為隧道外徑)覆土厚度的土壓力值。7.2.2地基抗力的考慮方法有兩種，一種方法是認為地基抗力與地層位移無關，是與作用荷載相平衡的反作用力，一般預先對其分布形狀進行假定；另一種方法則認為地基抗力從屬于地基的位移，例如Winkler的假定等，認為地基抗力是由襯砌向圍巖方向位移而發(fā)生的反力。1該方法假定垂直方向的地基抗力與地基位移無關，取與垂直荷載相平衡的均布反力作為地基抗力。另一方面，作用在隧道側面的水平方向的地基抗力，則是伴隨襯砌向圍巖方向的變形而產生。2這一方法是將地基抗力考慮為管片向地基方向變形時所產生的反力。在歐美各國多采用全周地基彈簧模型，而日本則較多使用部分地基彈簧模型。從國內外應用實例來看，多數(shù)只將半徑方向彈簧作為有效彈簧，也有少數(shù)考慮切線方向彈簧。此時的地基彈簧系數(shù)多參考地基抗力系數(shù)進行確定(圖1)。7.3襯砌結構計算7.3.2管片結構的計算方法說明如下：(1)均質圓環(huán)法。管片接頭部分的剛度要小于主截面的剛度，在荷載作用下，存在接頭的管片比剛度完全均勻的管片變形量大。因此將管片假設成剛度均勻的圓形結構時，可以將接頭部分彎曲剛度的降低評價為管片環(huán)整體剛度的降低。另一方面，管片接頭由于存在一些鉸的功能，所以可以認為彎矩并不是全部都經由管片接頭傳遞，其中一部分通過環(huán)之間接頭的剪切阻力傳遞給由錯接頭連接的相鄰管片。如圖2所示，彎矩增大系數(shù)ζ是傳遞給與接頭相鄰管片上的彎矩M?與具有η·EI均勻彎曲剛度環(huán)上產生的彎矩M之比M?/M(圖2)。MM隧道縱斷方向剛度折減系數(shù)η和彎矩增大系數(shù)5是互相關聯(lián)的越接近1,則5就接近于0。η除了因管片的種類、管片接頭的結構特性、環(huán)相互之間的錯接頭方法及其結構特性等因素而取值不同外，尤其受周圍圍巖的影響特別明顯。目前y和5主要根據大量的使用經驗和地上試驗的結果經驗性地進行確定，對于錯縫拼裝一般取η=0.6～0.8、s=0.3～0.5。采用均質圓環(huán)法計算截面內均質圓環(huán)法公式推導的前提是結構承受對稱荷載，因此當存在偏壓荷載或者由于土壤條件變化產生非均勻變化荷載的情況(2)多鉸圓環(huán)法。該方法求得的截面內力中彎矩會有相當大的減少。該法應用的前提是隧道周邊地層需要提供良好的反力。另外由于周圍圍巖的好壞會對隧道的安全性產生決定性的影響，在管片拼裝過程中以及盾尾剛脫出后地基反力尚未充分發(fā)揮直梁-彈簧模型和曲梁-彈簧模型如圖3所示。如將剪切彈簧常數(shù)和旋轉彈簧常數(shù)同時設定為零，則基本上這一方法不但包含了上述兩個方法，同時還可以利用管片環(huán)接頭剪切剛度的大小表征錯接接頭的拼接效應。所以從力學機理上講用梁-彈簧模型可以對任意一種管片環(huán)的組裝法以及接頭的如果對剪切彈簧常數(shù)取值偏小，則主截面的計算彎矩也會偏根據日本所做的接頭彎曲試驗，通縫拼裝的管片環(huán)(圖4)的錯縫拼裝的管片環(huán)(圖5)的連接螺栓被看成連接每一環(huán)的切向和徑向剪切彈簧。這樣可以限制錯縫拼裝臨近的一環(huán)、兩環(huán)或7.4.1、7.4.2盾構法隧道一般由管片拼裝的一次襯砌和在其內襯砌環(huán)的直徑(D)變形在0.3%D、縱縫張開量在1mm～2mm以式。通縫拼裝時預埋件的位置容易確定，數(shù)量少；而錯縫拼裝時預1盾構隧道平、豎曲線的線路可通過以下三種管片襯砌組合準環(huán)，曲線段根據轉彎方向分別采用左、右轉彎環(huán)，封頂塊始終位標準環(huán)的使用比例以2:1最多，其次為3:1、1:1、4:1、3:2。楔形量可按公式計算，并參照經驗確定，其中混凝土管片的楔形量楔形量(mm)楔形角2管片的厚度通常為管片外徑的4%～6%。國內地鐵區(qū)間隧道的鋼筋混凝土管片一般為300mm～500mm,直徑10m以上的大型盾構法隧道其厚度為500mm～600mm,電纜隧道一般直徑3管片的分塊數(shù)量多可減輕單塊管片質量，方便運輸和拼1)國內直徑10m以上的大型盾構法隧道一般分8塊～10塊，直徑為6m～10m的一般分6塊～8塊，直徑在6m以下的一般分5塊～6塊。當分塊數(shù)量小于5塊時，會使單塊管片角度和質量較螺栓直徑(mm)螺栓孔直徑(mm)部分和拐角部分配上板條筋以減少損壞。尤其是大斷面的管片，8鋼筋的配置應滿足以下要求：1)主筋的混凝土保護層厚度是根據現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010、《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》固鋼筋和加固鋼筋等，一