高架區(qū)間現(xiàn)澆簡(jiǎn)支梁模板工程及支撐體系施工計(jì)算書及相關(guān)圖紙

1.1計(jì)算書 21.1.1出入線A0-A7箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書 21.1.2出入線A10-A16箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書 141.1.3右線BY06-BY13箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書 261.1.4右線BY16-BY33箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書 381.1.5左線BYZ06-BYZ13箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書 501.1.6左線BYZ16-BYZ33箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書 621.2相關(guān)圖紙 741.2.1架體搭設(shè)圖 74計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-20216、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018出入線A0-A7箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書一、工程屬性箱梁類型單室梁A(mm)2376B(mm)324C(mm)2128D(mm)1350E(mm)250F(mm)200G(mm)2328H(mm)0I(mm)1690J(mm)318K(mm)220L(mm)1330箱梁斷面圖二、構(gòu)造參數(shù)安全等級(jí)I級(jí)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1底板下支撐小梁布置方式垂直于箱梁斷面橫梁和腹板底的小梁間距l(xiāng)2(mm)120箱室底的小梁間距l(xiāng)3(mm)300翼緣板底的小梁間距l(xiāng)4(mm)350標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁是否設(shè)置否可調(diào)頂托內(nèi)主梁根數(shù)n1主梁受力不均勻系數(shù)ζ1立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1500橫梁和腹板下立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900箱室下的立桿橫向間距l(xiāng)c(mm)1200翼緣板下的立桿橫向間距l(xiāng)d(mm)1200模板支架搭設(shè)的高度H(m)11.693立桿計(jì)算步距h(mm)1500立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm)370立桿頂部步距h'(mm)1500支架立桿步數(shù)7次序橫桿依次間距hi(mm)1300215003150041500515006150071500箱梁模板支架剖面圖三、荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆筑混凝土、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m3)25.5模板及支撐梁(楞)等自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m2)0.75支架桿系自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m)0.15其它可能產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)0.4施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)2承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份天津0.4ωk=ω0μzμst=0.079地區(qū)塘沽風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近海或湖岸區(qū))1.378模板支架頂部離建筑物地面高度(m)13.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.143四、面板計(jì)算面板類型復(fù)合木纖維板厚度t(mm)15抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15彈性模量E(N/mm2)6000抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.6計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁取單位寬度面板進(jìn)行計(jì)算，即將面板看作一"扁梁"，梁寬b=1000mm，則其：截面慣性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、橫梁和腹板底的面板承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=73.222kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=51.05kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=120mm1)、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.125ql2=0.125×73.222×0.122=0.132kN·mσ=M/W=0.132×106/37500=3.52N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2滿足要求！2)、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.5ql=0.5×73.222×0.12=4.393kNτ=3V/(2bt)=3×4.393×103/(2×1000×15)=0.439N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2滿足要求！3)、撓度變形驗(yàn)算ω=5qˊl4/(384EI)=5×51.05×1204/(384×6000×281250)=0.082mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(120/150，10)=0.8mm滿足要求！2、箱室底的面板同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，l＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝7.413N/mm2τ＝0.371N/mm2ω＝1.071mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求3、翼緣板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m，l＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝7.947N/mm2τ＝0.34N/mm2ω＝1.556mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求五、小梁計(jì)算小梁材質(zhì)及類型方木截面類型100mm×100mm截面慣性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15.444彈性模量E(N/mm2)9350抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.782計(jì)算方式三等跨梁1、橫梁和腹板底的小梁承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×bQ1k]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.12×4]=8.787kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)因此，q靜=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)]=8.074kN/mq活=γ0×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.12×4=0.713kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=6.126kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=la=1500mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×8.074×1.52+0.117×0.713×1.52=2.004kN·mσ=M/W=2.004×106/(166.667×103)=12.024N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.6q靜l+0.617q活l=0.6×8.074×1.5+0.617×0.713×1.5=7.926kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×7.926×1000/(2×100×100)＝1.189N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.126×15004/(100×9350×8333330)=2.695mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算小梁傳遞最大支座反力：承載能力極限狀態(tài)Rmax1＝1.1q靜l+1.2q活l=1.1×8.074×1.5+1.2×0.713×1.5=14.605kN正常使用極限狀態(tài)Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.126×1.5＝10.108kN2、箱室底的小梁同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，b＝l3=300mm抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝10.422N/mm2τ＝1.008N/mm2ω＝2.261mmRmax2＝12.505kN，Rˊmax2＝8.482kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m，b＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝9.66N/mm2τ＝0.926N/mm2ω＝2.069mmRmax3＝11.536kN，Rˊmax3＝7.76kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/六、主梁計(jì)算主梁材質(zhì)及類型工字鋼計(jì)算截面類型12號(hào)工字鋼截面慣性矩I(cm4)436截面抵抗矩W(cm3)72.7抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁1、橫梁和腹板底主梁承載能力極限狀態(tài)：p＝ζRmax1＝1×14.605＝14.605kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝ζRˊmax1＝1×10.108＝10.108kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，l＝lb＝900mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=12.386kN·mσ=M/W=12.386×106/(72.7×103)=170.371N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V＝54.521kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=54.521×1000×[74×1202-(74-5)×103.22]/(8×4360000×5)＝103.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.798mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算橫梁和腹板底主梁傳遞給可調(diào)頂托的最大支座反力：Rmax4＝62.319kN/ζ=62.319/1=62.319kN2、箱室底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax2＝1×12.505＝12.505kN，pˊ＝ζRˊmax2＝1×8.482＝8.482kN，lc=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝103.205N/mm2τ＝35.572N/mm2ω＝0.807mmRmax5＝31.262kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax3＝1×11.536＝11.536kN，pˊ＝ζRˊmax3＝1×7.76＝7.76kN，ld=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝83.356N/mm2τ＝38.285N/mm2ω＝0.655mmRmax6＝25.956kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/七、可調(diào)托座計(jì)算可調(diào)頂托承載力容許值[N1](kN)100由"主梁計(jì)算"可知：1、橫梁和腹板底可調(diào)托座最大受力Rmax4＝62.319kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！2、箱室底可調(diào)托座最大受力Rmax5＝31.262kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！3、翼緣板底可調(diào)托座最大受力Rmax6＝25.956kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿計(jì)算立桿鋼管類型(mm)Ф60×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1截面面積A(mm2)571抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.05懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1.05架體頂層步距修正系數(shù)γ0.91、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×1500+2×0.6×370=1862mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1862/20.1=92.637≤[λ]=150滿足要求！2、風(fēng)荷載計(jì)算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.079×1.5×1.52/10＝0.036kN·m3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N1=Rmax4=62.319kN箱室底立桿所受軸力N2=Rmax5=31.262kN翼緣板底立桿所受軸力N3=Rmax6=25.956kNN頂部=max(N1,N2,N3)=max(62.319,31.262,25.956)=62.319kNλ1=l01/i=1862/20.1=92.637查表得,φ=0.527不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N頂部/(φA)＝62319/(0.527×571)＝207.097N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：Nw=N頂部+Mw/lb=62.319+0.036/0.9=62.359kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝62358.594/(0.527×571)+0.036×106/7700＝211.857N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=62.319+1.1×1.3×0.15×11.693=64.827kN箱室底立桿所受軸力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=31.262+1.1×1.3×0.15×11.693=33.77kN翼緣板底立桿所受軸力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=25.956+1.1×1.3×0.15×11.693=28.464kNN非頂部=max(N4,N5,N6)=max(64.827,33.77,28.464)=64.827kNλ=l0/i=1654/20.1=82.289查表得,φ1=0.615不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N非頂部/(φ1A)＝64827.149/(0.615×571)＝184.606N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：N2w=N非頂部+Mw/lb=64.827+0.036/0.9=64.867kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝64866.742/(0.615×571)+0.036×106/7700＝189.347N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！九、可調(diào)（固定）底托計(jì)算可調(diào)（固定）底托承載力容許值[N2](kN)100由上節(jié)計(jì)算可知Nmax=N2w=64.867kN≤[N2]/γR=100/1=100kN滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生傾覆力矩：MT=γ0×γLφw×1.5×(ωklaH2/2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.079×1.5×11.6932/2)=10.827kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×11.693/(1.5×1.2))×1.5×9.6562/2=108.528kN·mMT=10.827kN·m≤MR=108.528kN·m滿足要求！混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生翼緣板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.325m根據(jù)面積相等原則，經(jīng)等價(jià)折算得橫梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.376+2×0.324)×(1.35+0.25+0.2-0)-2×1.35×0.324/2-(4×1.69+2×0.318)×1.33/2]/(2×2.376+2×0.324)=0.808m傾覆力矩:MT=γ0×γLφw×1.5×(Q2klaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(2×1.5×11.6932)=548.204kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×11.693/(1.5×1.2))]×1.5×2.1282/2+0.9×[25.5×0.808+(0.75+0.15×11.693/(1.5×0.9))]×1.5×(2×2.376+2×0.324)×[2.128+(2.376+0.324)]+0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×11.693/(1.5×1.2))]×1.5×2.128×(2.128+2×2.376+2×0.324+2.128/2)=1075.21kN·mMT=548.204kN·m≤MR=1075.21kN·m滿足要求！十一、基礎(chǔ)計(jì)算地基土類型碎石土墊板底面面積A(m2)0.25地基承載力特征值fak(kPa)400地基承載力折減系數(shù)mf0.8墊板底面的平均壓力P＝Nmax/(mf×A)=64.867/(0.8×0.25)＝324.334kPa≤fak＝400kPa滿足要求！出入線A10-A16箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書一、工程屬性箱梁類型單室梁A(mm)2376B(mm)324C(mm)2128D(mm)1350E(mm)250F(mm)200G(mm)2328H(mm)0I(mm)1690J(mm)318K(mm)220L(mm)1330箱梁斷面圖二、構(gòu)造參數(shù)安全等級(jí)I級(jí)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1底板下支撐小梁布置方式垂直于箱梁斷面橫梁和腹板底的小梁間距l(xiāng)2(mm)120箱室底的小梁間距l(xiāng)3(mm)300翼緣板底的小梁間距l(xiāng)4(mm)350標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁是否設(shè)置否可調(diào)頂托內(nèi)主梁根數(shù)n1主梁受力不均勻系數(shù)ζ1立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1500橫梁和腹板下立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900箱室下的立桿橫向間距l(xiāng)c(mm)1200翼緣板下的立桿橫向間距l(xiāng)d(mm)1200模板支架搭設(shè)的高度H(m)6.953立桿計(jì)算步距h(mm)1500立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm)467立桿頂部步距h'(mm)1000支架立桿步數(shù)4次序橫桿依次間距hi(mm)1450215003150041000箱梁模板支架剖面圖三、荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆筑混凝土、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m3)25.5模板及支撐梁(楞)等自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m2)0.75支架桿系自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m)0.15其它可能產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)0.4施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)2承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份天津0.4ωk=ω0μzμst=0.079地區(qū)塘沽風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.378模板支架頂部離建筑物地面高度(m)13.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.143四、面板計(jì)算面板類型復(fù)合木纖維板厚度t(mm)15抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15彈性模量E(N/mm2)6000抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.6計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁取單位寬度面板進(jìn)行計(jì)算，即將面板看作一"扁梁"，梁寬b=1000mm，則其：截面慣性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、橫梁和腹板底的面板承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=73.222kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=51.05kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=120mm1)、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.125ql2=0.125×73.222×0.122=0.132kN·mσ=M/W=0.132×106/37500=3.52N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2滿足要求！2)、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.5ql=0.5×73.222×0.12=4.393kNτ=3V/(2bt)=3×4.393×103/(2×1000×15)=0.439N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2滿足要求！3)、撓度變形驗(yàn)算ω=5qˊl4/(384EI)=5×51.05×1204/(384×6000×281250)=0.082mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(120/150，10)=0.8mm滿足要求！2、箱室底的面板同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，l＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝7.413N/mm2τ＝0.371N/mm2ω＝1.071mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求3、翼緣板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m，l＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝7.947N/mm2τ＝0.34N/mm2ω＝1.556mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求五、小梁計(jì)算小梁材質(zhì)及類型方木截面類型100mm×100mm截面慣性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15.444彈性模量E(N/mm2)9350抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.782計(jì)算方式三等跨梁1、橫梁和腹板底的小梁承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×bQ1k]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.12×4]=8.787kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)因此，q靜=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)]=8.074kN/mq活=γ0×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.12×4=0.713kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=6.126kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=la=1500mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×8.074×1.52+0.117×0.713×1.52=2.004kN·mσ=M/W=2.004×106/(166.667×103)=12.024N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.6q靜l+0.617q活l=0.6×8.074×1.5+0.617×0.713×1.5=7.926kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×7.926×1000/(2×100×100)＝1.189N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.126×15004/(100×9350×8333330)=2.695mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算小梁傳遞最大支座反力：承載能力極限狀態(tài)Rmax1＝1.1q靜l+1.2q活l=1.1×8.074×1.5+1.2×0.713×1.5=14.605kN正常使用極限狀態(tài)Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.126×1.5＝10.108kN2、箱室底的小梁同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，b＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝10.422N/mm2τ＝1.008N/mm2ω＝2.261mmRmax2＝12.505kN，Rˊmax2＝8.482kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m，b＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝9.66N/mm2τ＝0.926N/mm2ω＝2.069mmRmax3＝11.536kN，Rˊmax3＝7.76kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/六、主梁計(jì)算主梁材質(zhì)及類型工字鋼計(jì)算截面類型12號(hào)工字鋼截面慣性矩I(cm4)436截面抵抗矩W(cm3)72.7抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁1、橫梁和腹板底主梁承載能力極限狀態(tài)：p＝ζRmax1＝1×14.605＝14.605kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝ζRˊmax1＝1×10.108＝10.108kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，l＝lb＝900mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=12.386kN·mσ=M/W=12.386×106/(72.7×103)=170.371N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V＝54.521kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=54.521×1000×[74×1202-(74-5)×103.22]/(8×4360000×5)＝103.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.798mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算橫梁和腹板底主梁傳遞給可調(diào)頂托的最大支座反力：Rmax4＝62.319kN/ζ=62.319/1=62.319kN2、箱室底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax2＝1×12.505＝12.505kN，pˊ＝ζRˊmax2＝1×8.482＝8.482kN，lc=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝103.205N/mm2τ＝35.572N/mm2ω＝0.807mmRmax5＝31.262kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax3＝1×11.536＝11.536kN，pˊ＝ζRˊmax3＝1×7.76＝7.76kN，ld=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝83.356N/mm2τ＝38.285N/mm2ω＝0.655mmRmax6＝25.956kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/七、可調(diào)托座計(jì)算可調(diào)頂托承載力容許值[N1](kN)100由"主梁計(jì)算"可知：1、橫梁和腹板底可調(diào)托座最大受力Rmax4＝62.319kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！2、箱室底可調(diào)托座最大受力Rmax5＝31.262kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！3、翼緣板底可調(diào)托座最大受力Rmax6＝25.956kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿計(jì)算立桿鋼管類型(mm)Ф60×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1截面面積A(mm2)571抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.05懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ0.91、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算：l01=βHγhˊ+2ka=1×0.9×1000+2×0.6×467=1460mml0=βHηh=1×1.05×1500=1575mmλ=max[l01，l0]/i=1575/20.1=78.358≤[λ]=150滿足要求！2、風(fēng)荷載計(jì)算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.079×1.5×1.52/10＝0.036kN·m3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N1=Rmax4=62.319kN箱室底立桿所受軸力N2=Rmax5=31.262kN翼緣板底立桿所受軸力N3=Rmax6=25.956kNN頂部=max(N1,N2,N3)=max(62.319,31.262,25.956)=62.319kNλ1=l01/i=1460/20.1=72.637查表得,φ=0.688不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N頂部/(φA)＝62319/(0.688×571)＝158.634N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：Nw=N頂部+Mw/lb=62.319+0.036/0.9=62.359kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝62358.594/(0.688×571)+0.036×106/7700＝163.363N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=62.319+1.1×1.3×0.15×6.953=63.81kN箱室底立桿所受軸力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=31.262+1.1×1.3×0.15×6.953=32.753kN翼緣板底立桿所受軸力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=25.956+1.1×1.3×0.15×6.953=27.447kNN非頂部=max(N4,N5,N6)=max(63.81,32.753,27.447)=63.81kNλ=l0/i=1575/20.1=78.358查表得,φ1=0.648不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N非頂部/(φ1A)＝63810.419/(0.648×571)＝172.457N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：N2w=N非頂部+Mw/lb=63.81+0.036/0.9=63.85kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝63850.012/(0.648×571)+0.036×106/7700＝177.192N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！九、可調(diào)（固定）底托計(jì)算可調(diào)（固定）底托承載力容許值[N2](kN)100由上節(jié)計(jì)算可知Nmax=N2w=63.85kN≤[N2]/γR=100/1=100kN滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生傾覆力矩：MT=γ0×γLφw×1.5×(ωklaH2/2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.079×1.5×6.9532/2)=3.828kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×6.953/(1.5×1.2))×1.5×9.6562/2=83.668kN·mMT=3.828kN·m≤MR=83.668kN·m滿足要求！混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生翼緣板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.325m根據(jù)面積相等原則，經(jīng)等價(jià)折算得橫梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.376+2×0.324)×(1.35+0.25+0.2-0)-2×1.35×0.324/2-(4×1.69+2×0.318)×1.33/2]/(2×2.376+2×0.324)=0.808m傾覆力矩:MT=γ0×γLφw×1.5×(Q2klaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(2×1.5×6.9532)=193.836kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×6.953/(1.5×1.2))]×1.5×2.1282/2+0.9×[25.5×0.808+(0.75+0.15×6.953/(1.5×0.9))]×1.5×(2×2.376+2×0.324)×[2.128+(2.376+0.324)]+0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×6.953/(1.5×1.2))]×1.5×2.128×(2.128+2×2.376+2×0.324+2.128/2)=1045.716kN·mMT=193.836kN·m≤MR=1045.716kN·m滿足要求！十一、基礎(chǔ)計(jì)算地基土類型碎石土墊板底面面積A(m2)0.25地基承載力特征值fak(kPa)400地基承載力折減系數(shù)mf0.8墊板底面的平均壓力P＝Nmax/(mf×A)=63.85/(0.8×0.25)＝319.25kPa≤fak＝400kPa滿足要求！右線BY06-BY13箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書一、工程屬性箱梁類型單室梁A(mm)1500B(mm)0C(mm)1000D(mm)1500E(mm)100F(mm)200G(mm)1000H(mm)0I(mm)1000J(mm)0K(mm)220L(mm)1330箱梁斷面圖二、構(gòu)造參數(shù)安全等級(jí)I級(jí)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1底板下支撐小梁布置方式垂直于箱梁斷面橫梁和腹板底的小梁間距l(xiāng)2(mm)120箱室底的小梁間距l(xiāng)3(mm)300翼緣板底的小梁間距l(xiāng)4(mm)350標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁是否設(shè)置否可調(diào)頂托內(nèi)主梁根數(shù)n1主梁受力不均勻系數(shù)ζ1立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1500橫梁和腹板下立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900箱室下的立桿橫向間距l(xiāng)c(mm)1200翼緣板下的立桿橫向間距l(xiāng)d(mm)1200模板支架搭設(shè)的高度H(m)14.973立桿計(jì)算步距h(mm)1500立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm)317立桿頂部步距h'(mm)850支架立桿步數(shù)10次序橫桿依次間距hi(mm)1300215003150041500515006150071500815009100010850箱梁模板支架剖面圖三、荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆筑混凝土、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m3)25.5模板及支撐梁(楞)等自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m2)0.75支架桿系自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m)0.15其它可能產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)0.4施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)2承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份天津0.4ωk=ω0μzμst=0.079地區(qū)塘沽風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.378模板支架頂部離建筑物地面高度(m)13.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.143四、面板計(jì)算面板類型復(fù)合木纖維板厚度t(mm)15抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15彈性模量E(N/mm2)6000抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.6計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁取單位寬度面板進(jìn)行計(jì)算，即將面板看作一"扁梁"，梁寬b=1000mm，則其：截面慣性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、橫梁和腹板底的面板承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=73.222kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=51.05kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=120mm1)、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.125ql2=0.125×73.222×0.122=0.132kN·mσ=M/W=0.132×106/37500=3.52N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2滿足要求！2)、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.5ql=0.5×73.222×0.12=4.393kNτ=3V/(2bt)=3×4.393×103/(2×1000×15)=0.439N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2滿足要求！3)、撓度變形驗(yàn)算ω=5qˊl4/(384EI)=5×51.05×1204/(384×6000×281250)=0.082mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(120/150，10)=0.8mm滿足要求！2、箱室底的面板同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，l＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝7.413N/mm2τ＝0.371N/mm2ω＝1.071mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求3、翼緣板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.25m，l＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝6.827N/mm2τ＝0.292N/mm2ω＝1.334mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求五、小梁計(jì)算小梁材質(zhì)及類型方木截面類型100mm×100mm截面慣性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15.444彈性模量E(N/mm2)9350抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.782計(jì)算方式三等跨梁1、橫梁和腹板底的小梁承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×bQ1k]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.12×4]=8.787kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)因此，q靜=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)]=8.074kN/mq活=γ0×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.12×4=0.713kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=6.126kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=la=1500mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×8.074×1.52+0.117×0.713×1.52=2.004kN·mσ=M/W=2.004×106/(166.667×103)=12.024N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.6q靜l+0.617q活l=0.6×8.074×1.5+0.617×0.713×1.5=7.926kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×7.926×1000/(2×100×100)＝1.189N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.126×15004/(100×9350×8333330)=2.695mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算小梁傳遞最大支座反力：承載能力極限狀態(tài)Rmax1＝1.1q靜l+1.2q活l=1.1×8.074×1.5+1.2×0.713×1.5=14.605kN正常使用極限狀態(tài)Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.126×1.5＝10.108kN2、箱室底的小梁同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，b＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝10.422N/mm2τ＝1.008N/mm2ω＝2.261mmRmax2＝12.505kN，Rˊmax2＝8.482kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.25m，b＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝8.37N/mm2τ＝0.797N/mm2ω＝1.774mmRmax3＝9.957kN，Rˊmax3＝6.656kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/六、主梁計(jì)算主梁材質(zhì)及類型工字鋼計(jì)算截面類型12號(hào)工字鋼截面慣性矩I(cm4)436截面抵抗矩W(cm3)72.7抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁1、橫梁和腹板底主梁承載能力極限狀態(tài)：p＝ζRmax1＝1×14.605＝14.605kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝ζRˊmax1＝1×10.108＝10.108kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，l＝lb＝900mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=12.386kN·mσ=M/W=12.386×106/(72.7×103)=170.371N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V＝54.521kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=54.521×1000×[74×1202-(74-5)×103.22]/(8×4360000×5)＝103.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.798mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算橫梁和腹板底主梁傳遞給可調(diào)頂托的最大支座反力：Rmax4＝62.319kN/ζ=62.319/1=62.319kN2、箱室底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax2＝1×12.505＝12.505kN，pˊ＝ζRˊmax2＝1×8.482＝8.482kN，lc=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝103.205N/mm2τ＝35.572N/mm2ω＝0.807mmRmax5＝31.262kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax3＝1×9.957＝9.957kN，pˊ＝ζRˊmax3＝1×6.656＝6.656kN，ld=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝71.939N/mm2τ＝33.045N/mm2ω＝0.561mmRmax6＝22.403kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/七、可調(diào)托座計(jì)算可調(diào)頂托承載力容許值[N1](kN)100由"主梁計(jì)算"可知：1、橫梁和腹板底可調(diào)托座最大受力Rmax4＝62.319kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！2、箱室底可調(diào)托座最大受力Rmax5＝31.262kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！3、翼緣板底可調(diào)托座最大受力Rmax6＝22.403kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿計(jì)算立桿鋼管類型(mm)Ф60×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1截面面積A(mm2)571抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.05懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1.05架體頂層步距修正系數(shù)γ0.91、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×850+2×0.6×317=1184mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1654/20.1=82.289≤[λ]=150滿足要求！2、風(fēng)荷載計(jì)算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.079×1.5×1.52/10＝0.036kN·m3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N1=Rmax4=62.319kN箱室底立桿所受軸力N2=Rmax5=31.262kN翼緣板底立桿所受軸力N3=Rmax6=22.403kNN頂部=max(N1,N2,N3)=max(62.319,31.262,22.403)=62.319kNλ1=l01/i=1184/20.1=58.905查表得,φ=0.783不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N頂部/(φA)＝62319/(0.783×571)＝139.387N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：Nw=N頂部+Mw/lb=62.319+0.036/0.9=62.359kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝62358.594/(0.783×571)+0.036×106/7700＝144.104N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=62.319+1.1×1.3×0.15×14.973=65.531kN箱室底立桿所受軸力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=31.262+1.1×1.3×0.15×14.973=34.474kN翼緣板底立桿所受軸力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=22.403+1.1×1.3×0.15×14.973=25.615kNN非頂部=max(N4,N5,N6)=max(65.531,34.474,25.615)=65.531kNλ=l0/i=1654/20.1=82.289查表得,φ1=0.615不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N非頂部/(φ1A)＝65530.709/(0.615×571)＝186.609N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：N2w=N非頂部+Mw/lb=65.531+0.036/0.9=65.57kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝65570.302/(0.615×571)+0.036×106/7700＝191.35N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！九、可調(diào)（固定）底托計(jì)算可調(diào)（固定）底托承載力容許值[N2](kN)100由上節(jié)計(jì)算可知Nmax=N2w=65.57kN≤[N2]/γR=100/1=100kN滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生傾覆力矩：MT=γ0×γLφw×1.5×(ωklaH2/2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.079×1.5×14.9732/2)=17.753kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×14.973/(1.5×1.2))×1.5×52/2=33.712kN·mMT=17.753kN·m≤MR=33.712kN·m滿足要求！混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生翼緣板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.25m根據(jù)面積相等原則，經(jīng)等價(jià)折算得橫梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×1.5+2×0)×(1.5+0.1+0.2-0)-2×1.5×0/2-(4×1+2×0)×1.33/2]/(2×1.5+2×0)=0.913m傾覆力矩:MT=γ0×γLφw×1.5×(Q2klaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(2×1.5×14.9732)=898.893kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.25+(0.75+0.15×14.973/(1.5×1.2))]×1.5×8.42/2+0.9×[25.5×0.913+(0.75+0.15×14.973/(1.5×0.9))]×1.5×(2×1.5+2×0)×[8.4+(1.5+0)]+0.9×[25.5×0.25+(0.75+0.15×14.973/(1.5×1.2))]×1.5×8.4×(8.4+2×1.5+2×0+8.4/2)=2910.539kN·mMT=898.893kN·m≤MR=2910.539kN·m滿足要求！十一、基礎(chǔ)計(jì)算地基土類型碎石土墊板底面面積A(m2)0.25地基承載力特征值fak(kPa)400地基承載力折減系數(shù)mf0.8墊板底面的平均壓力P＝Nmax/(mf×A)=65.57/(0.8×0.25)＝327.852kPa≤fak＝400kPa滿足要求！右線BY16-BY33箱梁模板（盤扣式）計(jì)算書一、工程屬性箱梁類型單室梁A(mm)1500B(mm)0C(mm)1000D(mm)1500E(mm)100F(mm)200G(mm)1000H(mm)0I(mm)1000J(mm)0K(mm)220L(mm)1330箱梁斷面圖二、構(gòu)造參數(shù)安全等級(jí)I級(jí)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1底板下支撐小梁布置方式垂直于箱梁斷面橫梁和腹板底的小梁間距l(xiāng)2(mm)120箱室底的小梁間距l(xiāng)3(mm)300翼緣板底的小梁間距l(xiāng)4(mm)350標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁是否設(shè)置否可調(diào)頂托內(nèi)主梁根數(shù)n1主梁受力不均勻系數(shù)ζ1立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1500橫梁和腹板下立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900箱室下的立桿橫向間距l(xiāng)c(mm)1200翼緣板下的立桿橫向間距l(xiāng)d(mm)1200模板支架搭設(shè)的高度H(m)14.84立桿計(jì)算步距h(mm)1500立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度a(mm)440立桿頂部步距h'(mm)1500支架立桿步數(shù)9次序橫桿依次間距hi(mm)14502150031500415005150061500715008150091500箱梁模板支架剖面圖三、荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆筑混凝土、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m3)25.5模板及支撐梁(楞)等自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m2)0.75支架桿系自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m)0.15其它可能產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)0.4施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)2承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份天津0.4ωk=ω0μzμst=0.079地區(qū)塘沽風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.378模板支架頂部離建筑物地面高度(m)13.5風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.143四、面板計(jì)算面板類型復(fù)合木纖維板厚度t(mm)15抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15彈性模量E(N/mm2)6000抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.6計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁取單位寬度面板進(jìn)行計(jì)算，即將面板看作一"扁梁"，梁寬b=1000mm，則其：截面慣性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、橫梁和腹板底的面板承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=73.222kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=51.05kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=120mm1)、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.125ql2=0.125×73.222×0.122=0.132kN·mσ=M/W=0.132×106/37500=3.52N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2滿足要求！2)、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.5ql=0.5×73.222×0.12=4.393kNτ=3V/(2bt)=3×4.393×103/(2×1000×15)=0.439N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2滿足要求！3)、撓度變形驗(yàn)算ω=5qˊl4/(384EI)=5×51.05×1204/(384×6000×281250)=0.082mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(120/150，10)=0.8mm滿足要求！2、箱室底的面板同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，l＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝7.413N/mm2τ＝0.371N/mm2ω＝1.071mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求3、翼緣板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.25m，l＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算驗(yàn)算值σ＝6.827N/mm2τ＝0.292N/mm2ω＝1.334mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求五、小梁計(jì)算小梁材質(zhì)及類型方木截面類型100mm×100mm截面慣性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15.444彈性模量E(N/mm2)9350抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)1.782計(jì)算方式三等跨梁1、橫梁和腹板底的小梁承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×γL×bQ1k]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.12×4]=8.787kN/mh0--驗(yàn)算位置處混凝土高度(m)因此，q靜=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4)]=8.074kN/mq活=γ0×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.12×4=0.713kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計(jì)值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.12×(25.5×1.8+0.75+0.4+4)=6.126kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：l=la=1500mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×8.074×1.52+0.117×0.713×1.52=2.004kN·mσ=M/W=2.004×106/(166.667×103)=12.024N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.6q靜l+0.617q活l=0.6×8.074×1.5+0.617×0.713×1.5=7.926kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×7.926×1000/(2×100×100)＝1.189N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.126×15004/(100×9350×8333330)=2.695mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算小梁傳遞最大支座反力：承載能力極限狀態(tài)Rmax1＝1.1q靜l+1.2q活l=1.1×8.074×1.5+1.2×0.713×1.5=14.605kN正常使用極限狀態(tài)Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.126×1.5＝10.108kN2、箱室底的小梁同上計(jì)算過程，h0＝0.47m，b＝l3=300mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝10.422N/mm2τ＝1.008N/mm2ω＝2.261mmRmax2＝12.505kN，Rˊmax2＝8.482kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.25m，b＝l4=350mm項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝8.37N/mm2τ＝0.797N/mm2ω＝1.774mmRmax3＝9.957kN，Rˊmax3＝6.656kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/六、主梁計(jì)算主梁材質(zhì)及類型工字鋼計(jì)算截面類型12號(hào)工字鋼截面慣性矩I(cm4)436截面抵抗矩W(cm3)72.7抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁1、橫梁和腹板底主梁承載能力極限狀態(tài)：p＝ζRmax1＝1×14.605＝14.605kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝ζRˊmax1＝1×10.108＝10.108kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，l＝lb＝900mm1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M=12.386kN·mσ=M/W=12.386×106/(72.7×103)=170.371N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V＝54.521kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=54.521×1000×[74×1202-(74-5)×103.22]/(8×4360000×5)＝103.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3）撓度變形驗(yàn)算ω=0.798mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm滿足要求！4）最大支座反力計(jì)算橫梁和腹板底主梁傳遞給可調(diào)頂托的最大支座反力：Rmax4＝62.319kN/ζ=62.319/1=62.319kN2、箱室底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax2＝1×12.505＝12.505kN，pˊ＝ζRˊmax2＝1×8.482＝8.482kN，lc=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝103.205N/mm2τ＝35.572N/mm2ω＝0.807mmRmax5＝31.262kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3、翼緣板底主梁同上計(jì)算過程，p＝ζRmax3＝1×9.957＝9.957kN，pˊ＝ζRˊmax3＝1×6.656＝6.656kN，ld=1200mm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。項(xiàng)次抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算撓度變形驗(yàn)算最大支座反力計(jì)算驗(yàn)算值σ＝71.939N/mm2τ＝33.045N/mm2ω＝0.561mmRmax6＝22.403kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/七、可調(diào)托座計(jì)算可調(diào)頂托承載力容許值[N1](kN)100由"主梁計(jì)算"可知：1、橫梁和腹板底可調(diào)托座最大受力Rmax4＝62.319kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！2、箱室底可調(diào)托座最大受力Rmax5＝31.262kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！3、翼緣板底可調(diào)托座最大受力Rmax6＝22.403kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿計(jì)算立桿鋼管類型(mm)Ф60×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1截面面積A(mm2)571抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.05懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1.05架體頂層步距修正系數(shù)γ0.91、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×1500+2×0.6×440=1946mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1946/20.1=96.816≤[λ]=150滿足要求！2、風(fēng)荷載計(jì)算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.079×1.5×1.52/10＝0.036kN·m3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N1=Rmax4=62.319kN箱室底立桿所受軸力N2=Rmax5=31.262kN翼緣板底立桿所受軸力N3=Rmax6=22.403kNN頂部=max(N1,N2,N3)=max(62.319,31.262,22.403)=62.319kNλ1=l01/i=1946/20.1=96.816查表得,φ=0.497不考慮風(fēng)荷載時(shí)：f＝N頂部/(φA)＝62319/(0.497×571)＝219.598N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載時(shí)：Nw=N頂部+Mw/lb=62.319+0.036/0.9=62.359kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝62358.594/(0.497×571)+0.036×106/7700＝224.365N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N4