會場館高大模板安全施工計(jì)算書

1-會場館高大模板安全施工計(jì)算書目錄TOC\h\z\u10.1超重梁底模板計(jì)算書 -1-10.1.1500x1200梁底模板計(jì)算書 -1-10.1.2500x1500梁底模板計(jì)算書 -17-10.1.3500x1650梁底模板計(jì)算書 -33-10.1.4500x1000梁底模板計(jì)算書 -49-10.2搭設(shè)高度大于8m梁底模板計(jì)算書 -60-10.2.1搭設(shè)高度10.2m，300x800梁底模板計(jì)算書 -60-10.2.2搭設(shè)高度10.2m，300x1500梁底模板計(jì)算書 -77-10.2.3搭設(shè)高度10.2m，500x1500梁底模板計(jì)算 -93-10.3梁側(cè)模板計(jì)算書 -109-10.3.1300x800梁側(cè)模板計(jì)算書 -109-10.3.2300x1500梁側(cè)模板計(jì)算書 -117-10.3.3500x1650梁側(cè)模板計(jì)算書 -124-10.4高支模板模板計(jì)算書 -134-10.4.1三層框選位置高支模模板計(jì)算書 -135-10.4.2三層未框選位置高支模模板計(jì)算書 -149-10.4.3四層框選位置高支模模板計(jì)算書 -163-10.4.4四層支模高度14.7的高支模模板計(jì)算書 -178-10.5獨(dú)立方柱計(jì)算書 -193-10.5.1600x600柱模板計(jì)算書 -193-10.5.2600x1100柱模板計(jì)算書 -205-10.1超重梁底模板計(jì)算書10.1.1500x1200梁底模板計(jì)算書超重梁模板（400x100,層高5.7，擱置橫梁）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1500模板支架高度H(m)5.7模板支架橫向長度B(m)6模板支架縱向長度L(m)9支架外側(cè)模板高度Hm（mm）300梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份廣東0.5ωk=ω0μzμst=0.071地區(qū)汕頭市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.242模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.115整體模板支架μstw0.69ωfk=ω0μzμstw=0.428支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.807三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)1200梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1500、1200梁居梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線的距離s1(mm)600梁底可調(diào)托撐個(gè)數(shù)2梁底可調(diào)托撐間距l(xiāng)c(mm)400梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)200梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距133每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)22面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝53.905kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×49.855×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.588N/mm2≤[f]＝22N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×38.35×133.3334/(100×10000×281250)＝0.029mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×49.855×0.133+0.45×4.05×0.133＝2.902kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×49.855×0.133+1.2×4.05×0.133＝7.96kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×38.35×0.133＝2.045kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×38.35×0.133＝5.625kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×3小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.79小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)19.47小梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.902/1＝2.902kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.96,7.96]/1=7.96kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.902/1＝2.902kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.5-0.12)=0.897kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.12)=0.897kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.4/2)/2=1.723kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.4/2)/2=1.723kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.902+0.035+0.897+1.723=5.557kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.96+0.035=7.995kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.902+0.035+0.897+1.723=5.557kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.557,7.995,5.557]=7.995kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.045/1＝2.045kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.625,5.625]/1=5.625kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.045/1＝2.045kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.5-0.12)=0.69kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.5-0.12)=0.69kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.4/2)/2=0.702kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.4/2)/2=0.702kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.045+0.027+0.69+0.702=3.464kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=5.625+0.027=5.651kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.045+0.027+0.69+0.702=3.464kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.464,5.651,3.464]=5.651kN/m為簡化計(jì)算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×7.995×1.22，0.5×7.995×0.22]＝1.151kN·mσ=Mmax/W=1.151×106/7790=147.789N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×7.995×1.2，7.995×0.2]＝5.756kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.756×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝24.525N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.651×12004/(100×206000×19.47×104)＝1.978mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.651×2004/(8×206000×19.47×104)＝0.028mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×7.995×1.2,0.4×7.995×1.2+7.995×0.2]=10.553kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=7.335kN,R2=10.553kN,R3=10.553kN,R4=7.335kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×5.651×1.2,0.4×5.651×1.2+5.651×0.2]=7.459kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=4.572kN,R2'=7.459kN,R3'=7.459kN,R4'=4.572kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型方鋼管主梁截面類型(mm)□50×50×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)19.47可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.843×106/7790=108.276N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.332kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.332×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝26.977N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.253mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=10.733kN，R2=10.733kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為P1=10.733/0.6=17.888kN，P2=10.733/0.6=17.888kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=7.219kN，R2'=7.219kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為P1'=7.219/0.6=12.032kN，P2'=7.219/0.6=12.032kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)40可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2]＝17.888kN≤[N]=40kN滿足要求！八、擱置橫梁驗(yàn)算擱置橫梁類型雙槽鋼擱置橫梁截面類型(mm)8號槽鋼擱置橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205擱置橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125擱置橫梁截面抵抗矩W(cm3)25.3擱置橫梁彈性模量E(N/mm2)206000擱置橫梁截面慣性矩I(cm4)101擱置橫梁受力不均勻系數(shù)ko0.6擱置橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值q’=0.08kN/m擱置橫梁自重設(shè)計(jì)值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷載設(shè)計(jì)值：F1=koR1/ks=0.6×10.733/0.6=10.733kN,F2=koR2/ks=0.6×10.733/0.6=10.733kN荷載標(biāo)準(zhǔn)值：F1’=koR1’/ks=0.6×7.219/0.6=7.219kN,F2’=koR2’/ks=0.6×7.219/0.6=7.219kN計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算擱置橫梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=4.308×106/25300=170.269N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算擱置橫梁剪力圖(kN)Vmax＝10.796kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.796×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1010000×5)＝31.948N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算擱置橫梁變形圖(mm)νmax＝2.137mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=10.796kN，R2=10.796kN九、連接盤抗剪承載力驗(yàn)算FR=max[R1，R2]/ko=max[10.796，10.796]/0.6=17.993kN≤Qb=40kN滿足要求！十、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)450回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.73支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)305支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×650)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.3862、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.071×1.2×1.52/10)＝0.016kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算R1＝10.796kN，R2＝10.796kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2=8.271kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2=8.271kNNd＝max[R1/ko+N邊1，R2/ko+N邊2]+1×1.3×0.15×5.7＝max[10.796/0.6+8.271，10.796/0.6+8.271]+1.111＝27.376kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝27375.809/(0.386×450)+0.016×106/4730＝160.987N/mm2≤[f]=305N/mm2滿足要求！十一、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=5.7/6=0.95≤3滿足要求！十二、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'a×ωfk=1.5×0.428=0.642kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.5×0.3×0.807=0.363kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.72×0.642+5.7×0.363=12.499kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=62×1.5×[0.15×5.7/(1.5×1.2)+0.5]+2×1×6/2=58.65kN.m≥3γ0Mok=3×1×12.499=37.498kN.M滿足要求！十三、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級C35混凝土的齡期(天)12混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)12.525混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)1.177立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100F1=N=27.376kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.177N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.177+0.25×0)×1×1120×130/1000=119.96kN≥F1=27.376kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=12.525N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×12.525×20000/1000=828.356kN≥F1=27.376kN滿足要求！10.1.2500x1500梁底模板計(jì)算書超重梁模板（500x1500,層高4.5，擱置橫梁）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1500模板支架高度H(m)4.5模板支架橫向長度B(m)9模板支架縱向長度L(m)18支架外側(cè)模板高度Hm（mm）300梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份廣東0.5ωk=ω0μzμst=0.078地區(qū)汕頭市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.242模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw0.957ωfk=ω0μzμstw=0.594支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.807三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁一側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁兩側(cè)立桿中的位置自定義梁左側(cè)立桿距梁中心線的距離s1(mm)450梁底可調(diào)托撐個(gè)數(shù)2梁底可調(diào)托撐間距l(xiāng)c(mm)400梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)200梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距167每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)50梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)50荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)22面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝53.905kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×49.855×0.1672+0.117×4.05×0.1672＝0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/37500＝4.044N/mm2≤[f]＝22N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×38.35×166.6674/(100×10000×281250)＝0.071mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×49.855×0.167+0.45×4.05×0.167＝3.627kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×49.855×0.167+1.2×4.05×0.167＝9.95kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×38.35×0.167＝2.557kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×38.35×0.167＝7.031kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×3小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.79小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)19.47小梁計(jì)算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.627/1＝3.627kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[9.95,9.95]/1=9.95kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=3.627/1＝3.627kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×1.5=0.975kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.12)=0.897kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.5/2)/2=2.154kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=3.627+0.043+0.975=4.646kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=9.95+0.043=9.993kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.627+0.043+0.897+2.154=6.722kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.646,9.993,6.722]=9.993kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.557/1＝2.557kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[7.031,7.031]/1=7.031kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.557/1＝2.557kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×1.5=0.75kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.5-0.12)=0.69kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.75-0.5/2)/2=0.878kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.557+0.033+0.75=3.34kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=7.031+0.033=7.064kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.557+0.033+0.69+0.878=4.158kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.34,7.064,4.158]=7.064kN/m為簡化計(jì)算，按簡支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.993×0.92，0.5×9.993×0.22]＝1.012kN·mσ=Mmax/W=1.012×106/7790=129.883N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×9.993×0.9，9.993×0.2]＝4.497kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.497×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝19.158N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.064×9004/(384×206000×19.47×104)＝1.505mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.064×2004/(8×206000×19.47×104)＝0.035mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[9.993×0.9,0.5×9.993×0.9+9.993×0.2]=8.994kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.181kN,R2=8.994kN,R3=8.994kN,R4=6.05kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.064×0.9,0.5×7.064×0.9+7.064×0.2]=6.358kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.006kN,R2'=6.358kN,R3'=6.358kN,R4'=3.742kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型方鋼管主梁截面類型(mm)□50×50×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)19.47可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.488×106/7790=62.7N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.536kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.536×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝23.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.146mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=7.765kN，R2=9.166kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為P1=7.765/0.6=12.941kN，P2=9.166/0.6=15.277kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=5.564kN，R2'=6.115kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為P1'=5.564/0.6=9.273kN，P2'=6.115/0.6=10.192kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2]＝15.277kN≤[N]=30kN滿足要求！八、擱置橫梁驗(yàn)算擱置橫梁類型雙槽鋼擱置橫梁截面類型(mm)8號槽鋼擱置橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205擱置橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125擱置橫梁截面抵抗矩W(cm3)25.3擱置橫梁彈性模量E(N/mm2)206000擱置橫梁截面慣性矩I(cm4)101擱置橫梁受力不均勻系數(shù)ko0.6擱置橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值q’=0.08kN/m擱置橫梁自重設(shè)計(jì)值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷載設(shè)計(jì)值：F1=koR1/ks=0.6×7.765/0.6=7.765kN,F2=koR2/ks=0.6×9.166/0.6=9.166kN荷載標(biāo)準(zhǔn)值：F1’=koR1’/ks=0.6×5.564/0.6=5.564kN,F2’=koR2’/ks=0.6×6.115/0.6=6.115kN計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算擱置橫梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=3.637×106/25300=143.748N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算擱置橫梁剪力圖(kN)Vmax＝10.411kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.411×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1010000×5)＝30.808N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算擱置橫梁變形圖(mm)νmax＝1.625mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=10.411kN，R2=6.646kN九、連接盤抗剪承載力驗(yàn)算FR=max[R1，R2]/ko=max[10.411，6.646]/0.6=17.352kN≤Qb=40kN滿足要求！十、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)457回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.79支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)305支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×650)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.3862、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.078×0.9×1.52/10)＝0.013kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算R1＝10.411kN，R2＝6.646kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.45-0.5/2)/2×0.9=6.591kNNd＝max[R1/ko，R2/ko+N邊]+1×1.3×0.15×4.5＝max[10.411/0.6，6.646/0.6+6.591]+0.877＝18.545kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝18545.254/(0.386×457)+0.013×106/4790＝107.845N/mm2≤[f]=305N/mm2滿足要求！十一、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=4.5/9=0.5≤3滿足要求！十二、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.594=0.713kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×0.3×0.807=0.291kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.52×0.713+4.5×0.291=8.524kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×1.2×[0.15×4.5/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×9/2=103.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×8.524=25.573kN.M滿足要求！十三、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級C35混凝土的齡期(天)12混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)12.525混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)1.177立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100F1=N=18.545kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。可得：βh=1，ft=1.177N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.177+0.25×0)×1×1120×130/1000=119.96kN≥F1=18.545kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=12.525N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×12.525×20000/1000=828.356kN≥F1=18.545kN滿足要求！10.1.3500x1650梁底模板計(jì)算書超重梁模板（500x1650,層高4.5，擱置橫梁）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁計(jì)算截面尺寸(mm×mm)500×1650梁側(cè)樓板計(jì)算厚度(mm)180模板支架高度H(m)4.5模板支架橫向長度B(m)9模板支架縱向長度L(m)18支架外側(cè)模板高度Hm（mm）300二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份廣東0.5ωk=ω0μzμst=0.078地區(qū)汕頭市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度A類(近?；蚝秴^(qū))1.242模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw0.957ωfk=ω0μzμstw=0.594支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.807三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200梁居梁兩側(cè)立桿中的位置自定義梁左側(cè)立桿距梁中心線的距離s1(mm)450梁底可調(diào)托撐個(gè)數(shù)2梁底可調(diào)托撐間距l(xiāng)c(mm)400梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)200梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距167每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)50梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)50荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)22面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.65)+1.5×0.9×3]×1＝58.877kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.65]×1＝54.828kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.65)]×1＝42.175kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×54.828×0.1672+0.117×4.05×0.1672＝0.165kN·mσ＝Mmax/W＝0.165×106/37500＝4.412N/mm2≤[f]＝22N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×42.175×166.6674/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×54.828×0.167+0.45×4.05×0.167＝3.959kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×54.828×0.167+1.2×4.05×0.167＝10.862kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×42.175×0.167＝2.812kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×42.175×0.167＝7.732kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×3小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.79小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)19.47小梁計(jì)算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.959/1＝3.959kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[10.862,10.862]/1=10.862kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=3.959/1＝3.959kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.65-0.18)=0.956kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.65-0.18)=0.956kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.5/2)/2=1.057kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.5/2)/2=1.057kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.959+0.043+0.956+1.057=6.015kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=10.862+0.043=10.905kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.959+0.043+0.956+1.057=6.015kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.015,10.905,6.015]=10.905kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.812/1＝2.812kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[7.732,7.732]/1=7.732kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R4'/b=2.812/1＝2.812kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.65-0.18)=0.735kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.65-0.18)=0.735kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.45-0.5/2)/2=0.502kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.45-0.5/2)/2=0.502kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.812+0.033+0.735+0.502=4.082kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=7.732+0.033=7.765kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.812+0.033+0.735+0.502=4.082kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.082,7.765,4.082]=7.765kN/m為簡化計(jì)算，按簡支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.905×0.92，0.5×10.905×0.22]＝1.104kN·mσ=Mmax/W=1.104×106/7790=141.737N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.905×0.9，10.905×0.2]＝4.907kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.907×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝20.907N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×7.765×9004/(384×206000×19.47×104)＝1.654mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.765×2004/(8×206000×19.47×104)＝0.039mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.905×0.9,0.5×10.905×0.9+10.905×0.2]=9.814kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.413kN,R2=9.814kN,R3=9.814kN,R4=5.413kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[7.765×0.9,0.5×7.765×0.9+7.765×0.2]=6.989kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=3.674kN,R2'=6.989kN,R3'=6.989kN,R4'=3.674kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型方鋼管主梁截面類型(mm)□50×50×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)19.47可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.525×106/7790=67.45N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.889kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.889×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝25.089N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.161mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=9.137kN，R2=9.137kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為P1=9.137/0.6=15.228kN，P2=9.137/0.6=15.228kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=6.397kN，R2'=6.397kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為P1'=6.397/0.6=10.662kN，P2'=6.397/0.6=10.662kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2]＝15.228kN≤[N]=30kN滿足要求！八、擱置橫梁驗(yàn)算擱置橫梁類型雙槽鋼擱置橫梁截面類型(mm)8號槽鋼擱置橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205擱置橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125擱置橫梁截面抵抗矩W(cm3)25.3擱置橫梁彈性模量E(N/mm2)206000擱置橫梁截面慣性矩I(cm4)101擱置橫梁受力不均勻系數(shù)ko0.6擱置橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值q’=0.08kN/m擱置橫梁自重設(shè)計(jì)值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷載設(shè)計(jì)值：F1=koR1/ks=0.6×9.137/0.6=9.137kN,F2=koR2/ks=0.6×9.137/0.6=9.137kN荷載標(biāo)準(zhǔn)值：F1’=koR1’/ks=0.6×6.397/0.6=6.397kN,F2’=koR2’/ks=0.6×6.397/0.6=6.397kN計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算擱置橫梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=2.297×106/25300=90.779N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算擱置橫梁剪力圖(kN)Vmax＝9.184kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.184×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1010000×5)＝27.178N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算擱置橫梁變形圖(mm)νmax＝0.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]＝6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=9.184kN，R2=9.184kN九、連接盤抗剪承載力驗(yàn)算FR=max[R1，R2]/ko=max[9.184，9.184]/0.6=15.307kN≤Qb=40kN滿足要求！十、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)457回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.79支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)305支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×650)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得：φ＝0.3862、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.078×0.9×1.52/10)＝0.013kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算R1＝9.184kN，R2＝9.184kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.45-0.5/2)/2×0.9=6.661kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9=6.661kNNd＝max[R1/ko+N邊1，R2/ko+N邊2]+1×1.3×0.15×4.5＝max[9.184/0.6+6.661，9.184/0.6+6.661]+0.877＝22.846kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝22845.825/(0.386×457)+0.013×106/4790＝132.224N/mm2≤[f]=305N/mm2滿足要求！十一、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=4.5/9=0.5≤3滿足要求！十二、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.594=0.713kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×0.3×0.807=0.291kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.52×0.713+4.5×0.291=8.524kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×1.2×[0.15×4.5/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×9/2=103.162kN.m≥3γ0Mok=3×1×8.524=25.573kN.M滿足要求！十三、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力