管廊超限板模板架體安全施工計算書和相關(guān)圖

附件一：施工平面布： 1附件二：木模板盤扣滿堂支架計算書（450厚板） 2附件三：木模板盤扣滿堂支架計算書（650厚木頂板） 13附件四：木模板盤扣滿堂支架計算書（1100厚頂板） 24附件五：PC模板盤扣滿堂支架計算書（650厚頂板） 36附件一：施工平面布：附件二：木模板盤扣滿堂支架計算書（450厚板）板模板（盤扣式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20104、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱450mm板模板新澆混凝土樓板板厚(mm)450模板支架高度H(m)4.4模板支架縱向長度L(m)30模板支架橫向長度B(m)11.9支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.038地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw1.178ωfk=ω0μzμstw=0.353支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.39三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1500支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)550小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)300主梁最大懸挑長度l2(mm)300荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.4永久荷載的分項系數(shù)γG11.35結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×1=21.08kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝21.08×0.32/8＝0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.324N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×3004/(384×6000×281250)=0.712mmνmax=0.712mm≤min{300/150，10}=2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)100×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)833.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×0.3＝6.413kN/m因此，q1靜＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.166kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×5.166×1.22+0.125×1.247×1.22＝1.154kN·mM2＝q1L12/2=6.413×0.32/2＝0.289kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[1.154，0.289]＝1.154kN·mσ=Mmax/W=1.154×106/166667=6.926N/mm2≤[f]=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×5.166×1.2+0.625×1.247×1.2＝4.81kNV2＝q1L1＝6.413×0.3＝1.924kNVmax＝max[V1，V2]＝max[4.81，1.924]＝4.81kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.81×1000/(2×100×100)＝0.721N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.479kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.479×12004/(100×8415×833.333×104)＝0.536mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.479×3004/(8×8415×833.333×104)＝0.05mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(mm)□80×80×4主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)27.76主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)111.04主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×0.3＝6.502kN/mq1靜＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.255kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.538kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×6.502×1.2＝9.753kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×5.255+0.437×1.247)×1.2+6.502×0.3＝4.969kNR＝max[Rmax，R1]＝9.753kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.538×1.2＝5.308kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×3.538×1.2+3.538×0.3＝2.654kNR'＝max[R'max，R'1]＝5.308kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=3.804×106/27760=137.022N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.361×1000×[80×802-(80-8)×722]/(8×1110400×8)＝29.992N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.544mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm懸挑段νmax＝0.031mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=33.404kN，R2=39.744kN，R3=39.743kN，R4=33.404kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝39.744kN≤[N]＝100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф60×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)571立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1立桿截面抵抗矩W(cm3)7.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×550=2270mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2270/20.1=112.935≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=2270.000/20.1=112.935查表得，φ1=0.392Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×1.4×(1×0.038×1.2×1.52/10)=0.014kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[33.404,39.744,39.743,33.404]+1.1×1.35×0.15×4.4=40.724kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝40.724×103/(0.392×571)+0.014×106/7700=183.787N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=4.4/11.9=0.37≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標準值:qwk=la×ωfk=1.2×0.353=0.424kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.39=0.468kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.42×0.424+4.4×0.468=6.16kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=11.92×1.2×[0.15×4.4/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×11.9/2=174.752kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×6.16=20.327kN.M滿足要求！附件三：木模板盤扣滿堂支架計算書（650厚木頂板）板模板（盤扣式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20104、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱650mm板模板新澆混凝土樓板板厚(mm)650模板支架高度H(m)4.75模板支架縱向長度L(m)30模板支架橫向長度B(m)13.8支架外側(cè)豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.043地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)4.75風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.145整體模板支架μstw1.48ωfk=ω0μzμstw=0.444豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.3三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1500支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)550小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)300主梁最大懸挑長度l2(mm)300荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.4永久荷載的分項系數(shù)γG11.35結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.65)+1.4×0.9×3]×1=28.534kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.65))×1＝16.415kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝28.534×0.32/8＝0.321kN·mσ＝Mmax/W＝0.321×106/37500＝8.56N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×16.415×3004/(384×6000×281250)=1.026mmνmax=1.026mm≤min{300/150，10}=2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)100×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)833.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.65)+1.4×0.9×3]×0.3＝8.649kN/m因此，q1靜＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.65)×0.3＝7.402kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×7.402×0.92+0.125×1.247×0.92＝0.876kN·mM2＝q1L12/2=8.649×0.32/2＝0.389kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.876，0.389]＝0.876kN·mσ=Mmax/W=0.876×106/166667=5.254N/mm2≤[f]=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×7.402×0.9+0.625×1.247×0.9＝4.865kNV2＝q1L1＝8.649×0.3＝2.595kNVmax＝max[V1，V2]＝max[4.865，2.595]＝4.865kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.865×1000/(2×100×100)＝0.73N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.65))×0.3＝4.985kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×4.985×9004/(100×8415×833.333×104)＝0.243mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=4.985×3004/(8×8415×833.333×104)＝0.072mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(mm)□80×80×4主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)27.76主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)111.04主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.65)+1.4×0.9×3]×0.3＝8.738kN/mq1靜＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.65)×0.3＝7.491kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.65))×0.3＝5.045kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×8.738×0.9＝9.831kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×7.491+0.437×1.247)×0.9+8.738×0.3＝5.64kNR＝max[Rmax，R1]＝9.831kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×5.045×0.9＝5.675kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×5.045×0.9+5.045×0.3＝3.216kNR'＝max[R'max，R'1]＝5.675kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=3.834×106/27760=138.118N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.484×1000×[80×802-(80-8)×722]/(8×1110400×8)＝30.232N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.582mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm懸挑段νmax＝0.033mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=33.671kN，R2=40.061kN，R3=40.061kN，R4=33.671kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝40.061kN≤[N]＝100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф60×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)571立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1立桿截面抵抗矩W(cm3)7.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×550=2270mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2270/20.1=112.935≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=2270.000/20.1=112.935查表得，φ1=0.392Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×1.4×(1×0.043×0.9×1.52/10)=0.012kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[33.671,40.061,40.061,33.671]+1.1×1.35×0.15×4.75=41.119kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝41.119×103/(0.392×571)+0.012×106/7700=185.272N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=4.75/13.8=0.344≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.9×0.444=0.4kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)豎向封閉欄桿上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.3=0.405kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.752×0.4+4.75×0.405=6.432kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.82×0.9×[0.15×4.75/(0.9×1.2)+0.5]+2×1×13.8/2=212.572kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×6.432=21.225kN.M滿足要求！附件四：木模板盤扣滿堂支架計算書（1100厚頂板）板模板（盤扣式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20104、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱1100mm板模板新澆混凝土樓板板厚(mm)1100模板支架高度H(m)6.6模板支架縱向長度L(m)30模板支架橫向長度B(m)9.8支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標準值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.055地區(qū)保定市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.182整體模板支架μstw1.397ωfk=ω0μzμstw=0.419支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.39三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1500支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)550小梁間距l(xiāng)(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)300主梁最大懸挑長度l2(mm)300荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載的組合值系數(shù)ψc10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.4永久荷載的分項系數(shù)γG11.35結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×1.1)+1.4×0.9×3]×1=45.307kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×1.1))×1＝27.71kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝45.307×0.252/8＝0.354kN·mσ＝Mmax/W＝0.354×106/37500＝9.439N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×27.71×2504/(384×6000×281250)=0.835mmνmax=0.835mm≤min{250/150，10}=1.667mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)100×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)833.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.1)+1.4×0.9×3]×0.25＝11.401kN/m因此，q1靜＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×1.1)×0.25＝10.362kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1.1×1.4×0.9×3×0.25＝1.04kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×10.362×0.92+0.125×1.04×0.92＝1.154kN·mM2＝q1L12/2=11.401×0.32/2＝0.513kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[1.154，0.513]＝1.154kN·mσ=Mmax/W=1.154×106/166667=6.926N/mm2≤[f]=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×10.362×0.9+0.625×1.04×0.9＝6.413kNV2＝q1L1＝11.401×0.3＝3.42kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.413，3.42]＝6.413kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.413×1000/(2×100×100)＝0.962N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×1.1))×0.25＝6.978kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.978×9004/(100×8415×833.333×104)＝0.34mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=6.978×3004/(8×8415×833.333×104)＝0.101mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型矩形鋼管主梁截面類型(mm)□80×80×4主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)27.76主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)111.04主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×1.1)+1.4×0.9×3]×0.25＝11.475kN/mq1靜＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×1.1)×0.25＝10.436kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1.1×1.4×0.9×3×0.25＝1.04kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×1.1))×0.25＝7.028kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×11.475×0.9＝12.91kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×10.436+0.437×1.04)×0.9+11.475×0.3＝7.374kNR＝max[Rmax，R1]＝12.91kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×7.028×0.9＝7.906kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×7.028×0.9+7.028×0.3＝4.48kNR'＝max[R'max，R'1]＝7.906kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=4.52×106/27760=162.817N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.727×1000×[80×802-(80-8)×722]/(8×1110400×8)＝52.183N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.265mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm懸挑段νmax＝0.547mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=46.654kN，R2=44.623kN，R3=46.928kN，R4=42.535kN圖二支座反力依次為R1=44.571kN，R2=45.799kN，R3=45.799kN，R4=44.571kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)100按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝46.928kN≤[N]＝100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф60×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)571立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1立桿截面抵抗矩W(cm3)7.7抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×550=2270mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2270/20.1=112.935≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=2270.000/20.1=112.935查表得，φ1=0.392Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×1.4×(1×0.055×0.9×1.52/10)=0.015kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[46.654,45.799,46.928,44.571]+1.1×1.35×0.15×6.6=48.398kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝48.398×103/(0.392×571)+0.015×106/7700=218.23N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=6.6/9.8=0.673≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.9×0.419=0.377kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.39=0.351kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.62×0.377+6.6×0.351=10.53kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=9.82×0.9×[0.15×6.6/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9.8/2=158.662kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×10.53=34.748kN.M滿足要求！附件五：PC模板盤扣滿堂支架計算書（650厚頂板）盤扣式樓板模板支架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為3.4m，立桿的縱距b=1.20m，立桿的橫距l(xiāng)=1.20m，腳手架步距h=1.50m。立桿鋼管類型選擇：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ60×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(Φ60×2.5×1140);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ60×2.5×840);面板厚度5.6mm，剪切強度44.4N/mm2，抗彎強度125.0N/mm2，彈性模量5740.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用100.×100.mm木方，間距450mm，木方剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。梁頂托采用方鋼管80.×80.×4.mm。模板自重0.15kN/m2，混凝土鋼筋自重26.10kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖盤扣式樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(26.10×0.65+0.15)+1.40×2.50=24.038kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×26.10×0.65+0.7×1.40×2.50=25.353kN/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=26.100×0.650×1.800+0.150×1.800=30.807kN/m活荷載標準值q2=(2.000+2.500)×1.800=8.100kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:序號模板寬度(mm)X軸截面慣性矩Iy(cm4)截面最小抵抗矩Wy(cm3)1200×1800633.2596.262250×18003300×18004350×18005400×1800633.7996.346450×1800633.2596.267500×1800633.7996.348600×1800633.2596.2691200×1500581.0891.94截面抵抗矩W=96.26×103mm3；截面慣性矩I=633.25×104mm4(1)抗彎強度計算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取125.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.35×30.807+0.98×8.100)×0.450×0.450=1.0kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×1.0×1000×1000/96.26×103=10.42N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400面板最大撓度計算值v=0.677×30.807×4504/(100×5740×633.25×104)=0.24mm面板的最大撓度小于450.0/400,滿足要求!二、支撐次龍骨的計算次龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.100×0.650×0.450=7.634kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.150×0.450=0.068kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+2.000)×0.450=2.025kN/m靜荷載q1=1.35×7.634+1.35×0.068=10.397kN/m活荷載q2=0.98×2.025=1.985kN/m計算單元內(nèi)的次龍骨集中力為(1.985+10.397)×1.200=14.858kN2.次龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=14.858/1.200=12.382kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×12.38×1.20×1.20=1.783kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×12.382=8.915kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×12.382=16.344kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=166.67cm3；截面慣性矩I=833.33cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×1.783×106/166666.7=10.70N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:γ0T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.00×8914.94/(2×100.00×100.00)=1.337N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.70N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=7.702kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.702×1200.04/(100×10000.00×8333334.0)=1.297mm龍骨的最大撓度小于1200.0/250(木方時取250),滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=16.344kN均布荷載取托梁的自重q=0.129kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=5.210kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=48.421kN經(jīng)過計算得到最大變形V=1.403mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=29.35cm3；截面慣性矩I=117.39cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度