DBJ-T15-81-2022 建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設計技術(shù)規(guī)程

廣東省標準廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳發(fā)布廣東省標準Codeforfireresistancedesi批準部門：廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳3《建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設計技術(shù)規(guī)程》的公告粵建公告〔2022〕23號標準自2023年2月1日起實施。原廣東省標準《建筑混凝土結(jié)責具體技術(shù)內(nèi)容的解釋，并于出版后在廣東建設信息網(wǎng)(ht-tp://2022年6月22日4根據(jù)《廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳關于發(fā)布<2019年廣東省工程建設標準(復審)修訂計劃〉的通知》,規(guī)程編制組認真總意見的基礎上，對《建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設計技術(shù)規(guī)程》DBJ/T15-81-2011進行了修訂。本規(guī)程主要技術(shù)內(nèi)容包括：1總則；2術(shù)語和符號；3基本規(guī)定；4材料特性；5普通混凝土構(gòu)件；6高強混凝土構(gòu)件；7預應力混凝土構(gòu)件；8型鋼混凝土構(gòu)件；9加固混凝土構(gòu)件。本次修訂的主要內(nèi)容包括：(1)對原引用的部分標準的信息做了更新；(2)改進了型鋼混凝土柱的耐火極限計算公式；(3)增加了內(nèi)置箍筋的鋼管混凝土柱的耐火設計規(guī)定；(4)增南理工大學土木與交通學院(地址：廣州市天河區(qū)五山路381鄭文忠張海燕洪聲隆宋天詣彭朝陽劉瓊祥劉永添陳偉軍蘇恒強高衛(wèi)平徐玉野侯曉萌徐其功林永安王玉鐲6 1 22.1術(shù)語 2 3 73.1耐火要求 73.2火災升溫曲線 73.3構(gòu)件溫度場 83.4作用效應組合 9 4.1普通鋼筋 4.3結(jié)構(gòu)鋼 4.5高強混凝土 4.6防火隔熱材料 5普通混凝土構(gòu)件 5.2梁 5.3柱 5.4板 5.5墻 6高強混凝土構(gòu)件 296.1一般規(guī)定 296.2柱 76.3墻 7預應力混凝土構(gòu)件 7.2梁 32 7.4板 8型鋼混凝土構(gòu)件 8.2柱 9加固混凝土構(gòu)件 9.2梁 419.3板 41 42附錄A室內(nèi)火災的空氣溫度 43附錄B標準火災升溫條件下的構(gòu)件截面溫度場 46附錄C簡化計算方法 84附錄D高級計算方法 附錄E系數(shù)取值 附錄F箍筋參數(shù) 附錄G碳纖維布加固混凝土梁和板的防火涂料厚度 本規(guī)程用詞說明 8 2 2 3 7 7 7 8 9 26 9 7PrestressedConcrete 32 34 38 41 41 42 43 46AppendixCSimplifiedCalculatio 92AppendixEValuesofCoefficien 93AppendixFParametersofSte ExplanationofWordinginThis Addition:ExplanationofProvisions 11.0.1為減輕或避免建筑混凝土結(jié)構(gòu)在火災中的損害，保護人1.0.2本規(guī)程適用于新建、擴建和改建的建筑混凝土結(jié)構(gòu)的耐1.0.3本規(guī)程以火災高溫下建筑混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀1.0.4建筑混凝土結(jié)構(gòu)的耐火設計除應符合本規(guī)程的規(guī)定外，2非標準火災升溫條件下，火災在時間t內(nèi)對構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的作用效應與標準火災升溫條件下在時間t。內(nèi)對同一構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的3α——組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與zaz,500°500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均cmi—縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度的最4Eφ、Eo—組合軸向壓力作用點至經(jīng)過截面重心的：fr——高溫下普通混凝土或高強混凝土的軸心抗壓h——板的厚度，柱或梁的截面高度，異形柱的截1?—相對于z,軸的截面慣性矩(z。為經(jīng)過截面5Sc——永久荷載(含預應力引起的次內(nèi)力)標準Yn—結(jié)構(gòu)耐火重要性系數(shù)；E?、em—常溫下、高溫下普通混凝土或高強混凝土的 6η,r——高溫下普通鋼筋或結(jié)構(gòu)鋼的屈服強度折減o——應力；σa——迎火面混凝土的常溫名義拉應力；r——全盛期火災持時；X,r——高溫下普通鋼筋或結(jié)構(gòu)鋼的彈性模量折減73.1.1建筑的耐火等級及其承重構(gòu)件的耐火極限應符合現(xiàn)行國3.1.2基于承載能力極限狀態(tài)，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的耐火設計應1在規(guī)定的耐火極限內(nèi)，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的承載能力Rm不小于按本規(guī)程第3.4.1條確定的作用效應組合Smr,即：2在按本規(guī)程第3.4.1條確定的作用效應組合下，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的耐火極限Rr不小于規(guī)定的耐火極限[Rr],即：3.1.3對于高度大于200m的高層建筑結(jié)構(gòu)以及耐火等級為一級3.1.4除本規(guī)程第3.1.3條以外的一般單層和多、高層建筑結(jié)3.2火災升溫曲線3.2.1一般室內(nèi)火災的空氣溫度采用如下標準火災升溫曲線式中T——火災發(fā)生后的室內(nèi)空氣溫度(℃);T?—火災發(fā)生前的室內(nèi)空氣溫度(℃);83.2.2當能準確確定室內(nèi)有關參數(shù)時，可按本規(guī)程附錄A計算室內(nèi)火災的空氣溫度，也可采用其他有可靠依據(jù)的轟燃后火災模型計算室內(nèi)火災的空氣溫度。3.2.3當采用本規(guī)程第3.2.2條計算室內(nèi)火災的空氣溫度時，火災對構(gòu)件的影響可等效為標準火災升溫曲線在等效曝火時間t。時段內(nèi)對構(gòu)件的影響，且有：T?—火災發(fā)生前室內(nèi)空氣溫度(℃);Tm—火災發(fā)生后室內(nèi)空氣的最高溫度(℃),按本規(guī)程T——全盛期火災持時(min),按本規(guī)程附錄A的式3.3構(gòu)件溫度場3.3.1梁、柱等桿系構(gòu)件的溫度場可簡化為橫截面上的二維溫度場，墻、板等平面構(gòu)件的溫度場可簡化為沿厚度方向的一維溫3.3.2構(gòu)件溫度場宜采用熱傳導方程并結(jié)合相應的初始條件和邊界條件進行計算。對于標準火災升溫條件下的普通混凝土矩形截面構(gòu)件，也可按本規(guī)程附錄B確定構(gòu)件溫度場。3.3.3當構(gòu)件表面設置有非燃飾面層時，可將該飾面層厚度折算成混凝土厚度，再按本規(guī)程第3.3.2條確定構(gòu)件溫度場。折算厚度按式(3.3.3)計算：式中ad?——非燃飾面層折算成混凝土的厚度(mm);P?、c?、A?——非燃飾面層的密度(kg/m3)、比熱容[kJ/9(kg·℃)]和導熱系數(shù)[W/(m·℃)],對于3.3.4高強混凝土矩形柱的截面中軸線上由于爆裂產(chǎn)生的爆裂溫差按式(3.3.4)計算：式中x——截面中軸線上某點與爆裂面之間的距離(mm),爆裂面取為核心區(qū)混凝土表面，如圖3.3.4所示；δr——截面中軸線上距離爆裂面x處由于爆裂產(chǎn)生的爆裂溫差(℃).3.4作用效應組合3.4.1耐火設計時采用偶然設計狀況的作用效應組合，即采用式(3.4.1-1)和式(3.4.1-2)的較不利表達式：S——永久荷載(含預應力引起的次內(nèi)力)標準值的Sm——火災下構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的標準溫度作用效應，對于一ψ——樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標W?—樓面或屋面活荷載的準永久值系數(shù)，按現(xiàn)行國家Ywr——結(jié)構(gòu)耐火重要性系數(shù)，耐火等級為一級的建筑取1.1,其他建筑取1.0。4.1.1高溫下普通鋼筋的導熱系數(shù)、比熱容、密度和泊松比可采用本規(guī)程表4.3.1中結(jié)構(gòu)鋼的對應參數(shù)。4.1.2高溫下普通鋼筋的熱膨脹應變可按式(4.1.2)計算：式中T——材料溫度(℃);4.1.3高溫下普通鋼筋的屈服強度折減系數(shù)可按式(4.1.3)4.2預應力鋼筋4.2.1高溫下預應力鋼筋的導熱系數(shù)、比熱容、密度和泊松比4.2.2高溫下預應力鋼筋的熱膨脹應變可按式(4.2.2)計算： 4.2.3高溫下預應力鋼筋的條件屈服強度折減系數(shù)可按式(4.2.3)計算：4.2.4高溫下預應力鋼筋的抗拉強度折減系數(shù)可按式(4.2.4)4.2.5高溫下預應力鋼筋的彈性模量折減系數(shù)可按式(4.2.5)4.2.6高溫下預應力鋼筋的短期高溫應力松弛損失可按式(4.2.6-1)~式(4.2.6-3)計算：式中t——升溫時間(min);σ?—預應力鋼筋的初始應力(N/mm2);4.2.7高溫下預應力鋼筋的蠕變應變可按式(4.2.7)計算：4.3.1高溫下結(jié)構(gòu)鋼的有關物理參數(shù)可按表4.3.1采用。比熱容泊松比4.3.2高溫下結(jié)構(gòu)鋼的屈服強度折減系數(shù)可按式(4.3.2)計算：4.3.3高溫下結(jié)構(gòu)鋼的彈性模量折減系數(shù)可按式(4.3.3)計算：4.4普通混凝土4.4.1高溫下普通混凝土的導熱系數(shù)、比熱容和密度可分別按式(4.4.1-1)、式(4.4.1-2)和式(4.4.1-3)計算：pr—高溫下普通混凝土的密度(kg/m3);4.4.2高溫下普通混凝土的熱膨脹應變可按式(4.4.2-1)或式(4.4.2-2)計算，鈣質(zhì)骨料：式中——高溫下普通混凝土的熱膨脹應變。4.4.3高溫下普通混凝土的軸心抗壓強度折減系數(shù)可按式(4.4.3)計算：4.4.4高溫下普通混凝土的抗拉強度折減系數(shù)可按式(4.4.4)4.4.5高溫下普通混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)可按式(4.4.5)計算；4.4.6高溫下普通混凝土的應力-應變關系可按式(4.4.6-1)和式(4.4.6-2)計算：eo—常溫下普通混凝土的峰值應變，按現(xiàn)行國家標準4.5高強混凝土4.5.1高溫下高強混凝土的導熱系數(shù)、比熱容、密度、熱膨脹4.5.2高溫下高強混凝土的軸心抗壓強度折減系數(shù)可按式(4.5.2)計算：4.5.3高溫下高強混凝土的初始彈性模量折減系數(shù)可按式(4.5.3)計算：4.5.4高溫下高強混凝土的應力-應變關系可按式(4.5.4-1)和式(4.5.4-2)計算：式中σ——應力(N/mm2);e?—常溫下高強混凝土的峰值應變，按現(xiàn)行國家標準4.6防火隔熱材料4.6.1混凝土結(jié)構(gòu)采用外貼鋼板或外貼碳纖維布進行加固時，4.6.2采用防火涂料進行防火隔熱處理時，可選擇膨脹型防火標準《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》GB14907和《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)4.6.4除防火涂料和防火板外，也可采用灰砂磚、輕質(zhì)混凝土5普通混凝土構(gòu)件5.1.1高溫下普通混凝土構(gòu)件的承載力計算可采用常溫下普通據(jù)截面溫度場進行相應的修正。構(gòu)件高溫承5.1.2高溫下普通混凝土構(gòu)件的截面可近似以縮減后的有效截5.2.1當普通混凝土簡支梁的梁寬以及縱向受拉鋼筋的保護層厚度不小于表5.2.1的規(guī)定，且角部受拉鋼筋的梁側(cè)保護層厚度不小于表5.2.1中數(shù)值加上10mm時，梁可滿足相應的耐火極限耐火極限(min)梁寬(mm)/縱向受拉鋼筋的保護層厚度(mm)5.2.2當普通混凝土連續(xù)梁的梁寬以及縱向受拉鋼筋的保護層厚度不小于表5.2.2的規(guī)定，且角部受拉鋼筋的梁側(cè)保護層厚度不小于表5.2.2中數(shù)值加上10mm時，梁可滿足相應的耐火極限耐火極限(min)梁寬(mm)/縱向受拉鋼筋的保護層厚度(mm)5.2.3普通混凝土梁的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進行計算，也可采用本規(guī)程附錄D的高級計算方法進行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行普通混凝土梁的耐火設計。5.2.4普通混凝土梁的耐火極限可按式(5.2.4)近似計算：(20mm≤c≤50mm,0.2≤M/M?式中Rr——耐火極限(min);M——常溫下按簡支梁計算的梁跨中組合彎矩(kN·m);M?——常溫下梁的跨中受彎承載力(kN·m),計算時鋼筋和混凝土強度采用標準值；c——梁縱向受拉鋼筋的保護層厚度(mm)。式(5.2.4)適用于梁縱向受拉鋼筋配筋率p?≥0.5%且p?≤1.5%的情況。5.3.1當普通混凝土矩形柱的截面尺寸或圓柱截面直徑，以及縱向受力鋼筋的保護層厚度不小于表5.3.1的規(guī)定且符合以下條件時，柱可滿足相應的耐火極限要求：1柱的計算長度不大于3.0m;2縱向受力鋼筋的總配筋率小于4%;3組合軸向壓力作用點至經(jīng)過矩形柱截面重心的z軸的距離本規(guī)程圖5.3.4);或組合軸向壓力作用點至圓柱截面重心的距離不大于截面直徑的40%。耐火極限(min)截面尺寸(直徑)(mm)/縱向受力鋼筋的保護層厚度(mm)者可利用本規(guī)程式(5.3.4-2)進行計算，計算時材料強度采用標準值。5.3.2當普通混凝土異形柱的截面肢厚和肢高不小于表5.3.21縱向受力鋼筋的總配筋率不小于0.6%;2縱向受力鋼筋的保護層厚度不小于30mm;3組合軸向壓力作用點至截面重心的距離與截面回轉(zhuǎn)半徑之比不大于2.0;4柱的計算長度不大于4.0m。肢厚(mm)/肢高(mm)程式(5.3.5-2)進行計算，計算時材料強度采用標準值。5.3.3普通混凝土柱的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進行計算，也可采用本規(guī)程附錄D的高級計算方法確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行普通混凝土柱的5.3.4普通混凝土矩形柱的耐火極限可按式(5.3.4-1)近似Rr=β?β?βnβ?ββ)β—β=c?μ2+c?μ+c?;β——β?=c?L+cs;比，其中后者可利用本規(guī)程式(5.3.4-2)進行計壓力作用點至截面重心的距離；r=√T/A,為回1。為相對于z軸的截面慣性矩；z軸經(jīng)過截面重心，且與z軸的夾角等于α加90°;α為組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角(以逆時針方向為正);如圖5.3.4所示；組合軸向壓力作用點處的矩形柱常溫軸向承載力可按式(5.3.4-2)計算：式中N?——組合軸向壓力作用點處的柱常溫軸向承載力(N);fe—常溫下混凝土的軸心抗壓強度(N/mm2);4bh—4mh=d?(h/b)2+d?d?~d?——具體取值見本規(guī)程附錄E的表E.0.2。式(5.3.4-1)和式(5.3.4-2)的適用范圍為：2.0m≤L≤5.3.5普通混凝土等肢L形柱、T形柱和十字形柱的耐火極限可按式(5.3.5-1)近似計算：式中Rr——耐火極限(min);βn—β=C?μ2+c?μ+e?;比，其中后者可利用式(5.3.5-2)計算，計算時e——偏心率，e=eo/r?,其中,為組合軸向1,為相對于z。軸的截面慣性矩；。軸經(jīng)過截面重心，且與z軸的夾角等于α加90°,α為組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角(以逆時針方向為正);如圖5.3.5所示；c?~ci?——具體取值見本規(guī)程附錄E的表E.0.3。組合軸向壓力作用點處的異形柱常溫軸向承載力可按式(5.3.5-2)計算：fe—常溫下混凝土的軸心抗壓強度(N/mm2);式(5.3.5-1)和式(5.3.5-2)的適用范圍為：2.0m≤L≤5.4.1當普通混凝土板的板厚以及縱向受拉鋼筋的保護層厚度不小于表5.4.1的規(guī)定時，板可滿足相應的耐火極限要求。表5.4.1板厚和縱向受拉鋼筋保護層厚度的最小值縱向受拉鋼筋的保護層厚度(mm)2縱向受拉鋼筋的保護層厚度與鋼筋半徑之和大于0.2倍板厚時，需計算1常溫下支座處的負彎矩調(diào)幅系數(shù)不超過15%;若超過，則2連續(xù)板下部縱向鋼筋伸入支座的錨固長度不應小于10d,3現(xiàn)澆板的上部構(gòu)造鋼筋應滿足國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010—2010第9.1.6條的規(guī)定，同時鋼筋伸入板的1)當現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時，沿梁長度方向配置每邊不宜小于板計算跨度的1/3;2)周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板，其上部構(gòu)造鋼筋自梁邊或墻邊伸入板內(nèi)的長度，在單向板中不宜小于受力方向板計算跨度的1/4,在雙向板中不宜小于板短跨方向計算跨度的1/3,且每米板寬中至少有2根通長布置；3)嵌固在砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，其上部與板邊垂直的構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度，從墻邊算起不宜小于板短邊跨度的1/5;在兩邊嵌固于墻內(nèi)的板角部分，雙向上部構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度從墻邊算起不宜小于板短邊5.4.3普通混凝土板的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行普通混凝土5.5.1當普通混凝土墻的墻厚以及縱向受力鋼筋的保護層厚度不小于表5.5.1的規(guī)定時，墻可滿足相應的耐火極限要求。表5.5.1墻厚和縱向受力鋼筋保護層厚度的最小值墻厚(mm)/縱向受力鋼筋的保護層厚度(mm)注：μ為組合軸向壓力與該力作用點處墻常溫軸向承載力之比。5.5.2普通混凝土墻的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行普通混凝土6高強混凝土構(gòu)件6.1.2對于混凝土強度等級為C60~1構(gòu)件表面設置鋼絲網(wǎng)，鋼絲直徑不小于2mm,網(wǎng)孔不大于50mm×50mm,鋼絲網(wǎng)表面涂抹厚度為15mm的水泥砂漿；2構(gòu)件表面設置厚度為20mm的非膨脹型防火涂料，或厚度為30mm的防火板，或其他已證明確能防止混凝土高溫爆裂的3混凝土中添加不少于2kg/m3摻量的短切聚丙烯纖維。6.1.3高強混凝土柱和墻的高溫承載力可根據(jù)本規(guī)程附錄C采用常溫方法針對縮減后的有效截面進行計算，但損傷層厚度a,按式(6.1.3)確定：k=1.0;混凝土強度等級為C60～C70時，k=1.1;a,swo—500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均深度所在位置處的溫度由本規(guī)程式(4.1.3)逐一確定。計算過程中當按本規(guī)程第6.1.2條采取高溫防爆裂措施時，高強混凝土柱和墻的損傷層厚度取500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均6.2.1本規(guī)程第5.3.1條規(guī)定適用于高強混凝土柱，但其中縱向受力鋼筋的保護層厚度最小值需調(diào)整為kcmin+2mm,同時，矩形柱最小截面尺寸和圓柱最小直徑需增大2cmin(k-1)+4mm,其值，k按本規(guī)程第6.1.3條確定。當按本規(guī)程第6.1.2條采取高溫防爆裂措施時，第5.3.1條的規(guī)定直接適用于高強混凝土柱。6.2.2高強混凝土柱可按本規(guī)程第6.1.3條、第3.4.1條和第3.1.2條進行耐火設計。6.2.3高強混凝土方形柱的耐火極限可按式(6.2.3)近似計算：0B=43.875n2-B?=1862.947n2-B=414.868n2-6.3.1本規(guī)程第5.5.1條規(guī)定適用于高強混凝土墻，但其中縱向受力鋼筋的保護層厚度最小值需調(diào)整為kcmin+2mm;同時，對于單面受火和雙面受火情況，墻厚最小值需分別增大50(k-向受力鋼筋保護層厚度的最小值，k按本規(guī)程第6.1.3條確定。當按本規(guī)程第6.1.2條采取高溫防爆裂措施時，第5.5.1條的規(guī)6.3.2高強混凝土墻可按本規(guī)程第6.1.3條、第3.4.1條和第3.1.2條進行耐火設計。7預應力混凝土構(gòu)件7.1.1高溫下預應力混凝土構(gòu)件的承載力計算可采用常溫下預需依據(jù)截面溫度場進行相應的修正。構(gòu)件高溫承載力計算過程7.1.2高溫下預應力混凝土構(gòu)件的截面可近似以縮減后的有效截面進行等效，有效截面的確定方法同本規(guī)程第5.1.2條。有效截面內(nèi)混凝土的抗壓強度和彈性模量采用常在位置處的溫度按本規(guī)程第4.1節(jié)或第4.2節(jié)的規(guī)定逐一確定。7.2.1當預應力混凝土梁的縱向預應力鋼筋的保護層厚度不小于表7.2.1的規(guī)定時，梁可滿足相應的耐火極限要求。表7.2.1縱向預應力鋼筋保護層厚度的最小值梁截面寬度b(mm)耐火極限(min)截面常溫壓應力(MPa)7.2.2預應力混凝土梁的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減進行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行預應力混截面常溫壓應力(MPa)7.2.3高溫下預應力混凝土梁的易爆裂區(qū)和不易爆裂區(qū)可按圖7.2.3判別。圖7.2.3易爆裂區(qū)和不易爆裂區(qū)的判別方法注：圖中橫坐標為梁截面短邊尺寸，縱坐標為依據(jù)本規(guī)程第3.4.1條確定的作發(fā)生爆裂時，可按本規(guī)程第6.1.1條和67.2.5預應力混凝土連續(xù)梁第一內(nèi)支座上部負彎矩鋼筋伸入該支座兩側(cè)梁內(nèi)的長度應滿足式(7.2.5)的要求：l?——第一內(nèi)支座相鄰兩跨的計算跨度較大7.3.1當預應力混凝土矩形柱的截面尺耐火極限(min)截面尺寸(mm)/縱向預應力鋼筋的保護層厚度(mm)7.3.2預應力混凝土柱的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減后的有效截面進行計算，也可采用本規(guī)程附錄D的高級計算方法進行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行預應力混7.3.3高溫下預應力混凝土柱易爆裂區(qū)和不易爆裂區(qū)的判別可采用本規(guī)程第7.2.3條給出的方法進行。7.3.4當按本規(guī)程第7.3.3條判斷發(fā)現(xiàn)高溫下預應力混凝土柱易發(fā)生爆裂時，可按本規(guī)程第6.1.1條和第6.1.2條的措施進行防爆裂處理，也可在受力鋼筋外側(cè)的混凝土保護層內(nèi)配置鋼筋土保護層厚度等要求同本規(guī)程第7.2.4條。表7.4.1-1單向板縱向預應力鋼筋保護層厚度的最小值耐火極限(min)簡支表7.4.1-2雙向板縱向預應力鋼筋保護層厚度的最小值以(180/h)°2;對于K不等于1.7的情況，應將表中數(shù)值乘以(1.7/7.4.2預應力混凝土板的高溫承載力可采用常溫方法針對縮減進行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行預應力混7.4.3為防止高溫下預應力混凝土板的爆裂，外荷載和預應力等效荷載共同作用下迎火面混凝土的常溫名義拉應力應滿足式(7.4.3)的要求，f:——常溫下混凝土的抗拉強度，計算時取標準值(N/7.4.4當預應力混凝土板不滿足本規(guī)程第7.4.3條的要求時，可按本規(guī)程第6.1.2條的措施進行防爆裂處理，也可在板底受力小于6mm,網(wǎng)格邊長不宜大于150mm,板厚方向應設不少于雙向φ6@600拉結(jié)筋以固定鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)外層鋼筋的混凝土保護7.4.5預應力混凝土連續(xù)板第一內(nèi)支座上部負彎矩鋼筋伸入該支座兩側(cè)板內(nèi)的長度lm應滿足本規(guī)程式(7.2.5)的要求。7.5.1當預應力屋架下弦桿的截面尺寸和縱向預應力鋼筋的保護層厚度不小于表7.5.1的規(guī)定時，下弦桿可滿足相應的耐火極截面尺寸(mm)/縱向預應力鋼筋的保護層厚度(mm)注：預應力屋架下弦桿的截面面積不應小于截面最小尺寸平方的2倍；普通鋼筋的混凝土保護層最小厚度可比表中數(shù)值減小5mm,但不小于現(xiàn)行國家標準7.5.2預應力屋架下弦桿的高溫承載力可采用常溫方法針對縮法進行確定，再根據(jù)本規(guī)程第3.4.1條和第3.1.2條進行預應力7.5.3火災下預應力屋架下弦桿的總拉伸變形(即常溫變形與高溫變形之和)不應大于計算跨度的萬分之五。7.5.4預應力屋架的上弦桿和受壓腹桿按柱進行耐火設計，受8型鋼混凝土構(gòu)件8.1.1型鋼混凝土梁的耐火極限可按式(8.1.1)進行計算：式中Rp——耐火極限(min),且Rr≤150min;M?——常溫下梁跨中受彎承載力(kN·m),計算時材料C——梁的截面周長(mm)。500MPa、型鋼屈服強度235MPa~460MPa、C30～C60混凝土、截面型鋼含鋼率0.04～0.15、縱向受拉鋼筋配筋率0.6%~1.8%、截面高寬比1.5~3.0、梁截面周長1200mm~3200mm。型鋼和縱筋的保護層厚度應分別符合現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138和國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。8.2.1型鋼混凝土柱的耐火極限可按式(8.2.1-1)~式(8.2.1-5)進行計算：比，其中后者可按現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138的規(guī)定計算，計算時材料強度采用式(8.2.1-1)~式(8.2.1-5)的適用范圍為：鋼筋屈服強度300MPa～500MPa、型鋼屈服強度235MPa～460MPa、C30~C80混凝土、截面型鋼含鋼率0.04~0.15、縱向受力鋼筋配筋率1%~5%、截面高寬比1~2、偏心率0~1.2、柱長細比10~120、柱截面周長1200mm~8000mm。繞強軸彎曲時偏心率為2c?/h,繞弱軸彎曲時偏心率為2c?/b,e?為組合軸向壓力作用點至截面重心的距離。型鋼和縱筋的保護層厚度應分別符合現(xiàn)行行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138和國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。8.2.2在內(nèi)置箍筋的鋼管混凝土柱(圖8.2.2)中，箍筋不應與鋼管接觸，鋼管屈服強度不應大于400MPa,箍筋應采用屈服強度不小于400MPa的普通鋼筋，架立筋宜采用直徑6mm~8mm管內(nèi)表面與箍筋之間的凈距為45mm且箍筋直徑和箍筋間距按本規(guī)程附錄F的表F.0.1(或表F.0.2)確定時，無防火保護的內(nèi)置箍筋圓鋼管混凝土柱滿足耐火極限180min(或150min)的要求；當方鋼管內(nèi)表面的側(cè)邊中點與箍筋之間的凈距為45mm且箍筋直徑和箍筋間距按本規(guī)程附錄F的表F.0.3(或表F.0.4)確定時，無防火保護的內(nèi)置箍筋方鋼管混凝土柱滿足耐火極限180min(或150min)的要求。圖8.2.2內(nèi)置箍筋的鋼管混凝土柱9加固混凝土構(gòu)件9.1.1混凝土構(gòu)件采用外貼鋼板或外貼碳纖維布進行加固時，9.1.2混凝土構(gòu)件采用增大截面法進行加固時，加固構(gòu)件的耐火設計應符合本規(guī)程第5章、第6章、第7章的相應規(guī)定。9.2.1采用梁底粘貼碳纖維布或鋼板進行抗彎加固的混凝土梁，100mm;同時，梁側(cè)面防火隔熱層的厚度宜與梁底面防火9.2.2采用非膨脹型防火涂料進行防火隔熱處理時，碳纖維布9.3.1采用板底粘貼碳纖維布進行加固的混凝土板，防火隔熱層從碳纖維布邊緣向外延伸的寬度不宜小于20mm。9.3.2采用膨脹型防火涂料進行防火隔熱處理時，碳纖維布加9.3.3對于碳纖維布加固混凝土雙向板，可沿兩個正交方向分別利用本規(guī)程第9.3.2條按單向板確定所需的防火涂料厚度，并加固板跨中受彎承載力的提高幅度小于40%,且常溫下按簡支板9.4.1非膨脹型防火涂料施工時，應采用分層涂抹或噴涂的方宜為5mm~10mm,且應在前一層涂料基本固化或干燥后方可施工9.4.2膨脹型防火涂料施工時，宜先涂抹或噴涂水泥砂漿過渡層，過渡層厚度宜為10mm,并采用鋼絲網(wǎng)片將其可靠固定在加底涂層宜采用重力式噴槍在壓力約為0.4MPa的條件下噴涂，面層裝飾涂料可刷涂、噴涂或滾涂。底涂層一般噴2遍~3遍，每遍厚度不應超過0.25mm,且應在前一遍干燥后再噴涂后一遍。9.4.3采用碳纖維網(wǎng)格增強聚合物水泥砂漿或碳纖維網(wǎng)格增強2在板底施工完一層砂漿后，及時粘貼碳纖維網(wǎng)格并對其施壓，使碳纖維網(wǎng)格嵌入砂漿層；待前一層砂漿初凝后，再施工后一層砂漿和碳纖維網(wǎng)格；最后施工最3最外層砂漿的厚度宜為8mm~10mm,內(nèi)部每層砂漿的厚度宜為5mm~6mm,加固層的總厚度不應小于15mm且不宜超過30mm;高度差(m),A,為由墻和頂棚(不包括開口)組Tgm/Tme=(η/n).5tm=0.63rr=0.175M?/(A?√h)量木材的總質(zhì)量(kg),M?=∑M,H/Hw,其中為第i種可燃材料的質(zhì)量(kg)和單位發(fā)熱量(MJ/kg),H?按表A.0.1-1確般家具的φ值范圍為0.1m2/kg<φ<0.4m2/kg,最石油紙及制品炭聚碳酸酯聚氨酯甲醛樹脂汽油柴油亞麻籽油煤油聚酯焦油苯甲醇甲醛泡沫塑料乙醇式中qo——根據(jù)建筑物使用功能確定的火災荷載密度(MJ/m2),按表A.0.1-2取值；火災荷載密度qo(MJ/m2)醫(yī)院病房圖書室(設書架)B.0.1本附錄給出標準火災升溫條件下的矩形截面構(gòu)件的截面2構(gòu)件截面由勻質(zhì)連續(xù)的混凝土材料組成，不考慮截面上鋼筋面積的影響，也不計及混凝土開裂或表層崩脫后截面局部變化所引起的溫度重3高溫下普通混凝土的導熱系數(shù)、比熱容和密度分別按本規(guī)程式(4.4.1-1)、式(4.4.1-2)和式(4.4.1-3)進行確定。溫度曲線區(qū)域面受火和四面受火情況，本附錄只給出部分截面(圖B.0.1所示陰影區(qū)域)的溫度曲B.0.2矩形截面構(gòu)件的截面溫度圖B.0.2所示為單面受火情況下樓板或墻的截面溫度場，圖B.0.3所示為雙面受火(b)三面受火X情況下墻的截面溫度場，圖B.0.4～圖圖B.0.1溫度曲線溫度場，圖情況下墻的截面溫度場，圖B.0.4～圖受火情況下梁或柱的截面溫度場，圖B.0.27~圖B.0.37所示為四面受火情況下柱的截面溫度場。當構(gòu)件截面尺寸、受火時間、受火條件等都符合本附錄所列條件時，可直接查取截面溫度場；至受火面電離(mm)至受火面電離(mm)(a)板厚/墻厚80mm(b)板厚/墻厚100mm(h)板厚/墻厚300mm至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面距離(mm至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面距離(mm)至受火面電離(mm)至受火面距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.7相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場至底邊距離(mm)至底邊臣離(mm)至底邊距離(mm)至底邊臣離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.8相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：400mm×600mm)(二)圖B.0.9相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：400mm×800mm)(一)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.9相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：400mm×800mm)(二)至底邊距離(mm至底邊尾離(mm)至底邊鹿離(至底邊距離(mm至底邊尾離(mm)至底邊鹿離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)(c)升溫時間90min(e)升溫時間150min至側(cè)邊距離(mm)(b)升溫時間60min(d)升溫時間120min(f)升溫時間180min至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)(截面尺寸：500mm×800mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.13相鄰兩面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：700mm×700mm)至底邊電離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)圖B.0.15三面受火情況下梁或柱的截面溫度場(截面尺寸：200mm×300mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)(a)升溫30min(d)升溫120min(b)升溫60min(c)升溫90min(f)升溫180min至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)(c)升溫90min(b)(c)升溫90min(d)升溫120min(e)升溫150min至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm圖B.0.19三面受火情況下梁或柱的截面溫度場(截面尺寸：300mm×700mm)至底邊尾離(mm)至底邊電離(mm至底邊尾離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.20三面受火情況下梁或柱的截面溫度場(截面尺寸：400mm×400mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至側(cè)邊距離(mm)至側(cè)邊距離(a)升溫時間30min(b)升溫時間60min(c)升溫時間90min至側(cè)邊距離(mm)至側(cè)邊距離(mm)至側(cè)邊距離(mm)(d)升溫時間120min(e)升溫時間150min(f)升溫時間180min圖B.0.21三面受火情況下梁或柱的截面溫度場(截面尺寸：400mm×600mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)(a)升溫時間30min(d)升溫120min(e)升溫150min至底邊電離(mm)至底邊距離(至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)(b)升溫60min(c)升溫90min至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距高(至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距高(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至戚邊距離(mm)至底邊距離(mm)至戚邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距高(mm)圖B.0.29四面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：300mm×700mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.30四面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：400mm×400mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊尾離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)至底邊題離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊電離(mm)至底邊距離(mm)圖B.0.35四面受火情況下柱的截面溫度場(截面尺寸：600mm×600mm)(a)升溫時間30min(a)升溫時間30min(c)升溫時間90min至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)至底邊距離(mm)C.1500℃等溫線法C.1.1基本原理和適用范圍1本方法適用于標準升溫條件(即空氣溫度遵循標準火災升溫曲線),或與標準升溫條件產(chǎn)生的構(gòu)件溫度場相似的其他升2本方法適用于構(gòu)件截面寬度大于表C.1.1中最小截面寬度的情況。對于標準升溫條件，最小截面寬極限；對于其他升溫條件，例如本規(guī)程式(A.0.1-1),最小截耐火極限(min)最小截面寬度(mm)火災荷載密度(MJ/m2)最小截面寬度(mm)3簡化計算方法采用縮減的構(gòu)件截面尺寸，即忽略構(gòu)件表面的損傷層。損傷層厚度a,soo取為截面受壓區(qū)500℃等溫線上各點距離截面邊緣的平均深度。假設溫度大于500℃的混凝土對構(gòu)件承載力沒有貢獻，溫度不大于500℃的混凝土的抗壓強度和C.1.2壓彎截面的設計步驟在本附錄第C.1.1條縮減截面方法的基1確定截面500℃等溫線的位置。2去掉截面上溫度大于500℃的部分，得到截面的有效寬度b和有效高度hπ(圖C.1.2)。等溫線的圓角部分可近似處3確定受拉區(qū)和受壓區(qū)鋼筋的溫度。單根鋼筋的溫度可根得。對于落在縮減后的有效截面之外的部分鋼筋(圖C.1.2),4根據(jù)鋼筋的溫度以及本規(guī)程式(4.1.3)確定鋼筋強度，5針對縮減后的有效截面以及由步驟4獲得的鋼筋強度，6比較并判斷截面的高溫承載力是否大于相應的作用效應組合。C.1.3若截面鋼筋分層布置且各鋼筋直徑相等，可采用下述方式中ay、a;——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)第;層鋼筋中心至縮減后的有效截面受拉邊緣和受壓邊緣的萬(T)、F,(T)——分別為第；層鋼筋的平均高溫抗拉強度和抗F,(T)、f'(T;)——分別為溫度T;時第；層第i根鋼筋的抗拉強確定受拉區(qū)和受壓區(qū)鋼筋中心至縮減后的有效截面受拉區(qū)邊緣和受壓區(qū)邊緣的距離a。和a:式中A.、A——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)第i根鋼筋的橫截面a、a——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)第i根鋼筋至縮減后C.2300℃和800℃等溫線法C.2.1高溫下普通混凝土構(gòu)件縮減后的有效截面也可采用下述1確定構(gòu)件截面上的300℃和800℃等溫線；2將300℃和800℃等溫線近似化整為矩形；3保留300℃等溫線以內(nèi)的全部面積，忽略800℃等溫線以圖C.2.1分別舉例給出了構(gòu)件三面受火和四面受火時，根據(jù)溫線對應的近似矩形的寬度和高度，br=bao+0.5(bsoo-b?oo),強度按所在位置處的溫度由本規(guī)程式(4.1.3)逐一確定。在此C.3.1本方法僅適用于標準升溫條件(即空氣溫度遵循標準火災升溫曲線)。本方法相比500℃等溫線法更為準確，尤其是對C.3.2高溫下混凝土構(gòu)件截面采用縮減后的有效截面代替，忽略構(gòu)件受火面損傷層厚度a?或a?以外的部分(圖C.3.2所示以厚度為2w的相對兩面受火墻為基本構(gòu)件，圖C.3.2(a)對于圖C.3.2(c)所示厚度為w的單面受火板，其受火面的損傷層厚度可近似取厚度為2w的相對兩面受火厚墻[圖對于圖C.3.2(d)所示三面受火梁的腹板和翼緣部分，其受火面的損傷層厚度可分別采用圖C.3.2(a)和圖C.3.2(b)的損傷層厚度可假設與側(cè)向受火面的損傷層厚度a??一致，如圖C.3.3相對兩面受火墻的受火面損傷層厚度可用下列方法進行3)等寬條帶(圖C.3.3),M點為平分線上任意一點。2確定每個條帶中線上的溫度以及相應的混凝土抗壓強度(4.4.3)和式(4.5.2)計算條帶中線上的混凝土抗壓強度折減3采用式(C.3.3-1)計算混凝土的平均抗壓強度折減系w——兩面受火墻的1/2厚度，對于其他構(gòu)件，分別代表板的厚度、單面受火墻或柱的厚度、梁的1/2截面寬度、相對兩面受火柱的1/2厚度、三面受火或四面受火柱的1/2截面寬度。4本附錄圖C.3.2(a)所示兩面受火墻的損傷層厚度a(適用于墻、柱及梁腹板)采用式(C.3.3-2)確定：式中ηr(Tm)——圖C.3.3中M點的混凝土抗壓強度折減本附錄圖C.3.2(b)所示兩面受火厚墻的損傷層厚度a?(適用于板及梁翼緣)采用式(C.3.3-3)確定：C.3.4忽略損傷層厚度a,以外的部分，剩下的截面即為高溫下構(gòu)件縮減后的有效截面。假定有效截面內(nèi)各點的混凝土抗壓強度相等，且均等于平分線上M點(參見本附錄圖C.3.3)的混凝土抗壓強度，采用常溫下的承載力計算方法即可確定該有效的高溫承載力。計算過程中，有效截面之外的部考慮。鋼筋的常溫強度以及M點混凝土的常溫抗壓強度均采用附錄D高級計算方法D.0.1對于本規(guī)程第3.1.3條規(guī)定的建筑結(jié)構(gòu)，在進行整體火礎上考慮材料高溫性能的時變特性，開展構(gòu)分析，進而獲得構(gòu)件和結(jié)構(gòu)的高溫承載力隨升溫時間的變化情況，再根據(jù)本規(guī)程第3.1.2條判斷構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的耐火設計是否滿表E.0.1系數(shù)c?~cj?的取值(矩形柱)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與：軸的夾角α表E.0.2系數(shù)d?~d?的取值(矩形柱)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與z軸的夾角α8表E.0.3系數(shù)c?~cig的取值(L形柱、T形柱和十字形柱)組合軸向壓力作用點至截面重心的連線與：軸的夾角α0&&表E.0.4系數(shù)d?~dg的取值(L形柱、T形柱和十字形柱)品表F.0.1內(nèi)置箍筋的圓鋼管混凝土柱滿足180min比 一一一一一續(xù)表F.0.1比 9比，后者按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936確定，計算時材料強度采用標準值?！啊北硎静捎脙?nèi)置箍筋無法實現(xiàn)180min的耐火極限，此時應按現(xiàn)行國9比一一一 續(xù)表F.0.2比箍筋直徑(mm)/箍筋間距(mm) 88寬厚比 一寬厚比箍筋直徑(mm)/箍筋間距(mm) 力之比，后者按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936確定，計算時材料強度采用標準值?！啊北硎静捎脙?nèi)置箍筋無法實現(xiàn)180min的耐火極限，此時應按現(xiàn)行國家標準《鋼管表F.0.4內(nèi)置箍筋的方鋼管混凝土柱滿足150min寬厚比 寬厚比箍筋直徑(mm)/箍筋間距(mm)力之比，后者按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50936確定，計算時材料強度置箍筋無法實現(xiàn)150min的耐火極限，此時應按現(xiàn)行國家標準《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》CB50936的規(guī)定進行防火設計。附錄G碳纖維布加固混凝土梁和板的防火涂料厚度限(h)βC00000780000007700000007700000000079000000000070000780000077000000770000000770000000007900000000007000780000770000077000000770000000070000000007900000000077007700077000007限(h)βc0000007000000070000000079000000007707000070007000070000770000077007000070007000770000777 007 00007000700077 7續(xù)表G.0.1限(h)βc0907009007000770 07070079700707 9 7 007限(h)βC 8 70表G.0.2碳纖維布加固混凝土單向板的膨脹型防火涂料厚度限(h)ch000003300000033000000033300000000030000033000000033300000000330000003334000000003300000003330000000033續(xù)表G.0.2限(h)ch0000300003 00000300000330000003340000000333000000003300000000030000300000300000334000000330000000333000000003300000000030000346 000003500000033400000003330000000033000000000300000300000335600000033300000003330000000003續(xù)表G.0.2限(h)Ch0003 00030000360000346000003 0000033000003330000003300000003330003000037000030000030000033000003330000003330000000333000000003300034 00003 00000700000300000330000003330000000333續(xù)表G.0.2限(h)ch00000000330000000003000030000300000300000335000000330000000333000000003300000000030300300300030003400003 00003 00003000003 03003 0003 000300003 0000300003 限(h)ch000003000003003000000300003 0000300003 000003 0000030000033500300036000300003600003000003000003000003300000033限(h)Ch000003000000334續(xù)表G.0.2限(h)ch00000003330000000033000003300000033300000000330000000003000000330000000333000000000300000033300000000330003000030000030000033000000330000003330000000333000000003300000000030000300003 000003000003335000000333限(h)Ch0000000333000000003300003000003 00000330000003330000000333000000003300003000003300000033000000033300000000330000000003003000300003 0000300000500000300000336000000330000003330003 000300003 續(xù)表G.0.2限(h)ch00003000003000003356000000330000003330000000333000300003 000034600000340000033000000330000003330000000333000000003300030000300000300000330000003300000033300000003330000000033000000000303 003限(h)ch003000300030000 000036000030000303 003 0003 00035 0003000036 0000300000700000340030030003000300003000030000070000030000033續(xù)表G.0.2限(h)ch0030003000300003000035700003 000003400000330000033限(h)ch000003000003300000033300000003330000000003000003000000033000000033300000000030000033000000033300000000330000003300000003320000000003限(h)Ch00030000300003000003 000003300000033400000003330000000333000000003300003 00003000003000003350000003300000003330000000033000000000300003 000003 00000330000003300000003330000000033000000000300003 000003續(xù)表G.0.2限(h)ch0000033000000333000000033300000000330030003 000300003 00003 0000036 0000033670000033000000330003 00030000300003000003 0000033000003300000033000000033300030000300003 000003限(h)Ch0000030000033000000334000000033300000003330003 00003600003 0000030000033000000330000000333000000033300000000333303003 00300030003 00003700003 0000303 0036003 續(xù)表G.0.2限(h)ch00030003 一0000300003 0000300000303 0030003 000300003000030000300000300000300300300030003 00003 00003 0000030000030000033限(h)Ch0000300000330000003300000003330000000033000003 00000333000000033300000000330000033000000333000000033300000000030000033000000033300000000330003 0000300003000003600000330000003300000033300000003330000000033續(xù)表G.0.2限(h)ch00030000300000300000330000033350000003330000000333000000003300000000030000300003000003 000003300000033300000003330000000033000000000300003 0000030000033400000033000000033300000000330000000003限(h)ch0030003000300003 00003000007000003700000330000033003 00030000300003 00003000003000003340000003350000003330003000300003 00003 0000034 000003300000033續(xù)表G.0.2限(h)ch00000033300000003330003000037000030000030000033000003330000003330000000333000000003330300300340003000300030000300003030337003000300035 0003續(xù)表G.0.2限(h)Ch000030000350000303003003 00030003 00003 0000370000300000303 0030003 0003 000030000300003000003000003本規(guī)程用詞說明1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用2條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為“應按……執(zhí)行”或“應符合……規(guī)定(要求)”。引用標準名錄《建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設計技術(shù)規(guī)程》DBJ/T15-81-2022,經(jīng)廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳2022年6月22日以第23號公告批正文同等的法律效力，僅供使用者作為理解和把握規(guī)程規(guī)定的 2術(shù)語和符號 2.1術(shù)語 2.2符號 3.1耐火要求 3.2火災升溫曲線 3.3構(gòu)件溫度場 3.4作用效應組合 4.1普通鋼筋 4.2預應力鋼筋 4.3結(jié)構(gòu)鋼 4.4普通混凝土 4.5高強混凝土 4.6防火隔熱材料 5普通混凝土構(gòu)件 5.1一般規(guī)定 5.2梁 5.3柱 5.4板 5.5墻 6高強混凝土構(gòu)件 6.1一般規(guī)定 6.2柱 6.3墻 7預應力混凝土構(gòu)件 7.1一般規(guī)定 7.2梁 7.3柱 7.4板 7.5屋架 8型鋼混凝土構(gòu)件 8.1梁 8.2柱 9加固混凝土構(gòu)件 9.1一般規(guī)定 9.2梁 9.3板 9.4施工要求 1.0.3本規(guī)程以火災高溫下建筑混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀1.0.4與本規(guī)程有關的現(xiàn)行標準主要有：國家標準《工程結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50153、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB試驗方法第1部分：通用要求》GB/T9978.1、《工程結(jié)構(gòu)設計基本術(shù)語標準》GB/T50083、《工程結(jié)構(gòu)設計通用符號標準》技術(shù)規(guī)范》GB51249、《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB行業(yè)標準《組合結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》JGJ138;團體標準《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料應用技術(shù)規(guī)程》T/CECS24、《碳纖維增強復合材料加固根據(jù)現(xiàn)行國家標準《工程結(jié)構(gòu)設計基本術(shù)語標準》GB/T3.1.1適用于現(xiàn)行國家標準《建筑設計防火規(guī)范》GB50016的高度不大于27m的住宅建筑(包括設置商業(yè)服務網(wǎng)點的住宅建筑),以及建筑高度大于24m的單層公共建筑和建筑高度不大于24m的其他公共建筑；高層建筑是指建筑高度筑和建筑高度大于24m的非單層廠房、倉庫和其本規(guī)程不適用于炸藥廠(庫)、花炮廠(庫)、無窗廠房、3.1.2本條是承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)耐火驗算的依據(jù)。作為建筑物的內(nèi)保持足夠的承載能力?；馂臅r隨著溫度的升高，材料強度降低，承重構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的承載能力Rπ不斷降低，當其降低至與按本規(guī)程第3.4.1條確定的作用效應組合Smr正好相等時，即達到的耐火極限。式(3.1.2-1)和式(3.1.2-2)所列要求是等價3.1.3考慮到火災作用下結(jié)構(gòu)的溫度效應以及相鄰構(gòu)件之間的更科學、合理地進行結(jié)構(gòu)耐火設計，對于高度大于200m的高層3.2火災升溫曲線3.2.2真實室內(nèi)火災的空氣溫度-時間曲線不本規(guī)程附錄A的計算模型參見文獻“馬忠誠，吳波，歐進萍.全盛期隔間內(nèi)火災溫度發(fā)展模型及其應用[J].哈爾濱建筑大學學報，1998,31(1):16-24”。3.2.3雖然標準火災升溫曲線與真實室內(nèi)火災的空氣溫度-時間效曝火時間，并在數(shù)值分析結(jié)果基礎上得到式(3.2.3)。3.3構(gòu)件溫度場3.3.1在火場溫度分布較為均勻的情況下，(1)除端部附近外，梁、柱等桿系構(gòu)件的溫度場沿軸向幾(2)除周邊附近外，墻、板等平面構(gòu)件的溫度場在平面內(nèi)3.3.2本規(guī)程附錄B是針對普通混凝土矩形截面構(gòu)件在大量溫度場分析結(jié)果基礎上整理得到的。計算過程(1)不考慮鋼筋的影響，也不涉及混凝土開裂和構(gòu)件表面(2)高溫下混凝土的導熱系數(shù)、比熱容和密度按本規(guī)程式(4.4.1-1)~式(4.4.1-3)確定。3.3.3混凝土構(gòu)件表面通常設置有非燃飾面層(如抹灰層),的著作《建筑結(jié)構(gòu)耐火設計》(中國建材工業(yè)出版社，1995)建3.3.4火災時高強混凝土構(gòu)件表面常常發(fā)生嚴重爆裂，導致構(gòu)件截面減小，構(gòu)件內(nèi)部溫度場與不考慮爆裂分析結(jié)果基礎上建立的。利用本規(guī)程第3.3.2條可首先求得不考慮爆裂時某時刻截面中軸線上的溫度分布，結(jié)合式(3.3.4)給3.4作用效應組合3.4.1鑒于火災發(fā)生是小概率事件，采用偶然設計狀況的作用效應組合是適宜的。對于一般的單層和多高層建筑結(jié)構(gòu)，可忽略溫度內(nèi)力的影響。因為溫度內(nèi)力是由于梁、柱等受火構(gòu)件的軸向熱膨脹，以及墻、板等受火構(gòu)件的平面內(nèi)熱膨脹受到相鄰構(gòu)件的約束而產(chǎn)生的。在不進行結(jié)構(gòu)整體火災分析的情況下，受火構(gòu)件的軸向熱膨脹效應或平面內(nèi)熱膨脹效應可以忽略[參concretestructures:Generalrules—Structuralfiredesign)第2.4.24.1.1為應用方便，將普通鋼筋和結(jié)構(gòu)鋼的有關物理參數(shù)取為4.1.2取自歐洲標準Eurocode2Part1-2(BSEN1992-1-2:2004Designofconcretestructures:Generalrulsign)第3.4條。4.1.3國內(nèi)外試驗結(jié)果表明，隨溫度升高，普通鋼筋的屈服強度總體呈現(xiàn)出逐漸降低的趨勢。文獻“吳波，梁悅歡.高溫下混凝土和鋼筋強度的統(tǒng)計分析[J].自然災害學報，2010,19(1):136-142”通過對國內(nèi)試驗數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析，獲得了不同(4.1.3)的主體部分，并為統(tǒng)一起見，對20℃~100℃和800℃~4.1.4國內(nèi)外試驗結(jié)果表明，隨溫度升高，普通鋼筋的彈性模量總體呈現(xiàn)出逐漸降低的趨勢。文獻“梁悅歡.鋼筋和混凝土高溫力學性能的統(tǒng)計分析及應用[D].廣州：華南理工大學碩士式(4.1.4)的主體部分，并為統(tǒng)一起見，對20℃~100℃和800℃~1000℃區(qū)間的彈性模量折減系數(shù)4.2預應力鋼筋4.2.1為應用方便，將預應力鋼筋和結(jié)構(gòu)鋼的有關物理參數(shù)取4.2.2取自歐洲標準Eurocode2Part1-2(BSEN199