鋼管扣件式模板垂直支撐系統(tǒng)安全技術規(guī)程 DG-TJ08-16-2011

前言

暋

在建設施工中為澆筑混凝土常用腳手架鋼管扣件組成模

,,、

板支撐系統(tǒng)年本市制訂了鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)

。2004《

安全技術規(guī)程用于指導施工本次修訂

》DG/TJ08-016-2004,。

是在此基礎上總結了多年的工程實踐力求準確簡潔實用調(diào)

,,、、,

整了章節(jié)和內(nèi)容并將名稱修改為鋼管扣件式模板垂直支撐系

,《

統(tǒng)安全技術規(guī)程經(jīng)反復修改征求意見后最終完成修訂

》。,。

本規(guī)程修訂的主要技術內(nèi)容設計計算中規(guī)定了模板自重

:1灡

的標準值支架的風荷載體型系數(shù)立桿計算長度附加系數(shù)新增

、、,

了連墻件的設計計算規(guī)定了支架高度不大于和大于

。2灡5m5m

的構造要求補充了一般要求的內(nèi)容增加了檢驗和驗收的量

,。3灡

化值新增了安全管理內(nèi)容增加了支撐系統(tǒng)構造圖例

。4灡。5灡,

可供設計施工搭設和驗收時參照

、。

本規(guī)程在執(zhí)行過程中請各單位隨時將意見和建議反饋給上

,

海市建工設計研究院有限公司地址上海市武夷路號郵

(:150,

編以供今后修訂時參考

:200050),。

主編單位上海市建工設計研究院有限公司

:

參編單位上海建浩工程顧問有限公司

:

上海市建設機械檢測中心

上海市建設工程安全質(zhì)量監(jiān)督總站

上海市第二建筑有限公司

上海市第七建筑有限公司

上海市建設安全協(xié)會

目次

暋

總則………

1暋暋(1)

術語符號…………………

2暋、(2)

術語…………………

暋2灡1暋暋(2)

符號…………………

暋2灡2暋暋(3)

設計計算……………………

3暋(6)

一般規(guī)定………………

暋3灡1暋(6)

荷載…………………

暋3灡2暋暋(7)

支撐系統(tǒng)整體穩(wěn)定計算……………

暋3灡3暋(10)

立桿穩(wěn)定計算………

暋3灡4暋(10)

連接件承載力計算…………………

暋3灡5暋(14)

支撐系統(tǒng)地基承載力與沉降計算…

暋3灡6暋(15)

立桿豎向變形計算…………………

暋3灡7暋(15)

構造要求…………………

4暋(17)

一般要求……………

暋4灡1暋(17)

支撐高度不大于的構造要求……

暋4灡2暋5m(18)

支撐高度大于的構造要求………

暋4灡3暋5m(19)

施工……………………

5暋暋(21)

施工準備……………

暋5灡1暋(21)

搭設………………

暋5灡2暋暋(21)

使用………………

暋5灡3暋暋(22)

拆除………………

暋5灡4暋暋(23)

檢驗和驗收………………

6暋(25)

構配件檢查與驗收…………………

暋6灡1暋(25)

模板支架的驗收……

暋6灡2暋(26)

安全管理…………………

7暋(28)

附錄支撐系統(tǒng)構造圖例…………………

A暋(29)

本規(guī)程用詞說明………………

(37)

引用標準名錄…………………

(38)

條文說明………

(39)

1總則

暋暋

1灡0灡1為規(guī)范建設工程施工用鋼管扣件式模板垂直支撐系統(tǒng)的

暋

設計施工管理確?；炷潦┕ぐ踩凸こ藤|(zhì)量制定本規(guī)程

、,,。

1灡0灡2本規(guī)程適用于市政建筑施工中的鋼筋混凝土梁板高

暋、、、

架道路橋梁等構件搭設高度不大于的鋼管扣件式模板垂

、,30m

直支撐系統(tǒng)

。

1灡0灡3本規(guī)程不包括模板本身的結構構造及相關規(guī)定

暋。

1灡0灡4鋼管扣件式模板垂直支撐系統(tǒng)的設計施工搭設使用

暋、、、

拆除檢驗和驗收等除應符合本規(guī)程外尚應符合國家行業(yè)和本

、,、

市現(xiàn)行有關標準的規(guī)定

。

1

2術語、符號

暋

2灡1術語

暋暋

2灡1灡1模板垂直支撐系統(tǒng)

暋Formworkverticalsupportsystem

用于豎向支承澆筑混凝土模板而組成的鋼管扣件受力支架

、

系統(tǒng)簡稱模板支撐系統(tǒng)

(:)。

2灡1灡2支架

暋Support

支撐模板的立桿橫桿連接桿件斜撐剪刀撐和連接零配

、、、、

件等

。

2灡1灡3鋼管

暋Steeltube

用于搭設模板垂直支撐系統(tǒng)的通用鋼管其標準規(guī)格為

,

毤48mm暳3灡5mm。

2灡1灡4扣件

暋Fastener

用于搭設模板垂直支撐系統(tǒng)采用螺栓緊固的扣接連接件

。

2灡1灡5立桿

暋Upright

支架中用于承受垂直荷載的豎向桿件

。

2灡1灡6水平桿

暋Horizontalbar

支架中的水平連接桿件

。

2灡1灡7掃地桿

暋Bottomhorizontalbar

支架中接近樓地面連接立桿根部的水平桿件

、。

2灡1灡8封頂桿

暋Cappingbar

支架中接近模板面連接立桿頂部的水平桿件

、。

2灡1灡9剪刀撐

暋Bridging

在支架中縱橫向或特殊部位成對設置的交叉斜桿在垂直

、,

2

平面內(nèi)設置的剪刀撐稱為垂直剪刀撐在水平平面內(nèi)設置的剪刀

,

撐稱為水平剪刀撐

。

2灡1灡10水平加強層

暋Horizontalreinforcedlayer

在同一平面內(nèi)具有縱橫向水平桿和水平剪刀撐組成的水平

桿件結構

。

2灡1灡11支架高度

暋Heightofthesupport

支架立桿底面至支架立桿上部頂面的垂直距離

。

2灡1灡12底支座

暋Basesupport

位于立桿底部承托支架可在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié)支架高度并

,,,

能和鋼管支撐立桿連接成整體的部件

。

2灡1灡13連墻件

暋Wallconnectingbar

連接支架與建筑物的構件

。

2灡1灡14頂托

暋Cappingsupport

位于立桿頂部可在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié)支架高度并能和鋼管支

,

撐立桿連接成整體的部件也稱型頂托

,U。

2灡1灡15步距步

暋()Steppitch

上下相鄰水平桿軸線的距離

。

2灡1灡16跨距跨

暋()Span

沿水平桿方向相鄰立桿軸線間的距離

,。

2灡1灡17拋撐

暋Skewedbracing

與支架外側(cè)面斜交的桿件

。

2灡2符號

暋暋

2灡2灡1荷載和荷載效應

暋Loadandloadeffect

S結構作用效應組合的設計值

———;

M在設計荷載作用下支架的傾覆力矩

o———;

3

M計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩

W———;

M計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩

WK———;

N計算立桿段的軸向力設計值

———;

N上部模板支撐結構傳至基礎頂面的豎向力設計值

g———

N模板及支架自重新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值

暺GK———、

產(chǎn)生的軸向力總和

;

N施工人員及施工設備荷載標準值振搗混凝土時產(chǎn)生

暺QK———、

的荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和

;

W風荷載的標準值

k———;

W基本風壓值

0———;

R支架立桿或其他受力桿件通過扣件連接所傳遞的最

S———

大軸向力的設計值

;

P立桿基礎底面的平均壓力

———;

n一根立桿實際高度H范圍內(nèi)接頭的數(shù)量

———;

立桿豎向變形的總量

曶———;

立桿彈性壓縮變形

曶1———;

立桿接頭處的非彈性變形

曶2———;

立桿由于溫度作用而產(chǎn)生的線彈性變形

曶3———;

毮每個立桿接頭處的非彈性變形值

———。

2灡2灡2材料性能與抗力

暋Materialperformanceandresistance

R結構抗力的設計值

———;

M在設計荷載作用下支架的抗傾覆力矩

r———;

鋼材的抗壓強度設計值

f———;

R扣件抗滑承載力的設計值

c———;

f地基承載力特征值

g———;

立桿允許的變形量

[曶]———;

4

E彈性模量

———;

毺風壓高度變化系數(shù)

z———;

支架及模板系統(tǒng)風荷載體型系數(shù)

毺s———。

2灡2灡3幾何參數(shù)

暋Geometricparameter

A立桿截面面積

———;

A立桿基礎底面積

g———;

H0支架計算高度

———;

h步距

———;

a支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點

———

的長度

;

i立桿截面回轉(zhuǎn)半徑

———;

W立桿截面抗彎模量

———;

H立桿實際高度

———。

2灡2灡4計算系數(shù)

暋Calculationcoefficient

毭結構的重要性系數(shù)

o———;

毜軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)

———;

毸長細比

———;

毩立桿鋼材的線膨脹系數(shù)

———。

5

3設計計算

暋

3灡1一般規(guī)定

暋

3灡1灡1模板支撐系統(tǒng)的設計應包括以下內(nèi)容

暋:

1工程概況工程名稱結構類型施工面積平面形狀等

暋:、、、;

說明模板支撐系統(tǒng)的應用部位及所支撐的梁板結構斷面尺寸標

、

高層高等以及支架的地基及承載結構的情況

、。

2設計方案總體文字說明支架結構圖平立剖及計算

暋:;(、、)

簡圖荷載計算驗算的計算書

;;。

3支撐系統(tǒng)各部位的構造設計和措施并繪制包括垂直剪

暋,

刀撐水平剪刀撐或水平加強層和立桿頂端底部節(jié)點連墻件等

、、、

重要構造詳圖

。

4結構施工流程對上部混凝土澆搗的要求架體搭設使

暋,,、

用和拆除方法等

。

5支撐系統(tǒng)搭設的質(zhì)量要求安全技術措施等

暋、。

3灡1灡2模板支撐系統(tǒng)所用的鋼管應符合現(xiàn)行國家標準直縫電

暋《

焊鋼管和低壓流體輸送用焊接鋼管

》(GB/T13793)《》(GB/T

中規(guī)定的普通鋼管的要求并應符合現(xiàn)行國家標準

3092)Q235,

碳素結構鋼中級鋼的規(guī)定扣件應采用鑄

《》(GB/T700)Q235A;

鋼制作其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件

,《》(GB

的規(guī)定

15831)。

3灡1灡3模板支撐系統(tǒng)應以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法

暋

進行設計計算按下式計算

,:

毭SR

o曑(3灡1灡3)

6

式中毭結構的重要性系數(shù)對作為臨時結構的支撐系統(tǒng)應

暋o———,

為

0灡9;

S結構作用效應組合的設計值當計算支撐的強度

———,、

穩(wěn)定性時應采用荷載效應基本組合的設計值

;

R結構抗力的設計值

———。

3灡1灡4模板支撐系統(tǒng)應按工程特點荷載大小施工工藝和材料

暋、、

設備進行設計計算計算應包含以下內(nèi)容

,:

1支架的整體穩(wěn)定性計算和抗傾覆計算

暋;

2立桿的穩(wěn)定計算

暋;

3連接件的承載力計算

暋;

4支撐系統(tǒng)地基或承載結構的承載力和沉降計算

暋;

5立桿豎向變形計算

暋。

3灡2荷載

暋暋

3灡2灡1模板支撐系統(tǒng)的荷載分為永久荷載和可變荷載

暋。

1永久荷載模板與支架自重需澆筑鋼筋混凝土自重以及

暋:、

埋入鋼筋混凝土內(nèi)的各類附加重量等

。

2可變荷載施工人員及所用設備重量振搗混凝土時產(chǎn)生

暋:,

的荷載以及風荷載

。

3灡2灡2永久荷載可變荷載的標準值

暋、

1模板及支架自重的標準值應按模板和支架設計圖紙確

暋

定肋型或無梁樓板的模板自重標準值可按表采用

;,3灡2灡2-1。

7

表3灡2灡2-1樓板模板自重的標準值(kN/m2)

暋

模板構件的名稱木模板定型組合鋼模板

無梁樓板的模板

0灡300灡50

樓板模板包括有梁的模板

()0灡500灡75

樓板模板及其支架樓層高度為以下

(4m)0灡751灡10

2鋼筋混凝土構件自重的標準值普通混凝土應取

暋暋暋:25kN/

3其它混凝土可根據(jù)實際的重度確定鋼筋應根據(jù)設計圖紙確

m,;

定房屋建筑樓板應取3梁應取3型鋼與混

,1灡1kN/m、1灡5kN/m;

凝土組合結構自重標準值應根據(jù)設計圖紙確定

。

3施工人員及設備荷載標準值應取均布荷載房屋建筑工

暋:,

程取2高架橋梁工程取2有大型澆筑設備

1灡0kN/m,1灡5kN/m;

的按實際情況計算

,。

4振搗混凝土時產(chǎn)生的垂直荷載標準值取2

暋:2灡0kN/m。

5風荷載標準值應按下列公式計算

暋

W毺毺W

k=z·s·0(3灡2灡2)

式中W風荷載的標準值2

暋k———(kN/m);

毺風壓高度變化系數(shù)按現(xiàn)行標準建筑結構荷載規(guī)

z———,《

范規(guī)定采用

》(GB50009);

毺支架及模板系數(shù)風荷載體型系數(shù)應按表

s———,3灡2灡2-

規(guī)定采用

2;

W基本風壓值2按現(xiàn)行國家標準建筑結構

0———(kN/m),《

荷載規(guī)范的規(guī)定采用取重現(xiàn)期n

》(GB50009),=

對應的風壓值

10。

8

表3灡2灡2-2支架的風荷載體系系數(shù)毺s

暋

背靠建筑物的狀況全封閉墻敞開框架和開洞墻

、

全封閉半封閉毜毜

、1灡001灡30

支架狀況

敞開

毺stw

注毺值可將支架視為桁架按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范

暋暋:1灡stw,《》GB50009

的規(guī)定計算

;

An

毜為擋風系數(shù)毜其中An為擋風面積Aw為迎風面積當外圍

2灡0:0=1灡2Aw,;;

掛有密目式安全立網(wǎng)時取毜

,0=0灡8。

3灡2灡3模板支撐系統(tǒng)的計算應符合表的規(guī)定

暋3灡2灡3。

表3灡2灡3荷載效應組合

暋

計算項目荷載效應組合

暋暋暋

永久荷載可變荷載

支架整體穩(wěn)定+0灡9

永久荷載振搗混凝土時產(chǎn)生的垂直荷載風荷載

++

支架抗傾覆模板及支架自重風荷載

+

立桿穩(wěn)定永久荷載可變荷載

+0灡9

立桿扣件連接永久荷載振搗混凝土時產(chǎn)生的垂直荷載風荷載

++

支撐系統(tǒng)地基承載力和

永久荷載振搗混凝土時產(chǎn)生的垂直荷載風荷載

沉降立桿的豎向變形++

連墻件承載力風荷載

+3灡0kN

斜桿承載力風荷載

3灡2灡4計算支架整體穩(wěn)定性和抗傾覆時永久荷載的分項系數(shù)

暋,

應取可變荷載的分項系數(shù)應取其他情況時應取

1灡2;1灡4,1灡0。

9

3灡3支撐系統(tǒng)整體穩(wěn)定計算

暋

3灡3灡1當支架高度大于等于且高寬比大于等于時支撐

暋5m,2,

系統(tǒng)的設計應進行支架整體穩(wěn)定計算和抗傾覆計算

。

3灡3灡2支架整體穩(wěn)定計算應使用結構分析方法計算在荷載效

暋,

應組合和邊界條件下最不利的支架軸向力進行穩(wěn)定驗算當滿

,。

足本規(guī)程節(jié)且設有水平加強層時按條規(guī)定驗算當

4灡1,3灡4灡1;

支架在周圍及中部設置連墻件與建筑結構柱墻梁和板等進行

,、、

剛性連接時可不進行抗傾覆計算

,。

3灡3灡3支架抗傾覆計算應按下式進行

暋:

MM

r曒o(3灡3灡3)

式中M在設計荷載作用下支架的抗傾覆力矩

暋r———(kN·m);

M在設計荷載作用下支架的傾覆力矩

o———(kN·m)。

3灡4立桿穩(wěn)定計算

暋

3灡4灡1立桿的穩(wěn)定計算按下式進行

暋:

不考慮風荷載時

,

N

f

毜A曑(3灡4灡1-1)

考慮風荷載時

,

NM

wf

毜A+W曑(3灡4灡1-2)

式中N計算立桿段的軸向力設計值應按本規(guī)程式

暋———,

計算

(3灡4灡2);

毜軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)應根據(jù)長細比入按表

———,

取值

3灡4灡1;

10

l

毸長細比毸0

———,=i

l計算長度應按本規(guī)程條的規(guī)定計算

0———,3灡4灡3;

i立桿截面回轉(zhuǎn)半徑

———;

A立桿的截面面積

———;

M計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩

w———,

MM

w=0灡9暳1灡4wk;

M計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩應按本

wk———,

規(guī)程式計算

(3灡2灡2);

f鋼材的抗壓強度設計值應取f2

———,=205N/mm;

W立桿截面抗彎模量3

———(cm)。

表3灡4灡1軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)毜(Q235鋼)

暋

毸

0123456789

01灡0000灡9970灡9950灡9920灡9890灡9870灡9840灡9810灡9790灡976

100灡9740灡9710灡9680灡9660灡9630灡9600灡9580灡9550灡9520灡949

200灡9470灡9440灡9410灡9380灡9360灡9330灡9300灡9270灡9240灡921

300灡9180灡9150灡9120灡9090灡9060灡9030灡8990灡8960灡8930灡889

400灡8860灡8820灡8790灡8750灡8720灡8680灡8640灡8610灡8580灡855

500灡8520灡8490灡8460灡8430灡8390灡8360灡8320灡8290灡8250灡822

600灡8180灡8140灡8100灡8060灡8020灡7970灡7930灡7890灡7840灡779

700灡7750灡7700灡7650灡7600灡7550灡7500灡7440灡7390灡7330灡728

800灡7220灡7160灡7100灡7040灡6980灡6920灡6860灡6800灡6730灡667

900灡6610灡6540灡6480灡6410灡6340灡6260灡6180灡6110灡6030灡595

11

續(xù)表3灡4灡1

毸

0123456789

1000灡5880灡5800灡5730灡5660灡5580灡5510灡5440灡5370灡5300灡523

1100灡5160灡5090灡5020灡4960灡4890灡4830灡4760灡4700灡4640灡458

1200灡4520灡4460灡4400灡4340灡4280灡4230灡4170灡4120灡4060灡401

1300灡3960灡3910灡3860灡3810灡3760灡3710灡3670灡3620灡3570灡353

1400灡3490灡3440灡3400灡3360灡3320灡3280灡3240灡3200灡3160灡312

1500灡3080灡3050灡3010灡2980灡2940灡2910灡2870灡2840灡2810灡277

1600灡2740灡2710灡2680灡2650灡2620灡2590灡2560灡2530灡2510灡248

1700灡2450灡2430灡2400灡2370灡2350灡2320灡2300灡2270灡2250灡223

1800灡2200灡2180灡2160灡2140灡2110灡2090灡2070灡2050灡2030灡201

1900灡1990灡1970灡1950灡1930灡1910灡1890灡1880灡1860灡1840灡182

注當毸時毜7320

暋暋:>250,=毸2。

3灡4灡2立桿的軸向力設計值N應按下列公式計算

暋,

不組合風荷載時

,

NNN

=1灡2暺GK+1灡4暺QK(3灡4灡2-1)

組合風荷載時

,

NNN

=1灡2暺GK+0灡9暳1灡4暺QK(3灡4灡2-2)

式中N模板及支架自重新澆混凝土自重與鋼筋自重

暋暺GK———、

標準值產(chǎn)生的軸向力總和

;

N施工人員及施工設備荷載標準值振搗混凝土

暺QK———、

時產(chǎn)生的荷載標準值軸向力總和

。

3灡4灡3立桿的計算長度l應按下式計算

暋0:

12

lkkha

0=1·2(+2)(3灡4灡3)

式中k計算長度附加系數(shù)應按表采用

暋1———,3灡4灡3-1;

k考慮支架整體穩(wěn)定因素的單根立桿計算長度附加

2———

系數(shù)應按表采用

,3灡4灡3-2。

表3灡4灡3-1單根立桿計算長度附加系數(shù)k1

暋

步距hhhhh

(m)曑0灡90灡9<曑1灡21灡2<曑1灡51灡5<曑1灡8

k

11灡2431灡1851灡1671灡163

表3灡4灡3-2立桿計算長度附加系數(shù)k2

暋

H

0(m)

468101214161820253035*

ha

+2

1灡351灡01灡0141灡0261灡0391灡0421灡0541灡0611灡0811灡0921灡1131灡1371灡155

1灡441灡01灡0121灡0221灡0311灡0391灡0471灡0561灡0641灡0721灡0921灡1111灡129

1灡531灡01灡0071灡0151灡0241灡0311灡0391灡0471灡0551灡0621灡0791灡0971灡114

1灡621灡01灡0071灡0141灡0211灡0291灡0361灡0431灡0511灡0561灡0741灡0901灡106

1灡801灡01灡0071灡0141灡0201灡0261灡0331灡0401灡0461灡0521灡0671灡0811灡096

*1灡921灡01灡0071灡0121灡0181灡0241灡0301灡0351灡0421灡0481灡0621灡0761灡090

注該項數(shù)值僅為計算l時采用

暋暋:1灡*0;

h步距取h

2灡———,曑1800mm;

a支架立桿伸出封頂桿水平桿中心線至模板支撐點的長度當立桿

3灡———()。

設頂托時a按實際高度取值當立桿不設頂托時或頂托高度取a

,;曑200mm,

=200mm;

H支架計算高度即立桿支座面至頂部承力支撐點之間的豎向距離

4灡0———,。

13

3灡5連接件承載力計算

暋

3灡5灡1支撐系統(tǒng)的鋼管桿件采用扣件連接時其扣件的抗滑承

暋,

載力應按下列公式計算

:

RR

s曑c