文體中心大報告廳超高樣本方案樣本

威海市委黨校新校建設(shè)項目一期文體中心、大報告廳工程11.3m及6.5m模板工程施工方案（WJJS-UJ--威海市委黨校-）施工單位：威海建設(shè)集團第五建筑分公司工程名稱：威海市委黨校新校建設(shè)項目一期文體中心、大報告廳工程工程負(fù)責(zé)人：王偉編制人：曲俊杰日期：8月11.3m及6.5m模板施工方案審核表魯JJ-004工程名稱威海市委黨校新校建設(shè)項目一期文體中心、大報告廳工程日期8月現(xiàn)報上下表中技術(shù)管理文獻，請予以審核。類別編制人審核人冊數(shù)頁數(shù)施工組織設(shè)計施工方案曲俊杰180申報簡述：我項目部已完畢威海市委黨校新校文體中心、大報告廳超高模板施工方案編制工作，現(xiàn)上報請予以審批。申報部門（分包單位或項目部）：威海市委黨校項目部申報人：威海市委黨校項目部申報人：總承包單位審核意見： 有□無附頁總承包單位名稱：威海建設(shè)集團股份有限公司審核人：審核日期：年月日監(jiān)理單位審批意見：審批結(jié)論：□批準(zhǔn)□修改后報□重新編制審批部門（單位）：北京佳益工程征詢有限公司審批人：審批日期：年月日建設(shè)單位審批意見：審批結(jié)論：□批準(zhǔn)□修改后報□重新編制審批部門（單位）：威海市濱海新城建設(shè)投資股份有限公司審批人：審批日期：年月日山東省建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督總站監(jiān)制11.3m及6.5m模板施工方案審批表LJA3—1—1工程名稱威海市委黨校新校建設(shè)項目文體中心、大報告廳工程地點經(jīng)區(qū)泊于鎮(zhèn)威石輔路東、旅游景觀路北建設(shè)單位威海市濱海新城建設(shè)投資股份有限公司建筑面積49900m2結(jié)構(gòu)類型框架工程造價設(shè)計單位威海市建筑設(shè)計院有限公司監(jiān)理單位北京佳益工程征詢有限公司層數(shù)、高度由8個單體構(gòu)成、最高5層、24m建筑物跨度最大跨度25m開、竣工日期.7.1-.10.30編制人曲俊杰項目負(fù)責(zé)人王偉項目安全負(fù)責(zé)人王偉參加會審人員簽字單位職務(wù)職稱簽名審批結(jié)論技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字蓋章年月日監(jiān)理單位審批簽字蓋章年月日建設(shè)單位審批簽字蓋章年月日11.3m及6.5m模板施工方案審批表LJA3—1—2工程名稱威海市委黨校新校建設(shè)項目文體中心、大報告廳工程地點經(jīng)區(qū)泊于鎮(zhèn)威石輔路東、旅游景觀路北建設(shè)單位威海市濱海新城建設(shè)投資股份有限公司建筑面積49900m2結(jié)構(gòu)類型框架工程造價設(shè)計單位威海市建筑設(shè)計院有限公司監(jiān)理單位北京佳益工程征詢有限公司層數(shù)、高度由8個單體構(gòu)成、最高5層、24m建筑物跨度最大跨度25m開、竣工日期.7.1-.10.30編制人曲俊杰項目負(fù)責(zé)人王偉項目安全負(fù)責(zé)人王偉參加會審人員簽字單位職務(wù)職稱簽名審批結(jié)論技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字蓋章年月日監(jiān)理單位審批簽字蓋章年月日建設(shè)單位審批簽字蓋章年月日目錄一、工程概況…………………1二、編制根據(jù)…………13三、施工籌劃…………13四、施工工藝技術(shù)……………14五、質(zhì)量保證辦法…………23六、施工安全保護辦法………24七、勞動力籌劃……………24八、高支架荷載傳遞…………25九、計算書……………………26工程概況1、建設(shè)概況工程名稱威海市委黨校新校建設(shè)項目一期工程工程類型普通建設(shè)單位威海市濱海新城建設(shè)投資股份有限公司使用功能公共勘察單位威海市水利巖土工程有限公司資金來源財政撥款設(shè)計單位威海市建筑設(shè)計院有限公司工程投資額監(jiān)理單位北京佳益工程征詢有限公司開、竣工日期.7.1-.10.30施工單位威海建設(shè)集團股份有限公司質(zhì)量目的泰山杯合同承包范疇1）地基與基本；2）主體構(gòu)造；3）建筑裝飾裝修：地面、抹灰、幕墻、吊頂、門窗；4）建筑屋面；5）建筑給水、排水及采暖；6）建筑電氣；7）智能電氣；8）通風(fēng)與空調(diào)2、構(gòu)造概況本工程構(gòu)造形式為框架構(gòu)造，框架抗震級別為二級，抗震設(shè)防烈度為7度，構(gòu)造設(shè)計使用年限50年。基本構(gòu)造形式采用柱下鋼筋混凝土獨立承臺+防水底板，持力層為強風(fēng)化片麻巖，基本承載力特性值為400Kpa。本方案重要針對三種情形：1、大報告廳11.18m、文體中心11.28m架體,其模板支架方案需通過專家論證方可組織實行。2、大報告廳6.48m和5.33m架體。3、大報告廳、文體中心造型層模板支架。詳細(xì)詳見下表；單體名稱位置及軸線架底標(biāo)高（m）架頂標(biāo)高（m）搭設(shè)高度（m）搭設(shè)跨度（m）梁截面尺寸（mm）板厚（mm）梁底立桿設(shè)立（m）縱橫向立桿間距(m)支架步距(m)大報告廳屋面3-6/B-H-0.1011.211.1825400x1400120兩道立桿11.8文體中心屋面2-5/B-H-0.1011.311.2821.8400x1300120兩道立桿11.8大報告廳二層2-7/H-J1.056.55.338.4250x500120一道立桿11.8350x600兩道立桿350x700300x700大報告廳二層2-3/A-E，3-7/A-B，6-7/A-F-0.16.56.488.4250x500120兩道立桿11.8350x600350x700300x700造型層架體單體名稱位置及軸線架底標(biāo)高（m）架頂標(biāo)高（m）搭設(shè)高度（m）搭設(shè)跨度（m）梁截面尺寸（mm）板厚（mm）外挑長度（m）梁底立桿設(shè)立（m）縱橫向立桿間距(m)支架步距(m)大報告廳造型層四周6.509.93.288.4300x6001202.25m無11.8文體中心造型層四周-0.1010.210.187.5200*4141201.5m一道11.8二、編制根據(jù)序號文獻名稱文獻編號1威海市委黨校新校建設(shè)項目圖紙S15-3008-T2《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-3《混凝土構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-4《混凝土構(gòu)造工程施工規(guī)范》GB50666-5《質(zhì)量籌劃/施工組織設(shè)計.施工方案管理實行原則》準(zhǔn)》WHJS-QB-03-6《質(zhì)量手冊》QWJ/Z01-7《程序文獻》QWJ/Ⅱ-8《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-9構(gòu)造安全系列計算軟件喝茶10《簡要施工計算手冊》第四版三．施工籌劃：（一）施工進度籌劃①本工程文體中心架體扎設(shè)施工擬自9月10日開始施工，至9月25日結(jié)束，此階段工期籌劃15天，大報告廳待地下室頂板砼澆筑完畢后開始搭設(shè)滿堂架子，籌劃自9月20日-10月5日，詳細(xì)時間依照實際狀況進行調(diào)節(jié)。（二）重要材料籌劃名稱單位數(shù)量名稱單位數(shù)量鋼管噸500木膠板m213000扣件個40000腳手板塊800頂托個9000安全網(wǎng)張300對拉螺栓個060*80木方M3600材料質(zhì)量規(guī)定：1、可調(diào)托撐受壓承載力設(shè)計值不應(yīng)不大于40kN，支托板厚不應(yīng)不大于5mm?？烧{(diào)托撐螺桿與支架托板焊接應(yīng)牢固，焊縫高度不得不大于6mm；可調(diào)托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得不大于30mm。2、扣件應(yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，扣件在螺栓擰緊扭力矩達(dá)到65N·m時，不得發(fā)生破壞。3、木腳手板材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國標(biāo)《木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50005）中Ⅱa級材質(zhì)規(guī)定。腳手板厚度不應(yīng)不大于50mm，兩端宜各設(shè)直徑不不大于4mm鍍鋅鋼絲箍兩道。4、腳手架鋼管應(yīng)采用現(xiàn)行國標(biāo)《直縫電焊鋼管》GB/T12793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中規(guī)定Q235普通鋼管，鋼管鋼材質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國標(biāo)《碳素構(gòu)造鋼》GB/T700中Q235級鋼規(guī)定。每根鋼管最大質(zhì)量不應(yīng)不不大于25.8kg。腳手架鋼管采用φ48.3×3.6，腳手架安全計算過程中承載力按實際壁厚進行折減。四、施工工藝技術(shù)一、除造型層模板支架施工工藝：（一）選用模板及支撐架系統(tǒng)就本工程構(gòu)造特點、施工工期及施工成本等綜合因素考慮，工程模板重要采用12mm厚木膠板（60×80木方作楞），支撐系統(tǒng)采用鋼管扣件式腳手架。梁板模板采用木膠板（12mm厚），鋼管配合快拆頭進行支撐加固。（二）、模板支架基本解決:大報告廳：模板支架搭設(shè)在樓面上，順支架立桿方向鋪設(shè)寬度200mm厚度50mm腳手板做墊板，模板支架扎設(shè)在墊板上，扎設(shè)前，在樓板上彈測框架梁邊線，以便控制滿堂腳手架立桿位置，下樓板支架保存，作為滿堂腳手架支撐。文體中心：模板支架搭設(shè)在回填土上，回填土已按規(guī)定分層夯實，夯實厚度不不不大于25cm，夯實密實度達(dá)到0.94,回填時按規(guī)定每500m2,25cm高取一點，及時送檢保證其承載力滿足規(guī)定,并做好驗收記錄。雨暑期施工期間，在架體周邊設(shè)400*500排水溝，直接將雨水引入集水坑，防止回填土塌陷，避免導(dǎo)致架體不穩(wěn)定性。雨后安排技術(shù)人員及時抄測標(biāo)高檢查地基與否沉降，立桿與否懸空，發(fā)現(xiàn)問題及時整治。屋面懸挑梁板，回填土按規(guī)定夯實后，架體底鋪設(shè)預(yù)制砼板（尺寸為1.2*0.5*0.08m,鋼筋單層直徑8@150,砼強度級別C20）和槽鋼。（三）、重要位置模板施工辦法：采用先進合理模板體系是保證工程質(zhì)量重要環(huán)節(jié)，因而，結(jié)合本工程構(gòu)造形式、特點和咱們已經(jīng)施工同類工程經(jīng)驗，按不同部位設(shè)計適合本工程特點模板及支撐體系，滿足工程質(zhì)量和進度規(guī)定。梁模板支架施工：①梁模板安裝施工工藝流程：彈梁軸線及水平線并復(fù)核→支立柱→安梁底楞→安裝梁底?！旱灼鸸啊惭b側(cè)模→綁扎鋼筋→辦預(yù)檢→分公司驗收→總公司驗收。梁底楞均采用60mm×80mm方木,間距≤200mm，梁底模采用12mm厚木膠板，梁高為400*1300和400*1400時梁底采用4道木方。梁凈跨不不大于4米時，模板應(yīng)起拱0.25%，懸臂梁當(dāng)長度不不大于2米時起拱0.3%。②梁側(cè)模板梁側(cè)模：框梁側(cè)模板采用60×80方木內(nèi)楞，間距不不不大于200mm，梁高為400*1300和400*1400時梁側(cè)模采用8道木方，外楞采用鋼管，1000mm≥梁高≥600mm梁側(cè)模采用一道M14對拉螺栓拉結(jié)，螺栓在梁中間，梁高≥1000mm梁側(cè)模采用兩道M14對拉螺栓拉結(jié)螺栓，兩道螺栓距梁底梁頂距離都為400mm,縱向間距為500mm。③梁底立桿設(shè)立梁高≥600mm，梁底增長兩道承重立桿，梁高<600mm，梁底增長一道承重立桿，梁兩側(cè)立桿間距1000mm，梁截面4×1300/400×1400框架梁沿梁方向立桿間距為500mm（梁底兩道承重立桿沿梁方向間距還為1000mm）。因本工程梁截面規(guī)格較多，支架高度不同，為簡化計算程序，本方案以400mm×1400mm梁，跨度25m，架體高度11.3m為例進行驗算，驗算成果見附件一。大報告廳架體搭設(shè)高度6.48m/5.33m梁模板支架以350×700mm梁，架體高度6.5m為例進行驗算，驗算成果見附件二。梁模板安裝后校正梁中線、標(biāo)高、斷面尺寸。將梁模板內(nèi)雜物清理干凈，檢查合格后辦理預(yù)檢。④樓板模板安裝施工工藝流程：搭設(shè)腳手架→安裝快拆頭→安裝龍骨→鋪模板→校正標(biāo)高→加設(shè)水平拉桿→辦預(yù)檢。大報告廳11.18和文體中心模板搭設(shè)高度11.28m板支架采用扣件式鋼管，龍骨采用60×80mm方木，龍骨中到中間距250mm，腳手架立桿縱橫向間距為1000mm，支架步距1.8m。構(gòu)造驗算取模板支架高11.3m，板厚120mm進行驗算,驗算成果詳見附件三。大報告廳架體搭設(shè)高度6.48m/5.33m板支架立桿間距1000mm,步距1.8m構(gòu)造驗算取模板支架高6.5m，板厚120mm進行驗算,驗算成果詳見附件四。⑤、模板支架構(gòu)造規(guī)定：1）依照腳手架立桿間距規(guī)定進行定位﹑放線。架底通長鋪設(shè)寬度≥200mm,厚5cm木腳手板,上設(shè)150×150×8mm鋼板底座,墊板必要鋪設(shè)平穩(wěn),不能有懸空。2）搭設(shè)縱橫向掃地桿:縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮200mm處立桿上,橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。3）立桿搭設(shè):立桿接長采用對接扣件連接.立桿上對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相臨立桿接頭不應(yīng)設(shè)立在同步內(nèi),同步內(nèi)隔一根立桿兩個相隔接頭在高度方向上錯開距離不適當(dāng)不大于500mm,各接頭中心至節(jié)點距離不適當(dāng)不不大于步距1/3。支架立桿豎向２m高度垂直容許偏差±7mm，單根立桿偏心距應(yīng)不大于55mm。立桿排桿時按照6m、5m、2.5m間隔布置，中間采用6m鋼管扎設(shè)，頂某些別配合2.5m鋼管,頂部設(shè)立可調(diào)頂托，使模板支架高度滿足11.18m/11.28m，6.48m模板支架立桿采用6m鋼管搭設(shè)，底部設(shè)立30cm高插接頭，配合可調(diào)頂托達(dá)使模板支架高度滿足6.48m。

4）縱向水平桿長度不適當(dāng)不大于3跨。5）縱向水平桿接長:采用對接扣件連接時,對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相臨縱向水平桿接頭不適當(dāng)設(shè)立在同步或同跨內(nèi),不同步或不同跨兩個相臨接頭在水平方向錯開距離不應(yīng)不大于500mm,各接頭中心至近來主節(jié)點距離不適當(dāng)不不大于縱距1/3;當(dāng)采用搭接方式連接時,搭接長度不應(yīng)不大于1m,應(yīng)等間距設(shè)立3個旋轉(zhuǎn)扣件固定,端部扣件蓋板邊沿至搭接縱向水平桿距離不應(yīng)不大于100mm。6）橫向水平桿搭設(shè):主結(jié)點處必要設(shè)立一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且禁止拆除。主結(jié)點處兩個直角扣件中心距不應(yīng)不不大于150mm。7）剪刀撐搭設(shè)：二、11.18m和11.28m滿堂腳手架外側(cè)周圈由下至上設(shè)立豎向持續(xù)式剪刀撐，中間縱橫向每間隔不不不大于8跨由下至上設(shè)立豎向剪刀撐，跨越6個立桿間距，寬度為5米相鄰兩豎向剪刀撐之間設(shè)立之字撐。并在豎向剪刀撐位置頂部、掃地桿、第3步水平桿處設(shè)立水平剪刀撐。豎向剪刀撐底端與地面頂緊，夾角為45°～60°之間。剪刀撐搭接長度1000mm，采用3個旋轉(zhuǎn)扣件連接，扣件分別在桿端不不大于10cm處固定。在縱橫向相鄰兩豎向持續(xù)式剪刀撐之間增長之字斜撐。eq\o\ac(○,2)6.48m和5.33m滿堂腳手架外側(cè)周圈由下至上設(shè)立豎向持續(xù)式剪刀撐，中間縱橫向每間隔不不不大于8跨由下至上設(shè)立豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐位置頂部、掃地桿設(shè)立水平剪刀撐。剪刀撐設(shè)立圖見后附圖。8）剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交橫向水平桿伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心至主節(jié)點距離不適當(dāng)不不大于150mm。9）剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱向、橫向水平桿等同步搭設(shè)，各底層斜桿下端均必要支撐在墊塊或墊板上。10）拉結(jié)設(shè)立：文體中心11.28m架體待層高4.7m、6.55m、8.7m柱子砼澆筑完畢后，柱子砼強度達(dá)到規(guī)定后，滿堂腳手架體與框架柱拉結(jié)。大報告廳11.18m架體待層高3.73和層高6.5m柱子砼澆筑完畢后，柱子砼強度達(dá)到規(guī)定后，滿堂腳手架與框架柱拉結(jié)。高架模板與框架柱拉結(jié)大樣圖11）腳手板鋪設(shè)：操作層按現(xiàn)場實際操作需要搭設(shè)腳手板操作面，腳手板采用搭接鋪設(shè)，接頭必要支在橫向水平桿上，搭接長度不不大于200mm，其伸出水平桿長度不不大于100mm，且至少鋪設(shè)一跨，鋪滿，接頭采用麻繩封牢。12）安全平網(wǎng)設(shè)立：在滿堂腳手架第一步大橫桿及作業(yè)層處滿掛安全平網(wǎng)。13）扣件開口方向：用于連接大橫桿對接扣件，開口應(yīng)朝向架體里側(cè)，螺栓朝上，以避免雨水進入鋼管；使用直角扣件時，開口不得超下，以保證使用安全。⑤、模板支架驗收程序1、項目部由項目經(jīng)理、施工員、技術(shù)負(fù)責(zé)人對模板支架初驗后，報分公司；分公司由分公司技術(shù)負(fù)責(zé)人帶隊進行驗收，成員涉及安全、技術(shù)管理人員，驗收通過后，由分公司報集團公司技術(shù)質(zhì)量部，復(fù)驗且合格后，方可進行下道工序施工。2、集團公司驗收通過后，報監(jiān)理及建設(shè)單位進行驗收，驗收通過后，方可進行下一步工序。3、各級部門驗收完畢后，應(yīng)出具書面驗收意見書，驗收意見書涉及驗收過程中發(fā)現(xiàn)問題、整治詳細(xì)規(guī)定和辦法；參加驗收人員和整治負(fù)責(zé)人均應(yīng)履行書面簽字手續(xù)。整治完畢后，整治負(fù)責(zé)人必要報驗收人員，進行復(fù)查，復(fù)查通過后，方可進入下一道程序。⑥現(xiàn)場按照公司規(guī)定制作1.2m×0.8m公示牌1、在公示牌上粘貼模板支架平面圖、剪刀撐布置詳圖、梁底立桿設(shè)立詳圖。2、文字闡明工程名稱、部位、辦法、施工期限、安全監(jiān)控負(fù)責(zé)人、舉報電話。3、其她闡明支模區(qū)域、支模高度、標(biāo)高、地基狀況。（三）、模板支架拆除①跨度不不大于8m梁、板及四周懸挑梁板底模板暫不拆除，直至經(jīng)現(xiàn)場回彈后計算得出砼強度達(dá)到設(shè)計強度100%及以上時，由項目工程師批準(zhǔn)后方可拆除，未經(jīng)批準(zhǔn)禁止動用其支架及模板。梁側(cè)模板只容許在達(dá)到一定強度后（梁不致因拆模而缺棱掉角等）方可拆除。②拆模前應(yīng)檢查所使用工具備效性和可靠性，扳手等工具必要裝入工具袋或系掛在身上，并應(yīng)檢查拆模場合范疇內(nèi)安全辦法，模板拆除工作應(yīng)設(shè)專人指揮，作業(yè)區(qū)應(yīng)設(shè)圍欄，其內(nèi)不得有其她工種作業(yè)，并應(yīng)設(shè)安全員負(fù)責(zé)監(jiān)護，拆下模板、零配件禁止拋扔。③先拆除支架某些水平拉桿和剪刀撐。④下調(diào)快拆頭后，使模板與下部木方脫開。⑤拆除梁模板應(yīng)從跨中開始下調(diào)快拆頭螺旋，然后向兩端逐根下調(diào)。⑥本工程框架梁跨度普遍較大，拆除梁下支撐時，應(yīng)先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除，拆除時，禁止采用連接底板向旁側(cè)一片拉倒拆除辦法。⑦本工程高架支架拉桿及立柱按照從上到下順序拆除，當(dāng)拆除最后一道水平拉桿時，應(yīng)和拆除立桿同步進行，立桿及水平桿拆除時需兩人配合操作，拆下鋼管向樓層中或地面上傳遞，禁止直接向下拋扔。eq\o\ac(○,2)文體中心和大報告廳造型層施工工藝1、搭設(shè)工藝流程：定位放線→通長鋪設(shè)腳手板→搭設(shè)立桿→搭設(shè)掃地桿→大橫桿→小橫桿→拉結(jié)點固定、搭設(shè)剪刀撐→小橫桿上鋪腳手板→護欄→擋腳板→安全網(wǎng)、密目網(wǎng)布設(shè)。拆除工藝流程與搭設(shè)工藝流程相反。2、搭設(shè)辦法文體中心和大報告廳屋面四周懸挑梁板模板支架采用扣件式鋼管三排腳手架，立桿橫距、縱距均為1m，內(nèi)排立桿距外墻面0.3m，步距1.8m,最外側(cè)立桿作為防護欄桿比檐口高出1.5m。最外側(cè)大橫桿之間設(shè)防護欄桿，高1.2m，小橫桿間距同立桿縱距，采用2.5m鋼管，用直角扣件在主節(jié)點處與大橫桿相連，里端懸挑0.2m，端部距離內(nèi)墻面0.1m。作業(yè)層滿鋪木腳手板,立桿底部設(shè)縱橫向掃地桿。連墻件設(shè)立方式：按照規(guī)范規(guī)定腳手架需按兩步三跨設(shè)立連墻件且從首步開始設(shè)立，即垂直間距3.6米,水平間距4.2米。本工程層高為3.6～5.4m。水平布置：連墻件設(shè)在各層外圍框架柱上。當(dāng)框架構(gòu)造柱間距不不大于4.2m時，在兩柱子中間邊梁上采用公司規(guī)定工具式拉結(jié)；垂直布置：層高≤3.6時，每層設(shè)一道連墻件，層高不不大于3.6m時，每層設(shè)兩道連墻件。連墻件均采用鋼管配合扣件與框架柱和工具式拉結(jié)形成剛性連接。(拉結(jié)點優(yōu)先使用工具式拉結(jié)，且從首步開始設(shè)立)。剪刀撐設(shè)立：為了保持腳手架整體穩(wěn)定性和立面效果，落地式腳手架架體外側(cè)面兩端分別設(shè)剪刀撐，中間每隔10跨設(shè)立剪刀撐（剪刀撐間距14m）,每道剪刀撐寬度為6跨立桿間距，剪刀撐與地面傾角在500，腳手架外側(cè)面采用綠色密目安全網(wǎng)全封閉。3、搭設(shè)施工:（1）施工準(zhǔn)備:①對鋼管、扣件、腳手板、密目網(wǎng)、安全網(wǎng)等進行驗收，不合格產(chǎn)品禁止使用。②檢查合格構(gòu)配件按品種、規(guī)格分類堆放整潔,堆放場地不得有積水。③清除搭設(shè)場地雜物,平整搭設(shè)場地。（2）腳手架搭設(shè):①腳手架基底解決：落地式腳手架搭設(shè)在預(yù)制砼墊板上，腳手架下鋪設(shè)槽鋼。基本外設(shè)立排水溝。②依照腳手架間距排距規(guī)定進行定位放線。③立桿搭設(shè):a、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外,別的各層、各步接頭必要采用對接扣件連接。b、立桿上對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相鄰立桿接頭不應(yīng)設(shè)立在同步內(nèi),同步內(nèi)隔一根立桿兩個相隔接頭在高度方向上錯開距離不適當(dāng)不大于500mm,各接頭中心至節(jié)點距離不適當(dāng)不不大于步距1/3；c、搭接長度不應(yīng)不大于1m，應(yīng)采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊沿至桿端部距離不應(yīng)不大于100mm。d、開始搭設(shè)立桿時，每隔5根設(shè)立一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可依照狀況拆除。e、當(dāng)搭至有連墻件構(gòu)造點時,在搭設(shè)完該處立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后,應(yīng)及時設(shè)立連墻件,以保證搭設(shè)過程中安全。④搭設(shè)縱橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離通長鋪設(shè)腳手板上皮不不不大于200mm處立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。⑤縱向水平桿搭設(shè):a、縱向水平桿設(shè)立在立桿內(nèi)側(cè),其長度不適當(dāng)不大于3跨。b、縱向水平桿接長：采用對接扣件連接時,對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿接頭不適當(dāng)設(shè)立在同步或同跨內(nèi),不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不應(yīng)不大于500mm，各接頭中心至近來主節(jié)點距離不適當(dāng)不不大于縱距1/3；當(dāng)采用搭接方式連接時,搭接長度不應(yīng)不大于1m,應(yīng)等間距設(shè)立3個旋轉(zhuǎn)扣件固定,端部扣件蓋板邊沿至搭接縱向水平桿距離不應(yīng)不大于100mm。c、在腳手架同一步中,縱向水平桿應(yīng)四周交圈,用直角扣件與內(nèi)外角部立桿固定。⑥橫向水平桿搭設(shè):a、主節(jié)點處必要設(shè)立一根橫向水平桿,用直角扣件扣緊且禁止拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件中心距離不應(yīng)不不大于150mm。b、橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在縱向水平桿上方。⑦連墻件設(shè)立：a、采用剛性連墻件，兩步三跨布置，框架柱上下兩道。b、連墻件應(yīng)接近主節(jié)點,偏離主節(jié)點距離不不不大于300mm。c、連墻件應(yīng)呈水平設(shè)立,當(dāng)不能水平設(shè)立時,與腳手架連接一端應(yīng)下斜連接，禁止采用上斜連接。d、每層在大橫桿上設(shè)一道拉結(jié)桿與框架柱轉(zhuǎn)角柱拉結(jié)牢固。e、拉結(jié)點節(jié)點詳圖見連墻件設(shè)立。⑧剪刀撐搭設(shè)：a、剪刀撐斜桿接長采用搭接，搭接應(yīng)符合縱向水平桿搭接規(guī)定。b、剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交橫向水平桿伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心至主節(jié)點距離不適當(dāng)不不大于150mm。c、剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱向、橫向水平桿等同步搭設(shè)，各底層斜桿下端均必要支撐在墊塊或墊板上。⑨作業(yè)層、欄桿和擋腳板搭設(shè)：a、欄桿、擋腳板均應(yīng)搭設(shè)在外立桿內(nèi)側(cè)。b、上欄桿上皮高度為1.2mc、擋腳板高度不應(yīng)不大于180mm。⑩腳手板鋪設(shè)：a、作業(yè)層腳手板應(yīng)鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120mm～150mm。b、腳手板采用搭接鋪設(shè)，接頭必要支在橫向水平桿上，搭接長度不不大于200mm，其伸出水平桿長度不應(yīng)不大于100mm。如圖下圖所示：不不大于等不不大于等于200不不大于等于100c、拐角、平臺口處腳手板應(yīng)與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。d、腳手板端部必要用封繩與橫向水平桿綁牢。?安全防護設(shè)立：a、安全平網(wǎng)：首步開始設(shè)立一道安全平網(wǎng)，層間平網(wǎng)每兩層且不不不大于10米設(shè)一道，且施工作業(yè)層腳手板下也要加一道安全網(wǎng)。網(wǎng)應(yīng)鋪滿，其封閉和連接均應(yīng)嚴(yán)密，頂部腳手板滿鋪，且要保持良好。b、密目網(wǎng)：腳手架外立桿內(nèi)側(cè)應(yīng)立掛密目網(wǎng)，網(wǎng)與架體及網(wǎng)與網(wǎng)之間用5mm尼龍繩固定封閉嚴(yán)密。c、內(nèi)立桿距外墻300mm內(nèi)每四步設(shè)立一道安全平網(wǎng)，規(guī)定滿掛。4、腳手架驗收（一）腳手架搭設(shè)質(zhì)量應(yīng)符合如下規(guī)定：1、立桿垂直偏差：縱向偏差不不不大于H/200,且不不不大于100mm，橫向偏差不不不大于H/400，且不不不大于50mm。2、單根大橫桿水平偏差不不不大于20mm，小橫桿水平偏差不不不大于10mm。3、腳手架步距、立桿橫距偏差不不不大于20mm，立桿縱距偏差不不不大于50mm。4、扣件連接時螺栓松緊限度必要適度，緊固力矩宜為40～65N·m，螺栓根部要放正。（二）腳手架驗收和尋常檢查按照如下規(guī)定進行：1.基本竣工后及腳手架搭設(shè)前。2.落地腳手架每搭設(shè)完6-8m高度后，由技術(shù)負(fù)責(zé)人會同項目安全員、施工員、質(zhì)檢員、勞務(wù)班組對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可繼續(xù)搭設(shè),搭設(shè)完畢經(jīng)檢查合格后，方容許投入使用。3.作業(yè)層上施加荷載前。4.施工半途停止使用超過一種月，在重新使用之前。5.遭受暴風(fēng)、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后。6.在使用過程中，發(fā)既有明顯變形、沉降、拆除桿件和拉結(jié)以及安全隱患存在狀況時。7.達(dá)到設(shè)計高度后。構(gòu)造驗算取模板支架高10.2m，板厚120mm進行驗算,驗算成果詳見附件五。五、施工質(zhì)量保證辦法（一）模板支架驗收內(nèi)容1、模板支架搭設(shè)過程中由技術(shù)負(fù)責(zé)人、安全員負(fù)責(zé)根據(jù)本施工方案、有關(guān)規(guī)范及集團公司有關(guān)技術(shù)規(guī)定，跟蹤驗收，驗收完畢后辦理必檢項驗收記錄。重要驗收內(nèi)容：(1)立桿底部基本強度。(2)頂托螺桿伸出長度不大于200mm，立桿支架伸出頂端縱橫向水平桿自由端長度不不不大于500mm。

(3)立桿規(guī)格尺寸和垂直度應(yīng)符合規(guī)定，不得浮現(xiàn)偏心荷載。(4)安全網(wǎng)和各種安全防護設(shè)施符合規(guī)定。（5）對原材料、鋼管、木方外觀進行驗收。（7）水平桿、掃地桿、剪刀撐設(shè)立狀況。（8）扣件緊固力矩采用扭力扳手進行檢查（40～65N·m），對梁底扣件應(yīng)進行100%檢查。（二）砼澆搗規(guī)定1、混凝土澆筑時應(yīng)先澆筑非懸挑構(gòu)造，在澆筑懸挑構(gòu)造。梁、板混凝土澆筑應(yīng)同步進行，澆筑時應(yīng)從大截面梁兩端向中間澆筑。避免引起高大模板支撐系統(tǒng)失穩(wěn)傾斜。2、保證模板支架施工過程中均衡受載，嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對浮現(xiàn)超過最大荷載要有相應(yīng)控制辦法，澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形狀況及時解決。泵送混凝土?xí)r，應(yīng)隨澆隨搗隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處，在模板上堆積高度不得超過30cm。4、應(yīng)避免裝卸物料對模板與支撐架產(chǎn)生偏心，振動和沖擊。六、施工安全保護辦法①支模應(yīng)按規(guī)定作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。禁止在連接件和支撐件上攀登上下，禁止在上下同一垂直面上裝、拆模板。②支設(shè)懸挑形式模板時，應(yīng)有穩(wěn)固立足點。支設(shè)臨空構(gòu)筑物模板時，應(yīng)搭設(shè)支架或腳手架。模板上有預(yù)留洞時，應(yīng)在安裝后將洞口封堵?；炷涟迳喜鹉：笮纬膳R邊或洞口應(yīng)按安全辦法解決。③模板拆除應(yīng)按先支后拆、后支先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應(yīng)從上而下進行拆除，禁止猛撬硬砸和大面積撬落或拉倒，也不能留有懸空模板，拆除模板應(yīng)及時清理、集中堆放，防止釘子扎腳，按層堆放材料距邊沿不不大于1m，樓層邊沿模板拆除要設(shè)立防墜物辦法，撬下材料不得拋扔，嚴(yán)防各種材料高處墜落。模板拆除時各類模板材或鋼管禁止直接從高空拋下，模板拆除區(qū)域及地面墜落范疇內(nèi)要有警示標(biāo)志和專人看護。拆下得各類材料及時清理外運，運送整頓時停止拆除作業(yè)。④“五臨邊、四口”處必要搭設(shè)防護欄桿。⑤模板及器材吊運時，必要由專職信號工現(xiàn)場指揮，統(tǒng)一安排。⑥建立安全生產(chǎn)責(zé)任制，貫徹到班組及個人，由安全員跟蹤檢查，發(fā)現(xiàn)隱患及時糾正。七、勞動力籌劃：（一）管理人員：項目崗位職稱重要資歷經(jīng)驗及承擔(dān)項目項目經(jīng)理王偉工程師從事項目管理工作近年，并組織多項工程施工管理工作。項目工程師曲俊杰助工從事技術(shù)管理工作近年，負(fù)責(zé)過多項工程技術(shù)管理工作。施工員谷祖昊、張軍華持證從事現(xiàn)場施工管理工作近年，負(fù)責(zé)多項工程施工管理工作。項目經(jīng)濟師高志環(huán)工程師從事現(xiàn)場施工管理工作近年，負(fù)責(zé)本工程經(jīng)濟管理工作。技術(shù)（資料）員助工從事技術(shù)工作近年，負(fù)責(zé)本工程技術(shù)管理工作。安全員魯孝志、畢重學(xué)持證從事現(xiàn)場施工及安全管理工作近年。質(zhì)檢員孫茂進持證從事工程質(zhì)量管理工作近年。保管員趙學(xué)竹、惠群持證從事工程材料管理工作近年。（二）分包隊伍作業(yè)人員：（1）勞動力保證辦法在項目經(jīng)理部統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)下，項目部在合格分包隊伍中選用施工速度快、質(zhì)量好專業(yè)隊伍，保證該分項工程施工按籌劃進度進行，優(yōu)質(zhì)、高效地完畢。（2）勞動力籌劃（分區(qū)施工）：勞動力籌劃表（單位：人）工種級別人數(shù)木工20架子工20八、高架支撐基本及荷載傳遞大報告廳造型層模板支架搭設(shè)在砼板上，立桿軸向力為：5.534kN,驗算時取軸向力較大者，即：砼頂板所受均布荷載q=5.534/0.18=30.07kN/m2；依照圖紙可得砼頂板容許均布荷載為2kN/m2，不滿足規(guī)定。因而依照工程實際狀況造型層為本工程頂層，當(dāng)造型層砼強度達(dá)到拆模規(guī)定期，拆除造型層架體后方可拆除下面架體。九、計算書附件一：11.3m梁模板（扣件式）計算書計算根據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－3、《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-4、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-5、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)25混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1400新澆混凝土構(gòu)造層高(m)11.3梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.1當(dāng)計算支架立柱及其她支承構(gòu)造構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.45非自定義:0.234風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.65風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增長立柱根數(shù)2梁底增長立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增長立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)433,567梁底支撐小梁根數(shù)4每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200構(gòu)造表面規(guī)定構(gòu)造表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨持續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×43.497×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/24000＝3.375N/mm2≤[f]＝12N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×35.8×133.3334/(100×10000×144000)＝0.053mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×43.497×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.426kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×43.497×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.662kN原則值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2l=0.4×35.8×0.133＝1.909kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×35.8×0.133＝5.251kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨持續(xù)梁為簡化計算，按三等跨持續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2.426+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.662+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.694kN/mq2＝max{1.909+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.251+(0.3-0.1)×0.4/3}＝5.277kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×6.694×0.52，0.5×6.694×0.22]＝0.167kN·mσ＝Mmax/W＝0.167×106/64000＝2.615N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×6.694×0.5，6.694×0.2]＝2.008kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.008×1000/(2×60×80)＝0.628N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×5.277×5004/(100×9600×2560000)＝0.091mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.277×/(8×9600×2560000)＝0.043mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足規(guī)定！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×6.694×0.5，0.4×6.694×0.5+6.694×0.2]＝3.682kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝2.3kN，R2＝R3＝3.682kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×5.277×0.5，0.4×5.277×0.5+5.277×0.2]＝2.903kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'4＝2.016kN，R'2＝R'3＝2.903kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.127×106/4490＝28.235N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.878kNτmax＝2Vmax/A=2×1.878×1000/424＝8.856N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.067mm≤[ν]＝l/250＝433/250＝1.732mm滿足規(guī)定！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.422kN，R2=5.56kN，R3=5.56kN，R4=0.422kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.422,0.422]＝0.422kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷狀況下，單扣件能滿足規(guī)定！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.56kN≤[N]＝30kN滿足規(guī)定！八、立柱驗算剪刀撐設(shè)立加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點長度a(mm)500頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205支架自重原則值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×500)=2217.6mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210長細(xì)比滿足規(guī)定！2、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.234×0.5×1.82/10＝0.048kN·m3、穩(wěn)定性計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝45.48kN/m2)小梁驗算q1＝max{2.442+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.704+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.736kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.424kN，R2＝5.591kN，R3＝5.591kN，R4＝0.424kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×500)=2698.819mmλ1＝l01/i＝2698.819/15.9＝169.737，查表得，φ1＝0.248立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.424+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，5.591，5.591，0.424+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.048/1＝5.638kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5638.444/(0.248×424)+0.048×106/4490＝64.26N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1.2×0.15×(11.3-1.4)+Mw/lb＝max[0.424+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，5.591，5.591，0.424+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+1.782+0.048/1＝7.42kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7420.444/(0.126×424)+0.048×106/4490＝149.535N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！九、立柱地基基本計算地基土類型素填土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板底面平均壓力p＝N/(mfA)＝7.42/(0.9×0.15)＝54.966kPa≤fak＝140kPa滿足規(guī)定！附件二：6.5m梁模板（扣件式）計算書計算根據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－3、《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-4、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-5、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)25混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×700新澆混凝土構(gòu)造層高(m)6.5梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.1當(dāng)計算支架立柱及其她支承構(gòu)造構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.45非自定義:0.234風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.65風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增長立柱根數(shù)2梁底增長立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增長立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)442,558梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200構(gòu)造表面規(guī)定構(gòu)造表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨持續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.809kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.573×0.1752＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/24000＝3.76N/mm2≤[f]＝12N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1754/(100×10000×144000)＝0.061mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm滿足規(guī)定！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×21.809×0.175+0.437×1.764×0.175＝1.566kNR2=1.25q1l=1.25×23.573×0.175＝5.157kN原則值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×17.95×0.175＝1.178kNR2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.175＝3.927kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨持續(xù)梁為簡化計算，按三等跨持續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.566+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2]/2×1，5.157+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.199kN/mq2＝max{1.178+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2]/2×1，3.927+(0.3-0.1)×0.35/2}＝3.962kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.199×12，0.5×5.199×0.22]＝0.52kN·mσ＝Mmax/W＝0.52×106/64000＝8.124N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.199×1，5.199×0.2]＝3.12kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.12×1000/(2×60×80)＝0.975N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.962×10004/(100×9600×2560000)＝1.091mm≤[ν]＝l1/250＝1000/250＝4mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.962×/(8×9600×2560000)＝0.032mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足規(guī)定！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.199×1，0.4×5.199×1+5.199×0.2]＝5.719kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝3.286kN，R2＝5.719kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.962×1，0.4×3.962×1+3.962×0.2]＝4.358kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝2.859kN，R'2＝4.358kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.2×106/4490＝44.435N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.867kNτmax＝2Vmax/A=2×2.867×1000/424＝13.522N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.073mm≤[ν]＝l/250＝442/250＝1.768mm滿足規(guī)定！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.419kN，R2=5.726kN，R3=5.726kN，R4=0.419kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.419,0.419]＝0.419kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷狀況下，單扣件能滿足規(guī)定！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.726kN≤[N]＝30kN滿足規(guī)定！八、立柱驗算剪刀撐設(shè)立普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點長度a(mm)500頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205支架自重原則值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×500)=2217.6mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210長細(xì)比滿足規(guī)定！2、風(fēng)荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.234×1×1.82/10＝0.096kN·m3、穩(wěn)定性計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝24.06kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.606+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.7-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2]/2×1，5.263+1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.305kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.425kN，R2＝5.823kN，R3＝5.823kN，R4＝0.425kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×500)=2561.328mmλ1＝l01/i＝2561.328/15.9＝161.09，查表得，φ1＝0.271立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.425+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.35/2)/2×1，5.823，5.823，0.425+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.35/2)/2×1]+0.096/1＝5.919kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5918.885/(0.271×424)+0.096×106/4490＝72.787N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1.2×0.15×(6.5-0.7)+Mw/lb＝max[0.425+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.35/2)/2×1，5.823，5.823，0.425+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.35/2)/2×1]+1.044+0.096/1＝6.963kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6962.885/(0.139×424)+0.096×106/4490＝139.419N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規(guī)定！九、立柱地基基本計算地基土類型素填土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板底面平均壓力p＝N/(mfA)＝6.963/(0.9×0.15)＝51.577kPa≤fak＝140kPa滿足規(guī)定！附件三：11.3m板模板（扣件式）計算書計算根據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－3、《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-4、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-5、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)25.8新澆混凝土樓板邊寬B(m)1.8二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載原則值Q1k當(dāng)計算面板和小梁時均布活荷載(kN/m2)2.5當(dāng)計算面板和小梁時集中荷載(kN)2.5當(dāng)計算主梁時均布活荷載(kN/m2)1.5當(dāng)計算支架立柱及其她支承構(gòu)造構(gòu)件時均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)面板自重原則值0.1面板及小梁自重原則值0.3樓板模板自重原則值0.5模板及其支架自重原則值0.75新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.1風(fēng)荷載原則值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.450.146風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.65風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)11.3立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1000立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中位置中心對稱立柱距混凝土板短邊距離(mm)400立柱距混凝土板長邊距離(mm)400主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250構(gòu)造表面規(guī)定構(gòu)造表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)10000依照《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因而本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/24000＝9.894N/mm2≤[f]＝12N/mm2滿足規(guī)定！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×144000)＝0.228mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足規(guī)定！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[1800/1000]取整＝1，按簡支梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因而需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/mM1＝q1l2/8＝2.018×12/8＝0.252kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×12/8+3.15×1/4＝0.8kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.252，0.8，0.791]＝0.8kN·mσ＝Mmax/W＝0.8×106/64000＝12.495N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足規(guī)定！2、抗剪驗算V1＝0.5q1L＝0.5×2.018×1＝1.009kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×1+0.5×3.15＝1.624kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.009，1.624，3.174]＝3.174kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足規(guī)定！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.994×10004/(384×9350×2560000)＝0.541mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm滿足規(guī)定！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承載能力極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.705×1＝0.852kN按懸臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kNR＝max[Rmax，R1]＝0.852kN;正常使用極限狀態(tài)按簡支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.054×1＝0.527kN按懸臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[Rmax，R1]＝0.527kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.247kN·mσ＝Mmax/W＝0.247×106/4490＝55.051N/mm2≤[f]＝205N/mm2