集團(tuán)車間大樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

第一部分設(shè)計(jì)部分1建筑設(shè)計(jì)1.1工程概況1.1.1基本設(shè)計(jì)資料工程名稱：XX鼎盛食品集團(tuán)車間大樓；工程環(huán)境：XX市郊區(qū)；抗震設(shè)防類別：丙類；設(shè)計(jì)使用年限：50年；地面粗糙度：B類；抗震等級(jí)：7度；設(shè)計(jì)基本加速度：0.1g；地震分組：第一組；結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為：二級(jí)。1.1.2氣候環(huán)境 1)土壤凍結(jié)最大深度24cm2)主導(dǎo)風(fēng)向:全年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槠珫|風(fēng);基本風(fēng)壓值：0.35kN/3)基本雪壓：0.35kN/4)地基土體平均容重：20kg5)地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：130kN/1.2建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明1.2.1建筑設(shè)計(jì)的要求（1）滿足生產(chǎn)工藝的要求：生產(chǎn)工藝對(duì)建筑提出的要求就是該建筑使用功能上的要求，是設(shè)計(jì)的主要依據(jù)。因此，建筑設(shè)計(jì)在建筑面積、平面形狀、柱距、跨度、剖面形式、廠房高度以及結(jié)構(gòu)方案和構(gòu)造措施等方面，必須滿足生產(chǎn)工藝的要求。同時(shí)還要滿足廠房所需的機(jī)器設(shè)備的安裝、操作、運(yùn)轉(zhuǎn)、檢修等方面的要求。（2）滿足建筑技術(shù)的要求：正確選用建筑材料，根據(jù)建筑空間組合的特點(diǎn)，選擇合理的結(jié)構(gòu)，施工方案，使房屋堅(jiān)固耐久，建造方便。由于廠房靜荷載和活荷載比較大，建筑設(shè)計(jì)應(yīng)為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)合理性創(chuàng)造條件，使廠房的堅(jiān)固性及耐久性符合建筑的使用年限，使廠房具有較大的通用性和改建擴(kuò)建的可能性。（3）滿足建筑經(jīng)濟(jì)的要求：建筑的層數(shù)是影響建筑經(jīng)濟(jì)的重要因素。因此，應(yīng)根據(jù)工藝要求、技術(shù)條件等，確定采用單層或多層廠房。在滿足生產(chǎn)要求的前提下，設(shè)法縮小建筑體積，充分利用建筑空間。合理減少結(jié)構(gòu)面積，提高使用面積。在不影響廠房的堅(jiān)固、耐久、生產(chǎn)操作、使用要求和施工速度的前提下，應(yīng)盡量降低材料的消耗，從而減輕構(gòu)件的自重和降低建筑造價(jià)。（4）滿足衛(wèi)生和安全要求:應(yīng)滿足廠房所必須的采光和通風(fēng)條件，以保證廠房?jī)?nèi)部工作面上的照度，排除生產(chǎn)余熱、廢氣，提供正常的衛(wèi)生、工作環(huán)境。1.2.2建筑平面設(shè)計(jì)該建筑物為主體五層的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)。建筑面積為6327㎡。該建筑物南北朝向，東西長(zhǎng)66.6m，南北長(zhǎng)為19m。各層層高均為4.5m。根據(jù)工廠的使用要求和規(guī)范，在中間和兩側(cè)總共設(shè)3個(gè)出入口。由于是底層是倉(cāng)庫(kù)，故底層1、使用房間的設(shè)計(jì)要求：（1）房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)實(shí)用活動(dòng)和家具、設(shè)備合理布置的要求；（2）門窗的大小和位置，考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風(fēng)良好；（3）房間的構(gòu)成應(yīng)使結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置合理，施工簡(jiǎn)便，也要有利于房間之間的組合，所用材料要符合相應(yīng)的建筑標(biāo)準(zhǔn)；（4）室內(nèi)空間以及地面、墻面和構(gòu)件細(xì)部，要考慮人們的使用和審美要求。2、使用房間的面積、形狀和尺寸：使用房間面積的大小主要是考慮房間內(nèi)部活動(dòng)的特點(diǎn)、使用人數(shù)的多少等。另外還要滿足人們對(duì)室內(nèi)空間的觀感，這也是確定房間平面形狀的和尺寸的重要因素。3、門窗在房間平面中的布置：門窗的大小和數(shù)量是否恰當(dāng)，它們的位置和開(kāi)啟方式是否合適，對(duì)房間的平面使用效果也有很大影響。（1）門的寬度、數(shù)量和開(kāi)啟方式：房間平面中門的最小寬度，是由通過(guò)人流多少和搬進(jìn)房間家具、設(shè)備的大小決定的。該設(shè)計(jì)中房間內(nèi)門的寬度取1000mm，門的數(shù)量根據(jù)防火要求如果室內(nèi)人數(shù)多于50人或房間面積大于60平方米（2）房間平面中門的位置：房間平面中門的位置應(yīng)考慮室內(nèi)交通路線簡(jiǎn)潔和安全疏散的要求，門的位置還對(duì)室內(nèi)使用面積能否充分利用、以及組織室內(nèi)穿堂風(fēng)等關(guān)系很大。門一般設(shè)置在緊貼墻，不設(shè)置垛。（3）窗的大小和位置：房間中窗的大小和位置，主要根據(jù)室內(nèi)采光、通風(fēng)要求來(lái)設(shè)置。采光方面，窗的大小直接影響到室內(nèi)照明是否足夠，窗的位置關(guān)系到室內(nèi)照度是否均勻。4、輔助房間的平面設(shè)計(jì)：廁所等輔助房間通常是根據(jù)建筑物的使用特點(diǎn)和使用人數(shù)的多少，先確定所需設(shè)備的個(gè)數(shù)。根據(jù)計(jì)算所得的設(shè)備數(shù)量，考慮在整幢建筑物中廁所的糞檢情況，最后在建筑平面組合中，根據(jù)整幢房屋的使用要求適當(dāng)調(diào)整并確定這些輔助房間的面積、平面形勢(shì)和尺寸。1.2.3立面的設(shè)計(jì)立面設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則：1、反映建筑的性格特征；2、考慮物質(zhì)條件的特征；3、適應(yīng)環(huán)境和建筑群體規(guī)范的要求；4、符合形式美的規(guī)律；5、掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)，考慮經(jīng)濟(jì)條件。立面設(shè)計(jì)是在滿足房間的使用要求和技術(shù)經(jīng)濟(jì)的條件下，運(yùn)用建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律，結(jié)合平面的內(nèi)部空間組合進(jìn)行的。進(jìn)行立面設(shè)計(jì)師要考慮房屋的內(nèi)部空間關(guān)系，相鄰立面的協(xié)調(diào)，各立面墻面的處理和門窗安排，滿足立面形式美觀要求，同時(shí)還應(yīng)考慮個(gè)入口的細(xì)部構(gòu)造構(gòu)建的處理。本建筑的總高度為22.5米。室內(nèi)外高差為0.50建筑物為工廠大樓，希望達(dá)到的立面效果是樸實(shí)、大方、簡(jiǎn)潔、嚴(yán)肅但又不缺失活潑。在裝飾上作為一個(gè)工廠大樓要考慮很多方面，不追求豪華，重視實(shí)用性，注重光線的應(yīng)用，和諧富有現(xiàn)代感，并具有能代表科學(xué)性建筑的能力。室內(nèi)采用水磨石地面，在衛(wèi)生間采用地磚防水樓面。1.2.4建筑剖面剖面圖旨在反映建筑物在垂直方向上各部分的組合關(guān)系，其主要任務(wù)是確定建筑物各部分應(yīng)有的高度，建筑層數(shù)及建筑空間的組合關(guān)系。房間高度的確定：房間高度可用層高或凈高表示。凈高為室內(nèi)地面至頂棚或其他屋頂構(gòu)件底面的距離；層高為凈高加建筑結(jié)構(gòu)高度（如梁板高度）。房間凈高受使用性質(zhì)、采光和通風(fēng)要求、結(jié)構(gòu)類型、設(shè)備設(shè)置、室內(nèi)空間比例等諸多因素的影響。本建筑層高：一層到五層4.5m窗臺(tái)高：綜合層高、凈高、窗戶尺寸等因素，取窗臺(tái)高為0.室內(nèi)外地坪高差：一般不應(yīng)小于150mm，本設(shè)計(jì)取500mm女兒墻高：考慮立面效果，并符合屋頂做法取1.51.2.5抗震設(shè)計(jì)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為6度及以上地區(qū)的建筑，必須進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。XX市地區(qū)的抗震設(shè)防烈度為7度，必須進(jìn)行抗震設(shè)防。建筑根據(jù)其使用功能的重要性分為甲類、乙類、丙類、丁類四個(gè)抗震設(shè)防類別。甲類建筑應(yīng)屬于重大建筑工程和地震是可能發(fā)生嚴(yán)重災(zāi)害的建筑，乙類建筑應(yīng)屬于需要竟快修復(fù)的建筑，丙類建筑屬于除甲、乙以外的一般建筑。故本建筑物屬于一般建筑物，丙類建筑在地震作用下的抗震構(gòu)造措施應(yīng)符合本地區(qū)抗震設(shè)防的要求。丙類建筑的抗震等級(jí)查規(guī)范確定，本設(shè)計(jì)屬于框架結(jié)構(gòu)，7度設(shè)防，高度小于30米。所以為三級(jí)框架。1.2.6防火設(shè)計(jì)疏散樓梯是安全疏散道路中一個(gè)主要組成部分，應(yīng)設(shè)置明顯的指示標(biāo)志，并應(yīng)布置在易于尋找的位置。但電梯不能作為疏散樓梯使用。疏散樓梯的多少，可按寬度指標(biāo)并結(jié)合疏散螺線的距離及安全出口的數(shù)目確定。本工程的樓梯凈寬均為1.2米，休息平臺(tái)的寬度凈寬均為1.8米1.2.7樓梯設(shè)計(jì)樓梯的平面形式的選用，主要根據(jù)其使用性質(zhì)和重要程度來(lái)決定，。雙跑樓梯、三跑樓梯一般用于不對(duì)稱的平面布局，既可以用于主要樓梯，也可以用于次要部位作為輔助性質(zhì)的樓梯。本工程采用三部?jī)膳軜翘?。樓梯的凈寬（H）一般應(yīng)大于人體上肢伸直向上，手指觸到頂棚的距離。梯段凈高應(yīng)當(dāng)以踏步前邊緣處到頂棚垂直線凈高度計(jì)算。為了防止行進(jìn)中碰頭產(chǎn)生壓抑感，樓梯梯段凈高不應(yīng)小于2.2米，平臺(tái)部分的凈高不應(yīng)小于2.0米。本設(shè)計(jì)梯段凈高均大于2.2米1.3建筑細(xì)部構(gòu)造具體做法1.3.1屋面剛性防水屋面有保溫層1.40厚C20稀石混凝土，內(nèi)配φ4雙向鋼筋2.隔離層3.20厚1：3水泥沙漿找平層4.70-220厚水泥瀝青珍珠巖防水珍珠預(yù)制塊或保溫層5.20厚1：3水泥沙漿找平層，鋼筋混凝土層面板6.100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板1.3.2樓面（除衛(wèi)生間）水磨石樓面1.15厚1：2白水泥石子磨光打蠟2.刷水泥漿結(jié)合層一道3.20厚1：3水泥砂漿找平層4.現(xiàn)澆混凝土樓面1.3.3樓面（衛(wèi)生間）衛(wèi)生間室內(nèi)經(jīng)常有水房應(yīng)設(shè)地漏，樓地面1：3水泥砂漿（摻3%防水粉）作不小于1%排水坡度向地漏，最薄處20厚，地面最高點(diǎn)標(biāo)高低于同房間地面標(biāo)高10mm。地磚樓面1、10厚地磚樓面，干水泥擦縫2、5厚1：1水泥細(xì)砂漿結(jié)合層3、30厚C20細(xì)石混凝土4、防水層：A.刷冷底子油一道，熱瀝青二道防潮層，厚2.0以上B.聚氨酯二遍涂膜，厚1.25、20厚1：3水泥砂漿找平層6、100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板7、鋁合金吊頂龍骨1.3.4地面水磨石地面工程做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-p6-121、15厚1：2水泥白石子磨光打蠟2、素水泥漿結(jié)合層一道3、20厚1：3水泥砂漿找平層4、60厚C15混凝土5、100厚碎石或碎磚夯實(shí)6、素土夯實(shí)1.3.5外墻面水泥砂漿墻面1、8厚1：2.5石灰砂漿粉面2、12厚1：3水泥石砂漿打底3、刷界面處理劑一道4、刷界面處理劑一道1.3.6內(nèi)墻面乳膠漆墻面1、刷乳膠漆2、5厚1：0.3：3水泥石灰膏砂漿粉面3、12厚1：1：6水泥石灰膏砂漿打底；4、刷界面處理劑一道1.3.6地磚踢腳地磚踢腳1、8厚地磚素水泥檫縫2、5厚1：1水泥細(xì)沙結(jié)合層3、12厚1：3水泥砂漿打底4、刷界面處理劑一道1.3.7散水為了保護(hù)墻基不受雨水的侵蝕，常在外墻四周將地面做成向外傾斜的坡面，以使將屋面水排至遠(yuǎn)處，這一坡面稱散水。散水坡度約為3%-5%，寬度一般為600mm-1000mm，縱墻每隔10米做一到伸縮縫，散水與外墻設(shè)20寬縫，其縫內(nèi)均填瀝青砂漿。當(dāng)屋面排水方式均為自由落水時(shí)，要求其寬度較出檐多200mm，一般雨水較多地區(qū)多做成明溝，干燥地區(qū)多做成散水。本工程做散水，寬度600mm，坡度4細(xì)石混凝土散水1、40厚C20混凝土，上撒1：2水泥黃沙壓實(shí)抹光2、120厚碎石或碎磚灌M2.5混合砂漿3、素土夯實(shí)，向外坡4%2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明2.1.1工程概況根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)要求，進(jìn)行了平立面及剖面的設(shè)計(jì)，主體結(jié)構(gòu)為5層，一到五層為4.5米填充墻采用蒸壓粉煤灰混凝土砌塊，外墻370mm，內(nèi)墻240樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，板厚100mm（衛(wèi)生間板厚100mm，標(biāo)高比樓板低22.1.2柱網(wǎng)布置本工廠大樓樓采用柱距為6.0m的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，邊跨為7.5m，中間跨為4.0m，各層2.1.3框架結(jié)構(gòu)承重方案選擇豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。2.2梁、柱截面尺寸的初步確定2.2.1梁截面尺寸估算根據(jù)本項(xiàng)目房屋的結(jié)構(gòu)類型、抗震設(shè)防烈度和房屋的高度等條件，樓板厚度取為100mm框架結(jié)構(gòu)的主梁截面高度及寬度可由下式確定：縱梁：,取。,取。橫梁：，取。，取。次梁：，取，取。走道梁：，取。為了方便施工，取。2.2.2柱的截面尺寸估算柱截面尺寸可根據(jù)軸壓比估算，查表可得該框架的抗震等級(jí)為三級(jí)，其軸壓比限值為0.9。各層的重力荷載代表值近似取15kN/m2,中柱的負(fù)載面積分別為：F=邊柱的負(fù)載面積分別為：F=（二級(jí)），0.9（三級(jí)），0.7（一級(jí)）由軸壓比限值公式：,≥。中柱：≥邊柱：≥根椐上述計(jì)算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計(jì)柱截面尺寸1-5層為600mm×600mm。表2.1柱截面尺寸（mm）層次混凝土等級(jí)1-5C302.3框架側(cè)移剛度計(jì)算2.3.1橫梁線剛度計(jì)算：表2.2；框架梁線剛度類別層次/(N/mm2)2邊橫梁1-53.00×10300×6005.4×10975002.189×10104.378×1010走道梁1-53.00×10300×4001.6×10940001.200×10102.400×10102.3.2柱線剛度計(jì)算：表2.3框架柱的線剛度層次13.00×10600×6001.080×101055005.891×10102-53.00×10600×6007.626×10945007.2×10102.3.3各層橫向側(cè)移剛度計(jì)算：（D值法）柱采用C30混凝土，彈性模量=3.0010N/mm2。表2.4橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算表層次層高(m)柱根數(shù)D樓層D15.5邊柱20.7430.4531058653956中柱21.1510.524149662-54.5邊柱20.6080.233994149322中柱21.0530.34514720故該框架為豎向規(guī)則框架。2.4豎向恒載、活載計(jì)算2.4.1荷載傳遞的基本原理如下圖（圖2.1）所示，陰影部分為一個(gè)計(jì)算單元圖2.1結(jié)構(gòu)計(jì)算單元次梁承受板傳來(lái)的荷載，并通過(guò)自身受彎將荷載傳遞到主梁上，主梁作為次梁的不動(dòng)支點(diǎn)承受次梁傳來(lái)的荷載，并將荷載傳遞給主梁的支撐—柱。雙向板上的荷載，以450等角分線為界，分別傳至兩相鄰支座。2.4.2荷載統(tǒng)計(jì) 1）屋面荷載（采用有保溫層的剛性防水屋面）高分子或高聚物改性瀝青柔性卷材一層0.05kN/m240厚C30細(xì)石混凝土內(nèi)配直徑為4的雙向鋼筋0.04×25=1.0kN/m270厚水泥瀝青珍珠巖防水珍珠預(yù)制塊或保溫層0.07×4=0.28kN/m2瀝青瑪諦脂回改性涂料隔汽層20厚1：3水泥沙漿找平層，鋼筋混凝土層面板kN/m2250.1=2.5kN/m220厚板底抹灰0.02×17=0.34kN/m2屋面恒載4.57kN/m2屋面活載2.0kN/m22）1-5層樓面荷載：35厚水磨石地面15厚1∶2白水泥白石子磨光打蠟0.01515=0.225kN/m220厚1∶3水泥砂漿找平層0.0220=0.40kN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5kN/m220厚水泥石灰膏砂漿打底 0.0217=0.34kN/m2樓面恒載3.49kN/m2樓面活載5kN/m23)屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值×0.35kN/m24)梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值：表2.5梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件b/mh/mγ/(kN/m3)βg(kN/m)1層邊橫梁0.300.60251.054.7257.5次梁0.200.50251.052.6257.5縱梁0.300.60251.054.7256.0走道梁0.20.40251.053.1503.6柱0.600.60251.19.9005.52到5層主梁0.300.60251.054.7257.5次梁0.300.60251.052.6254.5縱梁0.300.60251.054.7256.0走道梁0.20.40251.053.1503.6柱0.800.80251.19.9004.5注：表中β為考慮梁、柱的粉刷層對(duì)起重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長(zhǎng)度構(gòu)件重力荷載；梁長(zhǎng)度取跨度；柱長(zhǎng)度取層高。h取梁的高度-板厚5)墻體重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值：外墻為250厚加氣混凝土，內(nèi)墻面為20厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為：0.5+7.5×0.25+17×0.02=2.69kN/m內(nèi)墻體為200厚加氣混凝土，兩側(cè)均為20厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為：7.5×0.20+17×0.02×2=2.16kN/m6)木門單位面積重力荷載為0.2kN/m2；塑鋼窗單位面積重力荷載取0.4kN/m2。7)女兒墻墻體與外墻相同。2.4.3框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖2.2所示為框架計(jì)算簡(jiǎn)圖。圖2.2框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2.4.4荷載計(jì)算（1）恒載計(jì)算在以下的荷載圖中，代表橫梁自重，為均布荷載形式。分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。圖2.3恒荷載作用下的力學(xué)簡(jiǎn)圖對(duì)于頂層，，。分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻重等，計(jì)算如下：+集中力矩：（2）活載計(jì)算圖2.4活荷載作用下的力學(xué)簡(jiǎn)圖對(duì)于第頂層：第1-5層：（3）雪載作用下：頂層：

表2.6橫向框架恒載匯總表層次54.7253.1513.7118.28124.25136.5618.642-44.7253.1510.4713.96128.49113.2419.2714.7253.1510.4713.96128.49113.2419.27表2.7橫向框架活載匯總表層次56（1.05）8（1.4）27（4.725）43（7.525）4.05（0.63）2-4152067.5107.510.1251152067.5107.510.125注：表括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。2.5水平荷載計(jì)算2.5.1風(fēng)荷載計(jì)算垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下述公式計(jì)算式中，—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）—高度Z處的風(fēng)振系數(shù)—風(fēng)荷載體型系數(shù)—風(fēng)壓高度變化系數(shù)—基本風(fēng)壓（kN/m2）由《荷載規(guī)范》，XX地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風(fēng)壓：=0.35KN/m，地面粗糙度為B類。風(fēng)載體型系數(shù)由《荷載規(guī)范》第7.3節(jié)查得：=0.8（迎風(fēng)面）和=-0.5（背風(fēng)面）。《荷載規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于高度大于30m，且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu),應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響.本設(shè)計(jì)中,房屋高度H=21m<30m,H/B=21/18=1.16<1.5,則不需要考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響，取表2.8沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次522.511.291.02.1671.3444418.00.81.211.02.0331.270313.50.61.101.018481.155290.41.001.01.681.0514.50.21.001.01.681.05風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載。其中為，一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到該層計(jì)算高度的一半（底層的計(jì)算高度應(yīng)從室外地面開(kāi)始取）。圖2.5等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位：kN）2.5.2地震作用計(jì)算1、重力荷載代表值1）頂層計(jì)算女兒墻自重：梁自重:墻自重:板自重:柱自重:樓面活荷載：小計(jì)：2）2-5層計(jì)算梁自重：墻自重：板自重：柱自重：窗自重：樓面活荷載：小計(jì)：=3）1層計(jì)算梁自重：墻自重：板自重：柱自重：窗自重：樓面活荷載：小計(jì)：=2、橫向框架自振周期對(duì)于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式計(jì)算：式中，—基本周期調(diào)整系數(shù)?？紤]填充墻使框架自振周期減小的影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取0.6～0.7。當(dāng)采用輕質(zhì)墻，外掛墻時(shí)取0.8?！蚣艿捻旤c(diǎn)假想位移。在未求出框架的周期前，無(wú)法求出框架的地震力及位移，為將框架的重力荷載代表值視為水平作用力，求得假想的框架頂點(diǎn)位移。對(duì)框架結(jié)構(gòu)，按下列公式計(jì)算：表2.9結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想側(cè)移層次51107.651107.654932222.46394.7541447.42555.054932251.80372.2931447.44002.454932281.15320.4921447.45449.8549322110.50239.3411447.46951.6449322128.84128.84基本自振周期3、水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算本設(shè)計(jì)中，結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。底部剪力式中為相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載代表值的85%。XX地區(qū)按設(shè)防烈度為7度，由《抗震規(guī)范》查得水平地震影響系數(shù)最大值，按第一組情況下的Ｉ類建筑場(chǎng)地，由《抗震規(guī)范》查得特征周期，由地震影響系數(shù)曲線，地震影響系數(shù)為：由底部剪力法計(jì)算公式：因，故應(yīng)考慮頂部附加地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用式按下式計(jì)算：表2.10橫向水平地震作用下樓層剪力計(jì)算表層次523.51107.6526029.780.30947.6647.66419.01447.427500.60.32750.4398.09314.51447.420987.30.20438.40136.49210.01447.4144740.14326.53163.0215.51447.48259.8450.08315.11178.13表2.11橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次5450047.66493220.9712.340.00024450098.09493221.9911.370.000434500136.49493222.779.380.000624500163.02493223.316.610.000715500178.13539563.303.300.0006由表格可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為，，滿足要求，由規(guī)范可查得。圖2.6等效節(jié)點(diǎn)集中地震荷載（單位：kN）2.6內(nèi)力計(jì)算2.6.1豎向恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算1、恒載作用下等效荷載的計(jì)算梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計(jì)算如下。梯形荷載化為等效均布荷載的公式：三角形荷載化為等效均布荷載的公式：2、彎矩計(jì)算均布荷載下梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，計(jì)算時(shí)先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對(duì)由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞。柱的線剛度不折減，均布荷載下分配前第層梁端彎矩。恒載作用下的橫向框架彎矩分配見(jiàn)表2.12，手算彎矩圖見(jiàn)圖2.7梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。柱線剛度不折減。恒載、活載、雪載作用下的彎矩分配見(jiàn)附表。表2.12恒荷載作用下的橫向框架彎距的二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.6220.3780.2670.4400.29318.640-69.96069.96020.48015.23031.92119.399-28.214-46.495-30.9617.543-14.1079.699-3.5144.0832.481-1.652-2.722-1.81243.547-62.18749.794-52.730-17.544上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3830.3830.2340.1860.3050.3050.20419.270-58.66058.660-17.010-18.61015.08615.0869.217-4.285-7.027-7.027-4.70015.9617.543-2.1434.609-23.247-3.514-8.181-8.181-4.9984.1206.7566.7564.51922.86614.448-56.58463.104-23.518-3.784-18.791上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3830.3830.2340.1860.3050.3050.20419.270-58.66058.660-17.010-18.61015.08615.0869.217-4.285-7.027-7.027-4.7007.5433.772-2.1434.609-3.514-3.514-3.513-3.513-2.1460.4500.7380.7380.49319.11715.345-53.73259.433-9.803-9.803-22.817上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3830.3830.2340.1860.3050.3050.20419.270-58.66058.660-17.010-18.61015.08615.0869.217-4.285-7.027-7.027-4.7007.5433.772-2.1434.609-3.514-3.721-3.513-3.513-2.1460.4880.8010.8010.53619.11715.345-53.73259.472-9.740-9.947-22.774上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.4120.3370.2510.1970.3230.2640.21619.270-58.66058.660-17.010-18.61016.22913.2749.887-4.539-7.442-6.083-4.9777.543-2.2694.943-3.514-2.173-1.777-1.324-0.282-0.462-0.377-0.30921.59911.497-52.36658.783-11.417-6.460-23.8955.749-3.230AB恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力計(jì)算①梁端剪力由兩部分組成：a.荷載引起的剪力，計(jì)算公式為：、分別為矩形和梯形荷載、分別為矩形和三角形荷載b.彎矩引起的剪力，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即跨跨因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟龋盛谥妮S力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。表2.13恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力層次梁起剪力彎矩引起剪力柱剪力柱軸力邊梁BC跨AB跨BC跨邊柱中柱邊柱中柱左右左右567.08-63.7829.15-29.15-14.7616.9421.866.351.646.15464.56-66.3029.15-29.15-7.463.019228.93273.48282.72327.28364.67-66.1929.15-29.15-7.664.34466.64511.19535.86580.41264.66-66.1929.15-29.15-8.214.75704.35748.90788.99833.54164.57-66.2929.15-29.15-3.141.76951.861006.311052.121106.573、電算校核本次設(shè)計(jì)的電算校核，電算彎矩、軸力及剪力圖分別見(jiàn)如圖2.7、圖2.8、圖2.9圖2.10、圖2.11、圖2.12所示。

圖2.7手算：恒載彎矩圖（）圖2.8PKPM電算：恒載彎矩圖（）圖2.9手算：恒載剪力圖（）圖2.10PKPM電算：恒載剪力圖（）圖2.11手算：恒載軸力圖（）圖2.12PKPM電算：恒載軸力圖（）2.6.2豎向活載作用下的內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法同豎向恒載作用，在此不再重復(fù)。PKPM計(jì)算活載作用下的活載彎矩包絡(luò)圖、活載剪力包絡(luò)圖及活載軸力包絡(luò)圖分別見(jiàn)圖2.13、圖2.14及圖2.15所示。圖2.13PKPM電算：活載彎矩包絡(luò)圖（）圖2.14PKPM電算：活載剪力包絡(luò)圖（）圖2.15PKPM電算：活載軸力包絡(luò)圖（）2.6.3水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算1.各層柱的反彎點(diǎn)高度比式中，—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高比，根據(jù)上下梁的平均線剛度，和柱的相對(duì)線剛度的比值，總層數(shù)，該層位置查表確定?！舷铝旱南鄬?duì)線剛度變化的修正值，由上下梁相對(duì)線剛度比值及查表得。—上下層層高變化的修正值，由上層層高對(duì)該層層高比值及查表。—下層層高對(duì)該層層高的比值及查表得。2.剪力分配柱端剪力計(jì)算公式為柱端彎矩計(jì)算公式為，表2.14地震荷載作用下邊柱彎矩、剪力計(jì)算表層次54.547.664932299419.610.6080.3012.9730.2644.598.0949322994119.770.6080.3035.5955.3834.5136.4949322994127.510.6080.3055.7158.0924.5163.0249322994132.860.6080.3073.9373.9315.5178.13539561058634.950.7430.68113.4178.71表2.15地震荷載作用下中柱彎矩、剪力計(jì)算表層次54.547.66493221472014.221.0530.3022.4041.6144.598.09493221472029.271.0530.3552.6979.0434.5136.49493221472040.741.0530.4082.49100.8224.5163.02493221472049.651.0530.45109.47109.4715.5178.13539561496649.411.1510.65147.46122.293.地震作用下的梁端彎矩及柱軸力按下式計(jì)算：；；；表2.16地震作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱530.2618.877.56.5522.7422.743.612.63-6.55-6.08466.3546.007.514.9855.4455.443.630.80-21.53-21.903103.6899.337.527.0754.1854.183.630.10-48.60-24.932129.64124.217.533.8567.7567.753.637.64-82.45-28.731152.74149.967.540.3681.8081.803.645.44-122.81-33.81地震荷載作用下的框架彎矩圖見(jiàn)圖2.17和圖2.18。圖2.17手算：左震彎矩圖（）圖2.18PKPM電算：左震彎矩圖（）2.7.4水平風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法同水平地震荷載作用，在此不再重復(fù)。PKPM計(jì)算水平左風(fēng)荷載作用下的風(fēng)載彎矩圖見(jiàn)圖2.19所示。圖2.19左風(fēng)彎矩圖（）

2.7橫向框架內(nèi)力組合2.7.1結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，由建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范表6.1.2，可知本設(shè)計(jì)框架的抗震等級(jí)為三級(jí)。2.7.2承載力抗震調(diào)整系數(shù)理論上抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。但實(shí)際上在抗震設(shè)計(jì)中仍采用非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，而是通過(guò)引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來(lái)提高其承載力。對(duì)于軸壓比小于的偏心受壓柱，因柱的變形能力與梁接近，故其承載力抗震調(diào)整系數(shù)與梁相同。表2.17承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪構(gòu)件軸壓比<0.15軸壓比>0.150.750.750.800.852.8梁截面設(shè)計(jì)2.8.1框架梁的截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例說(shuō)明框架梁截面設(shè)計(jì)的計(jì)算過(guò)程，其他層的梁的配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表格。電算自由組合如下：梁1(B=0.250,H=0.600,L=7.5Rc=30)表2.18梁1彎矩、軸力、剪力電算值組合號(hào)彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力1-11.816.1838.09-137.33-6.1877.802-22.657.3028.40-126.71-7.3068.173141.88-19.6278.219.9119.6237.674131.04-18.5068.5220.5318.5028.055145.15-22.35123.60-52.615.3554.836134.32-21.23113.91-42.004.2345.217129.25-18.50111.23-63.916.6062.92858.47-1.8656.19-144.5418.85123.14947.63-0.7446.50-133.9217.74113.521068.56-4.1664.05-128.2616.05110.741199.05-14.61111.56-96.79-2.3966.871288.21-13.49101.87-86.17-3.5157.2513191.26-30.09135.64-8.4413.0942.8814180.42-28.97125.952.1811.9733.171512.365.8844.15-118.7111.12135.18161.527.0034.48-178.0910.00125.5617104.57-9.6068.23-100.3726.59111.111893.73-8.4858.54-89.7525.48101.481944.27-4.7683.90-129.56-7.1475.772033.43-3.6474.21-118.95-8.2666.1421197.96-30.56124.0317.6818.6635.6422187.12-29.44114.3428.3017.5426.0223-16.419.5836.72-193.912.31123.5824-27.2510.7027.02-183.291.19113.9625137.03-16.2176.84-46.6728.1183.4626126.44-15.1067.15-36.0526.9973.8427196.71-9.94111.6434.482.6531.0528180.15-7.7097.2744.311.6321.6429-35.12-8.1131.87-191.7915.39111.2030-45.49-7.3422.32-175.4013.4196.9131137.03-3.40121.96-130.513.40119.9232126.20-2.28112.27-119.902.28110.3033123.56-5.23110.09-118.445.23108.483467.57-20.8157.83-68.3020.8158.063556.73-19.6948.14-57.6919.6948.433674.94-17.4265.19-74.8917.4265.183790.934.34109.93-174.69-4.34131.963880.095.46100.24-164.07-5.46122.3339183.14-11.14134.00-86.3411.14107.8840172.300-10.02124.31-75.7210.0298.264121.46-13.0745.79-112.4813.0770.094210.63-11.9536.10-101.8611.9560.4743113.68-28.5569.86-24.1328.5546.0244102.84-27.4360.17-13.5127.4336.404538.598.5182.76-184.09-8.51121.334627.759.6373.07-173.48-9.63111.7047192.28-17.29122.88-36.8517.2981.2048181.44-16.17113.19-26.2316.1771.5849-10.04-3.6837.86-140.553.6878.0250-20.87-2.5628.17-129.932.5668.4051143.65-29.4877.996.6929.4837.9052132.82-28.3668.2917.3128.3628.2853-1.45-8.7760.06-185.788.77109.8254-17.43-7.8945.81-170.397.8995.765516.46-9.2883.4527.769.2832.4456152.44-7.1573.7838.717.1522.79表2.19梁下部截面彎矩梁下部截面1234567M=-45.49-67.52-106.84-127.60-105.26-61.42-44.31As(1)=45033567381366233545045013130000.0.450Asc=00.0.0.0.0.0.表2.20梁上部截面彎矩梁上部截面1234567M=197.9666.110.000.000.0058.02193.91As(1)=13133260.0.0.3071283As(2)=13130.0.0.0.0.1283Asc=0.0.0.0.0.0.0.Vl=205.21NO27Vr=206.18NO29Asv/s=0.67Asmin=322.Umaxb=0.007Umaxt=0.012V1.5h=128.33Asv1.5h/s=0.612.8.2AB跨梁的正截面受彎承載力計(jì)算從內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計(jì)算?？玳g彎距取控制截面,即支座邊緣處的正彎距。當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按形截面設(shè)計(jì)；當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。形梁翼緣計(jì)算寬度的確定：1．按計(jì)算跨度考慮2．梁凈距考慮3．按翼緣高度考慮這種情況不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選級(jí)鋼，（）下部跨間截面按單筋形梁計(jì)算，因?yàn)椋簩俚谝活怲型截面實(shí)際配筋取的HRB335()，滿足要求（跨中配筋率應(yīng)大于和中的較大值）。將下部跨間截面的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座B上部：說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取實(shí)取的HRB335（）,三級(jí)框架梁縱向受拉鋼筋支座最小配筋率應(yīng)大于和中的較大值。同時(shí)，梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)大于。2.8.3AB跨梁斜截面受剪承載力計(jì)算選出最大剪力：﹤，截面尺寸滿足要求。式中，為混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過(guò)時(shí)，取，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為時(shí)，取，其間按線形內(nèi)插法取用。驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：﹥，故需配箍筋。梁端加密區(qū)箍筋取，用級(jí)鋼筋（），根據(jù)規(guī)范：三級(jí)框架梁端箍筋的構(gòu)造要求：加密區(qū)長(zhǎng)度為和中的大值；最大間距為、、中的小值；最小直徑為；且配有計(jì)算受壓鋼筋超過(guò)3根，所以加密區(qū)配雙肢箍。則：，加密區(qū)長(zhǎng)度為和中的大值，本工程取950mm，非加密區(qū)箍筋取。箍筋配置滿足構(gòu)造要求。由于梁腹板高度，規(guī)范要求需陪腰筋每側(cè)不少于，且間距不宜大于200mm，本工程每側(cè)配1根HRB335。2.9柱截面設(shè)計(jì)2.9.1框架柱截面設(shè)計(jì)選取柱一計(jì)算，電算自由組合如下：柱1(B=0.600,H=0.600,Lx=10.5,Ly=5.5Rc=30)表2.21柱彎矩、軸力、剪力電算值組合號(hào)彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力193.181454.9021.1223.00-1395.50-21.12294.781202.1421.9826.10-1152.64-21.983-110.741578.2131.38-60.23-1518.8131.384-110.741325.45-30.52--57.13-1275.9530.525-1.391667.55-0.97-2.12-1902.680.8560.201414.79-0.110.98-1659.820.007-5.051811.82-2.85-9.40-1951.172.78832.752065.57-17.27-64.04-1711.6417.389-31.151812.81-16.42-60.94-1468.7816.5310-27.002090.43-14.27-52.74-1817.4414.3511-27.682224.35-13.83-48.39-2164.9513.8312-26.081971.59-12.98-45.28-1922.0912.9813-23.452201.58-11.86-41.78-2134.7611.8614-6.461508.76-4.41-17.78-1449.364.4115-4.861256.00-3.55-14.67-1206.503.5516-8.591700.67-5.26-20.36-1633.845.261760.261630.5614.7822.85-1865.68-14.901861.861377.8015.6425.95-1622.83-15.7519-63.051704.54-16.72-27.09-1939.6716.6020-61.451451.79-15.86-23.99-1696.8115.752128.912028.57-1.52-39.08-1674.641.642230.501775.81-0.67-35.97-1431.780.7823-94.402102.56-33.02-89.01-1748.6333.1324-92.811849.80-32.17-85.91-1505.7732.282533.982187.361.92-23.42-2127.96-1.922635.571934.602.77-20.32-1885.10-2.7727-89.342261.35-29.58-73.35-2201.9529.5828-87.742008.59-28.73-70.25-1959.0928.732955.191471.7711.347.19-1412.37-11.343056.791219.0112.2010.29-1169.51-12.2031-68.121545.76-20.16-42.74-1486.3620.1632-66.521293.00-19.30-39.64-1243.5019.303398.911560.5924.0434.54-1707.36-24.1234100.511307.8324.8937.65-1464.50-24.9735-106.611683.91-28.46-48.68-1830.6828.3836-105.011431.15-27.61-45.58-1587.8227.533776.961839.2012.62-8.80-1573.63-12.543878.561586.4513.48-5.70-1330.77-13.4039-128.561962.52-39.88-92.03-1696.9539.9640-126.961709.76-39.02-88.93-1454.0939.104180.511950.3615.032.16-1890.90-15.034282.111697.6015.885.26-1648.10-15.8843-125.012073.67-37.47-81.07-2014.2737.4744-123.411820.91-36.61-77.97-1771.4136.614595.361449.4421.6323.58-1390.04-21.634696.961196.6822.4826.69-1147.18-22.4847-110.161572.76-30.8759.64-1513.3630.8748-108.561320.00-30.02-56.54-1270.5030.0249119.371493.2728.3938.31-1560.10-28.4450120.391229.7328.9540.23-1285.42-28.9951-144.951839.84-42.06-87.94-1654.2142.1152-141.701547.87-40.34-81.59-1393.1840.3853-142.781907.89-40.59-81.23-1848.4940.5954-139.891604.58-39.11-76.00-1555.0839.1155117.201425.2226.9131.60-1365.82-26.9156118.581173.0227.7234.64-1123.52-27.72NO43Asb=583.Mb=-125.01Nb=2073.67NO27Ast=317.Mt=-73.35Nt=-2201.95Asmin(全截面最小配筋)=2520.No51Vc=53.21N=1839.84ASV=123.ASV0=0.No53N=1907.89軸壓比=0.444表2.22柱底標(biāo)準(zhǔn)組合組合號(hào)彎矩軸力剪力組合號(hào)彎矩軸力剪力165.421219.7614.482-81.381307.84-23.023-2.131371.65-1.304-24.531655.95-12.955-20.911769.37-10.496-5.761258.23-3.76741.911345.229.958-46.171398.07-12.55919.511629.52-1.7010-68.571682.37-24.201123.131742.940.7612-64.951795.79-21.741338.281231.807.4914-49.801284.65-15.011569.511295.2516.5616-77.291383.4-20.941753.831494.268.4118-92.971582.34-29.091956.371573.6510.1320-90.431661.74-27.372166.981215.8614.8422-79.821303.94-22.662391.441250.0321.6024-112.751527.56-33.0225-110.941584.27-31.792689.631193.3220.392.9.2柱截面尺寸驗(yàn)算（1）柱截面尺寸宜滿足剪跨比和軸壓比的要求：剪跨比，其值宜大于；軸壓比，三級(jí)框架大于；經(jīng)計(jì)算可得各柱的剪跨比和軸壓比均滿足要求。（2）柱正截面承載力計(jì)算根據(jù)柱端截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值及其調(diào)整值，按正截面受壓（或受拉）計(jì)算柱的縱向受力鋼筋，一般可采用對(duì)稱配筋。計(jì)算中采用的柱計(jì)算長(zhǎng)度的采用：一般多層房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)的各層柱段，現(xiàn)澆樓蓋底層為1.0H，其他層為1.25H，H對(duì)底層柱為基礎(chǔ)頂面到一層板頂?shù)母叨龋溆鄬訛樯舷掳屙斨g的高度。2.9.3柱正截面受彎承載力計(jì)算第一層A柱：取和偏心方向截面尺寸的兩者中的較大者，即，故取。柱的計(jì)算長(zhǎng)度確定：水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值以上時(shí)，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度按如下倆式計(jì)算，并取其中較小值：式中，、為柱的上、下端節(jié)點(diǎn)交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁的線剛度之和的比值；為倆者較小值；為柱的高度。而本設(shè)計(jì)中水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值小于總彎矩設(shè)計(jì)值的75%，所以框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度的取值分別為：底層柱：其余各層：所以，所以，底層柱的計(jì)算長(zhǎng)度按及相應(yīng)的N一組計(jì)算：因?yàn)椹?，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)﹥1取﹥5，取采用對(duì)稱配筋：﹤為大偏壓情況。<02.按及相應(yīng)的一組計(jì)：，柱端彎矩考慮偏心矩增大系數(shù)：，取，取﹤，故先按小偏心受壓計(jì)算。其中：3.在及相應(yīng)的的情況，柱端彎矩考慮偏心矩增大系數(shù)：﹥1，取﹤15，取采用對(duì)稱配筋：﹤為大偏壓情況。故應(yīng)按構(gòu)造配筋三級(jí)框架柱的截面縱向鋼筋的最小總配筋率為，同時(shí)柱截面每一側(cè)配筋率不應(yīng)小于。故每側(cè)選的HRB335（）?？偱浣盥施?.7%，滿足要求。2.9.4柱斜截面受剪承載力計(jì)算﹥﹥?nèi)々?，取。為考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)≥時(shí)??；小于時(shí)取，當(dāng)大于時(shí)取。偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計(jì)算：可得，﹤0式中，為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設(shè)計(jì)值；故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的和三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的；當(dāng)有剛性地面時(shí)，除柱端外尚應(yīng)去剛性地面上下各。三級(jí)框架柱：箍筋最大間距采用，（柱根）中較小值；箍筋最小直徑：。柱端加密區(qū)的箍筋選用肢HPB235一層柱的軸壓比，則查表可得則最小體積配箍率為：取4肢直徑為8的箍筋，，則。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為，加密區(qū)位置及長(zhǎng)度按規(guī)范要