鉆井隊井控理論考試試題

鉆井隊井控理論考試試題

工程技術處

二。。八年十一月

鉆井隊井控理論考試試題

一、單項選擇題（每題4個選項，只有1個是正確的，將正確的選項號填入括號

內(nèi)）

YA0101AY

1、井噴發(fā)生后，無法用常規(guī)方法控制井口而出現(xiàn)敞噴的現(xiàn)象稱為（D）。

A、井侵B、溢流C、井涌D、井噴失控

&D&

￥A0101A￥

2、地層流體無控制地涌入井筒，噴出轉(zhuǎn)盤面（D）米以上的現(xiàn)象稱為井噴。

A、0.5B、1C、1.5D、2

&D&

￥A0101A￥

3、通常情況下，力求一口井保持（A）井控狀態(tài)，同時做好一切應急準備，

一旦發(fā)生井涌和井噴能迅速做出反應，及時加以處理。

A、一次B、二次C、三次D、四次

&A&

￥A0102A￥

4、相鄰注水井不停注或未減壓，很容易引發(fā)井侵、井涌，甚至（D）。

A、井漏B、井眼縮徑C、井斜D、井噴

&D&

￥A0102A￥

5、鉆井液中混油過量或混油不均勻，容易造成井內(nèi)液柱壓力（）地層孔隙

壓力。

A、高于B、低于C、減小D、增大

YA0103AY

6、井控工作包括井控設計、井控裝置、鉆開油氣層前的準備工作、鉆開油氣層

和井控作業(yè)、防火防爆防硫化氫的安全措施、井噴失控的處理、（）和井控

管理制度等方面。

A并控技術培訓、B、隊伍管理C、成本控制D、井控檢杳

￥A0103A￥

7、鉆井施工隊伍應堅持干部（）小時值班制度，采取切實可行的措施，強

化對現(xiàn)場的技術支撐和井控管理。

A、8B、12C、16D、24

&D&

YA0201AY

8、壓力梯度是指（）壓力的增加值。

A、某一深度B、套管鞋深度C、單位井深D、單位垂直深度

&D&

YA0201AY

9、計算鉆井液的靜液壓力時，井深數(shù)值必須依據(jù)（）。

A、鉆柱長度B、測量井深C、垂直井深D、設計井深

&C&

￥A0202A￥

10、地層壓力當量鉆井液密度是指把（）折算成鉆井液密度。

A、地層破裂壓力B、循環(huán)壓力C、地層壓力D、回壓

&C&

￥A0202A￥

11、井深2800m,鉆井液密度1.24g/cm\下鉆時存在一個1.76MPa的激動壓力

作用于井底，計算井底壓力當量鉆井液密度（）g/cm:

A、1.30B、1.24C、1.18D、0.064

&A&

￥A0203A￥

12、地層壓力是確定鉆井液（）的依據(jù)。

A、密度B、粘度C、失水D、切力

&A&

YA0203AY

13、正常壓力地層中隨著井深的增加，地層壓力梯度（）。

A、增大B、不變C、減小D、不確定

&B&

YA0204AY

14、上覆巖層壓力是指某深度以上的（）所形成的壓力。

A、巖石的重力B、孔隙流體

C、巖石骨架應力D、巖石基質(zhì)和孔隙內(nèi)流體的總重量

&D&

￥A0204A￥

15、當孔隙壓力等于上覆巖層壓力時，骨架應力（）0

A、大于零B、等于零C、小于零D、不確定

&B&

YA0205AY

16、地層破裂壓力一般隨著井深的增加而（）□

A、不變B、減小C、增大D、不確定

&C&

YA0205AY

17、地層破裂壓力是確定（）的重要依據(jù)之一。

A、地層壓力B、抽吸壓力C、坍塌壓力D、最大允許關井套管壓力

&D&

￥A0206A￥

18、鉆井過程中，配制合理的鉆井液（），平衡地層坍塌壓力，防止地層失

穩(wěn)。

A、密度B、粘度C、含砂D、失水

&A&

￥A0206A￥

19、地層坍塌壓力指的是液柱壓力由大向小到一定程度時井壁巖石發(fā)生剪切破壞

造成井眼坍塌時的（）。

A、地層壓力B、基巖應力C、液柱壓力D、地面壓力

&C&

YA0207AY

20、地層漏失壓力是指某一深度的地層產(chǎn)生（）時的壓力。

A、地層破裂B、鉆井液漏失C、巖石變形D、地層坍塌

&B&

YA0207AY

21、對于正常壓力的高滲透性砂巖，往往地層漏失壓力比（）小得多。

A、地層坍塌壓力B、地層壓力C、地層破裂壓力D、實際允許最大關井套

壓

&C&

￥A0208A￥

22、大部分的壓力損失發(fā)生在鉆柱里和（）。

A、水眼處B、地面管匯C、環(huán)空內(nèi)D、出口處

&A&

￥A0208A￥

23、壓力損失的大小取決于鉆柱長度、鉆井液密度和（）、切力、排量及流

通面積。

A、鉆井液粘度B、鉆井液含砂量C、泵的功率D、鉆井液失水

&A&

￥A0209A￥

24、產(chǎn)生抽汲壓力的工況是（）0

A、起鉆B、下鉆C、鉆進D、空井

&A&

￥A0209A￥

25、下鉆產(chǎn)生的激動壓力能導致井底壓力（）。

A、增大B、減小C、不變D、為零

&A&

YA0210AY

26、在鉆井作業(yè)中，井底壓力最小的工況是（）0

A、鉆進B、起鉆C、下鉆D、空井

&B&

￥A0210A￥

27、空井時井底壓力等于（）。

A、靜液壓力+激動壓力B、靜液壓力+環(huán)空流動力阻力

C、靜液壓力-抽吸壓力D、靜液壓力

&D&

YA0211AY

28、油水井的鉆井液密度安全附加值為（）g/cm%

A、0.01~0.05B、0.05~0.10C、0.10~0.15D、0.15-0.20

&B&

￥A0211A￥

29、氣井的鉆井液密度安全附加值為（）g/cnL

A、0.01-0.05B、0.05~0.10C、0.07~0.15D、0.15-0.20

&C&

￥A0212A￥

30、增大井底壓差，機械鉆速會（）。

A、不變B、減小C、增大D、無規(guī)律變化

&B&

YA0212AY

31、鉆井液對油氣層的傷害，不能單純以鉆井液密度的高低來衡量，而應以（）

的大小和鉆井液濾液的化學成分是否與油氣層匹配來確定。

A、地層壓力B、靜液壓力C、壓差D、井底壓力

&C&

￥A0212A￥

32、欠平衡鉆井，井底壓差（）。

A、大于零B、等于零C、約等于零D、小于零

&D&

￥A0301A￥

33、對鉆井來說，（）檢測關系到快速、安全、低成本的作業(yè)甚至鉆井的成

敗。

A、地層溫度B、地層壓力C、地層傾角D、地層水密度

&B&

￥A0301A￥

34、只有掌握地層壓力、地層破裂壓力和（）等參數(shù)，才能正確合理地選擇

鉆井液密度，設計合理的井身結構和井控設備。

A、巖石應力B、地層傾角C、環(huán)空流動阻力D、地層坍塌壓力

&D&

￥A0302A￥

35、地層的（）是引起異常高壓最根本、最主要的機理。

A、壓實作用B、構造運動C、粘土成巖作用D、密度差的作用

&A&

YA0302AY

36、（）的作用是阻隔地層流體與外界連通，而保持高的壓力狀態(tài)。

A、生油層B、儲油層C、運移D、圈閉層

&D&

YA0303AY

37、鉆井前常根據(jù)地震資料利用（）預測地層壓力。

A、機械鉆速法B、頁巖密度法C、等效深度法D、de指數(shù)法

&C&

YA0303AY

38、de指數(shù)法只適用于（）地層。

A、火成巖B、泥頁巖C、基巖D、花崗巖

&B&

￥A0304A￥

39、地層破裂壓力試驗是為了確定（）地層的破裂壓力。

A、白云巖B、井底處C、石灰?guī)rD、套管鞋處

&D&

￥A0304A￥

40、現(xiàn)場地層承壓能力試驗可以采用分段試驗的方式進行，即每鉆進（）m,

就用鉆進下部地層的鉆井液循環(huán)試壓一次。

A、100-200B、200-300C、300-400D、400-500

&A&

YA0401AY

41、含硫油氣井應急撤離措施要遵循（）的有關規(guī)定。

A、SY/T5087含硫化氫油氣井安全鉆井推薦作法

B、SY/T6277含硫油氣田硫化氫監(jiān)測與人身安全防護規(guī)定

C、SY/T6137含硫化氫的油氣生產(chǎn)和天然氣處理裝置作業(yè)的推薦作法

D、SY/T6616含硫油氣井鉆井井控裝置配套、安裝和使用規(guī)范

&A&

YA0401A￥

42、按照中國石油天然氣集團公司2006年5月頒發(fā)的（）中指出，井控設

計是鉆井設計中的重要組成部分。

A、《石油與天然氣鉆井井控規(guī)定》

B、《健康、安全與環(huán)境管理體系標準》

C、《石油與天然氣井下作業(yè)井控技術規(guī)定》

D、《井控技術管理實施細則》

&A&

YA0402AY

43、在可能含硫化氫等有毒有害氣體的地區(qū)鉆井，（）設計應對其層位、埋

藏深度及硫化氫等有毒有害氣體的含量進行預測。

A、工程B、地質(zhì)C、鉆井液D、井身結構設計

&B&

￥A0402A￥

44、地質(zhì)設計書中所提供的井位必須符合油氣井井口距離高壓線及其它永久性設

施不小于（）的條件等。

A、50mB、75mC、150mD、300m

&B&

￥A0403A￥

45、在井身結構設計中，同一裸眼井段中原則上不應有兩個以上（）相差大的

油氣水層；

A、溫度B、壓力梯度C、巖性D、可鉆性

&B&

￥A0403A￥

46、工程設計書應根據(jù)地質(zhì)設計提供的資料進行鉆井液密度設計，鉆井液密度以

各裸眼井段中的最高（）當量鉆井液密度值為基準另加一個安全附加值。

A、地層坍塌壓力B、地層孔隙壓力C、地層破裂壓力D、關井壓力

&B&

YA0404AY

47、在鉆井施工中，（）必須滿足平衡地層壓力的要求。

A、關井套管壓力B、循環(huán)總壓力C、鉆井液密度D、地層流體密度

&C&

YA0404AY

48、按照地質(zhì)設計，應提供一口井全井段預測地層壓力和地層破裂壓力的要求，

必須建立本井全井段的（）剖面。

A、地層壓力B、地層巖性C、油層顯示D、流體類型

&A&

￥A0405A￥

49、表層套管設計下深應滿足井控安全，封固淺水層、疏松地層、礫石層的要求,

且其坐入穩(wěn)固巖層應不少于（）米，固井水泥應自環(huán)空返至地面。

A、2B、5C、10D、15

&C&

YA0405AY

50、中國石油天然氣集團公司《關于進一步加強井控工作的實施意見》明確要求:

“當裸眼井段不同壓力系統(tǒng)的壓力梯度差值超過（），或采用膨脹管等工藝

措施仍不能解除嚴重井漏時，應下技術套管封隔。”

A、0.IMpa/lOOmB、0.3Mpa/100mC、0.5Mpa/100mD>1.OMpa/lOOm

&B&

￥A0405A￥

51、油層套管的材質(zhì)、強度、扣型、管串結構設計（包括鋼級、壁厚以及扶正器

等附件）應滿足固井、完井、井下作業(yè)及油（氣）生產(chǎn)的要求，水泥應返至技術

套管內(nèi)或油、氣、水層以上（）mo

A、100B、200C、300D、500

&C&

￥A0406A￥

52、為了保證鉆進和起下鉆過程的安全，做到井壁穩(wěn)定，既不壓漏地層也不會引

起溢流，必須控制鉆井液的（）和粘度。

A、密度B、失水C、靜切力D、泥餅

&A&

￥A0406A￥

53、設計鉆井液方案時，鉆井液的（）和粘度性能必須滿足攜帶巖屑并且在

循環(huán)停止時懸浮巖屑的需要。

A、密度B、失水C、靜切力D、泥餅

&C&

YA0407AY

54、井控設計時，在選擇井控設備前，需要對（）和井眼尺寸、套管尺寸、

套管鋼級、井身結構等做詳盡的了解。

A、地層破裂壓力B、地層壓力C、井底壓力D、地層坍塌壓力

&B&

￥A0407A￥

55、任何防噴裝置組合的額定工作壓力是由組合中額定工作壓力（）的部件

所確定的。

A、最高B、較高C、中間值D、最低

&D&

￥A0408A￥

56、應急計劃的演練，在有“三高”油氣井的地區(qū)，建設方應組織進行企地聯(lián)動

的應急預案的演練，每年不少于（）次。

A、1B、2C、3D、4

&A&

￥A0408A￥

57、應急計劃總的原則是必須（）。

A、保證井的安全B、保證人員安全C、保證設備安全D、控制污染

&B&

￥A0409A￥

58、根據(jù)井控工作的要求:在井場有關部位設置“逃生路線”的標志，在井場（）

設置“緊急集合點”的標志，這些安全標志圖案必須符合SY6355的要求。

A、下風口B、值班房C、上風口D、滑道

&C&

YA0409AY

59、液氣分離器應安裝在面對井架大門的井場（）側距井口11m?14nl的地

方。

A、左B、右C、前D、后

&B&

￥A0501A￥

60、鉆井中造成溢流的根本原因是（）。

A、井底壓力大于地層壓力B、井底壓力小于地層壓力

C、井底壓力等于地層壓力D、井底壓力小于地層破裂壓力

&B&

￥A0501A￥

61、起鉆時，從井內(nèi)每起出（）柱鉆鋌必須向井內(nèi)灌一次鉆井液。

A、1B、2C、3D、4

&A&

￥A0502A￥

62、起鉆時發(fā)生溢流的顯示是：灌入井內(nèi)的鉆井液量（）從井內(nèi)起出鉆具的

體積。

A、大于B、小于C、等于D、不確定

&B&

￥A0502A￥

63、下鉆時發(fā)生溢流的顯示是：從井內(nèi)返出的鉆井液量（）下入鉆具的體積。

A、大于B、小于C、等于D、不確定

&A&

￥A0503A￥

64、發(fā)生溢流后要求及時關井的目的是（）。

A、防止井塌B、防止卡鉆C、防止井漏D、保持井內(nèi)有盡可能多的液柱

壓力

&D&

YA0503AY

65、發(fā)生溢流后正確的做法是（）。

A、迅速關井B、循環(huán)觀察C、及時請示D、等待命令

&A&

￥A0601A￥

66、發(fā)生溢流硬關井時，容易產(chǎn)生（）現(xiàn)象。

A、坍塌B、卡鉆C、憋泵D、水擊

&D&

￥A0601A￥

67、發(fā)生溢流采取軟關井的優(yōu)點是（）。

A、容易產(chǎn)生水擊現(xiàn)象B、關井時間比較長

C、對井口沖擊比較小D、關井時間比較短

&C&

￥A0602A￥

68、關井程序中，如未安裝司鉆控制臺，由（）通過遠程控制臺關防噴器。

A、司鉆B、副司鉆C、井架工D、場地工

&B&

YA0602AY

69、下尾管時發(fā)生溢流，通常的處理方法與（）時發(fā)生溢流一樣。

A、起下鉆桿B、起下鉆鋌C、空井D、鉆進

&A&

YA0603AY

70、發(fā)生溢流關井后，一般情況下，要等（）分鐘才能讀取穩(wěn)定的立管壓力

值。

A、1~2B、3~5C、10~15D、60?90

&C&

￥A0603A￥

71、檢查或消除圈閉壓力的方法是，通過節(jié)流管匯，從環(huán)空放出（）升鉆井

液來實現(xiàn)的。

A、1-2B、5-10C、10-20D、40-80

&D&

YA0604AY

72、根據(jù)套管抗內(nèi)壓強度確定關井套壓時需要考慮一定的安全系數(shù)，即一般要求

關井套壓不能超過套管抗內(nèi)壓強度的（）。

A、80%B、85%C、90%D、95%

&A&

￥A0604A￥

73、地層所能承受的關井壓力，取決于地層破裂壓力梯度、井深以及（）。

A、井眼尺寸B、井內(nèi)液柱壓力C、地層滲透率D、地層流體種類

&B&

￥A0605A￥

74、關井操作由（）統(tǒng)一指揮，防止誤操作。

A、隊長B、工程師C、值班干部D、司鉆

&D&

￥A0605A￥

75、關井后需要放噴泄壓時，要通過（）放噴降壓

A、節(jié)流管匯、放噴管線B、壓井管匯C、打開防噴器D、打開鉆具內(nèi)空間

￥A0701A￥

76、對于（）溢流來說，更要強調(diào)及時發(fā)現(xiàn)溢流并迅速關井的重要性。

A、氣體B、液體C、液氣混合D、油水

&A&

YA0701AY

77、在常溫下水的密度是天然氣密度的（）倍以上。

A、100B、500C、800D、1000

&D&

￥A0701A￥

78、天然氣與空氣混合濃度達到（）（體積比）時，遇到火源會發(fā)生爆炸。

A、0.5%?1.7%B、1%—8%C、3%—11.8%D、5%—15%

&D&

YA0702AY

79、當發(fā)生巖屑氣侵時，侵入天然氣量與（）成正比。

A、井徑B、井深C、地層硬度D、巖石塑性

&A&

￥A0702A￥

80、鉆遇大裂縫或溶洞時，由于鉆井液密度比天然氣密度大而導致天然氣侵入井

內(nèi)的現(xiàn)象稱之為（）。

A、巖屑氣侵B、置換氣侵C、擴散氣侵D、氣體溢流

&B&

￥A0703A￥

81、鉆井液發(fā)生氣侵后，其密度的變化規(guī)律是（）。

A、隨井深自上而下逐漸降低

B、隨井深自下而上逐漸降低

C、全井不發(fā)生變化

D、全井無規(guī)律變化

&B&

￥A0703A￥

82、鉆井液發(fā)生氣侵對（）的影響，深井小于淺井。

A、地層壓力B、井內(nèi)靜液柱壓力C、地層破裂壓力D、地層坍塌壓力

&B&

YA0704AY

83、在開井狀態(tài)下，氣體膨脹上升接近至（）才會使井底壓力明顯降低。

A、套管鞋B、井的中部C、井口D、任何位置

&C&

￥A0704A￥

84、用停泵（或停止起下鉆）觀察以判斷井內(nèi)流體是否在流動的方式來判斷溢流

的方法稱之為（）。

A、中途測試B、固化測試C、流動測試D、性能測試

&C&

￥A0704A￥

85、為防止發(fā)生井下氣侵而形成氣柱，應盡可能減少（）時間。

A、鉆進B、循環(huán)鉆井液C、停止循環(huán)時間D、劃眼

&C&

￥A0705A￥

86、在關井狀態(tài)下，氣體在帶壓滑脫上升過程中可導致（）。

A、關井立壓不變，關井套壓不斷上升

B、關井立壓不斷上升，關井套壓不變

C、關井立壓、套壓不斷上升

D、關井立壓、套壓不斷下降

&C&

￥A0705A￥

87、發(fā)生溢流關井后，當井口壓力不斷增大而達到井口允許的承壓能力時，應

（）。

A、打開防噴器B、開井循環(huán)C、節(jié)流泄壓D、繼續(xù)觀察

&C&

YA0705AY

88、關井情況下，套管壓力上升的快慢反映了（）的快慢。

A、地層壓力增大B、環(huán)空中氣柱上升C、環(huán)空中油上升D、環(huán)空中水上升

&B&

YA0705AY

89、關井時，隨著氣柱的上升，井內(nèi)鉆井液的液柱壓力（）o

A、會增大B、會減小C、不發(fā)生變化D、逐漸變?yōu)榱?/p>

&C&

￥A0706A￥

90、在處理關井后天然氣上升的過程中，體積法（容積法）的原理是通過（）

釋放鉆井液，使氣體膨脹，環(huán)空靜液壓力由于鉆井液量的減少而降低，為保證井

底壓力略大于地層壓力，環(huán)空靜液壓力減小值通過增加套壓補償。

A、放噴閥B、節(jié)流閥C、壓井管匯D、井口

YA0706AY

91、在處理關井后天然氣上升的過程中，立管壓力法適用于（）。

A、鉆頭水眼被堵死時B、鉆頭位置在氣體之上

C、鉆具被刺漏D、鉆頭在井底且水眼暢通

&D&

YA0801AY

92、在整個壓井施工過程中，要求作用于井底的壓力等于或略大于（）。

A、上覆巖層壓力B、基巖應力C、地層壓力D、地層破裂壓力

&C&

￥A0801A￥

93、在關井條件下，井底壓力等于鉆柱內(nèi)靜液壓力與（）之和。

A、關井套管壓力B、關井立管壓力C、地層壓力D、地層破裂壓力

&B&

￥A0802A￥

94、初始循環(huán)壓力是指壓井鉆井液（）的立管壓力。

A、剛開始泵入鉆柱時B、進入鉆柱過程中C、進入環(huán)空過程中D、返到地面時

&A&

YA0802AY

95、終了循環(huán)壓力是指壓井鉆井液（）的立管壓力。

A、進入鉆柱過程中B、進入環(huán)空過程中C到達套管鞋處、D、到達鉆頭時

&D&

￥A0803A￥

96、溢流量越大，壓井過程中（）越高。

A、立管壓力B、套管壓力C、泵壓D、地層壓力

&B&

￥A0803A￥

97、發(fā)生溢流后，（）和壓井液的量與井眼幾何尺寸有關。

A、地層壓力的大小B、鉆井液的粘度C、鉆井液液的密度D、井內(nèi)溢流的高度

疝&

￥A0804A￥

98、司鉆法壓井第一循環(huán)周結束后，停泵、關節(jié)流閥，此時的套管壓力等于（）。

A、初始循環(huán)壓力B、關井立管壓力C、關井套管壓力D、循環(huán)泵壓

&B&

￥A0804A￥

99、關井后，如果立管壓力大于零，套管壓力大于零，這時應（）。

A、壓井B、開井C、循環(huán)觀察D、恢復鉆進

&A&

YA0805AY

100、平衡點法適用于井內(nèi)鉆井液噴空后的天然氣井壓井，要求井口條件為防噴器完好并且

關閉，及（），天然氣經(jīng)過放噴管線放噴的井。

A、井內(nèi)無鉆具B、鉆具在井口C、鉆具在套管內(nèi)D、鉆具在井底

&D&

YA0805AY

10k壓回法適用于（）時的溢流。

A、鉆進B、起下鉆桿C、起下鉆鋌D、空井

&D&

YA0806AY

102、在空井情況下發(fā)生溢流后，不能再將鉆具下入井內(nèi)時，可采用（）進

行壓井。

A、司鉆法B、工程師法C、立管壓力法D、體積法

&D&

YA0806AY

103、采用體積法進行壓井時，當氣體到達井口后，應（）

A、邊注重鉆井液邊放氣B、先放氣體，后注鉆井液

C、待注入鉆井液沉落后，再釋放氣體D、打開節(jié)流閥迅速放噴

&C&

￥A0807A￥

104、由于氣侵導致的溢流，若不及時關井、仍循環(huán)觀察，關井后的立管壓力就

有可能包含（）。

A、抽汲壓力B、激動壓力C、圈閉壓力D、波動壓力

&C&

￥A0807A￥

105、排除溢流保持鉆井液罐液面不變的方法適于（）的溢流。

A、油、氣B、油、水C、氣、水D、油、氣、水

&B&

￥A0901A￥

106、小井眼與常規(guī)井眼相比井控的難度（）。

A、大B、小C、相同D、不確定

&A&

￥A0901A￥

107、利用循環(huán)過程中的環(huán)空壓力損失來控制地層壓力的方法叫（）。

A、司鉆壓井法B、動態(tài)壓井法C、置換法D、等待加重法

&B&

￥A0902A￥

108,水平井關井一般宜采用（）程序進行關井，以減少對地層的沖擊效應。

A、軟關井B、硬關井C、司鉆法D、工程師法

￥A0902A￥

109、水平井下鉆進入水平井段時，侵入流體向上移動進入斜井段，井底壓力

（）0

A、增大B、不變C、減小D、不確定

&C&

￥A0903A￥

110、欠平衡鉆井是指人為的將鉆井流體靜液（氣）柱壓力設計成低于所鉆地層

（），使地層流體有控制地進入井筒并循環(huán)到地面,并在地面進行有效控制與

處理的方式.

A、孔隙壓力B、上覆巖層壓力C、破裂壓力D、坍塌壓力

&A&

￥A0903A￥

11k欠平衡鉆井施工時通過（）和節(jié)流管匯控制井底壓力，允許地層流體

進入井內(nèi)。

A、液氣分離器B、旋轉(zhuǎn)防噴器C、環(huán)形防噴器D、閘板防噴器

&B&

YA1001AY

112、實施油氣井壓力控制技術所需的專用設備、管匯、專用工具、儀器和儀表

等統(tǒng)稱為（）。

A、節(jié)流管匯B、防噴器C、井控設備D、內(nèi)防噴工具

&C&

￥A1001A￥

113、下列關于井控設備的功能敘述正確的是（）。

A、關井動作迅速

B、操作方便

C、能夠關閉井口，密封鉆具內(nèi)和環(huán)空的壓力

D、現(xiàn)場維修方便

&C&

￥A1002A￥

114、鉆井作業(yè)中，（）屬于專用井口壓力控制設備。

A、鉆井液罐液面監(jiān)測儀B、防噴器C、起鉆自動灌漿裝置D、除氣器

&B&

￥A1002A￥

115、下列井控設備中（）屬于常規(guī)井控作業(yè)設備。

A、滅火設備B、井下安全閥

C、起鉆自動灌漿裝置D、不壓井起下鉆及加壓裝置

&C&

￥A1003A￥

116、液壓防噴器與采用純機械傳動的防噴器比較其主要優(yōu)點是（）。

A、能夠預防井噴B、關井動作迅速且操作方便C、殼體機械強度高D、密封

性能好

&B&

￥A1003A￥

117、按行業(yè)標準SY/T5964規(guī)定，閘板防噴器關閉應能在等于或小于（）秒

內(nèi)完成。

A、15B、20C、35D、10

&D&

￥A1004A￥

118、按石油天然氣行業(yè)標準SY/T5053.1《地面防噴器及控制裝置》規(guī)定，我

國液壓防噴器的額定工作壓力級別最低的是（）。

A、7MPaB、14MPaC、21MPaD、35MPa

&B&

￥A1004A￥

119、液壓防噴器的最大工作壓力是指防噴器安裝在井口投入工作時所能承受的

最大（）。

A、地層壓力B、立管壓力C、液控壓力D、井口壓力

&D&

YA1005AY

120、液壓防噴器的公稱通徑與（）是液壓防噴器的兩項主要技術參數(shù)。

A、最大工作壓力B、閘板尺寸C、生產(chǎn)廠家D、重量

&A&

121、液壓防噴器的公稱通徑是指防噴器的（）。

A、閘板尺寸B、膠芯內(nèi)徑C、上下垂直通孔直徑D、活塞直徑

&C&

￥A1005A￥

122、液壓防噴器產(chǎn)品代號中“FH”所表述的含義是（）。

A、環(huán)形防噴器B、閘板防噴器C、單閘板防噴器D、雙閘板防噴器

&A&

YA1006AY

123、通常情況下，為保證作業(yè)現(xiàn)場的安全，將防噴器組中全部防噴器關閉液量

及液動放噴閥打開液量增加（）的安全系數(shù)作為蓄能器組的可用液量。

A、25%B、50%C、80%D、100%

&B&

￥A1006A￥

124、防噴器壓力等級的選用應與裸眼井段中最高（）相匹配，以確保封井

可靠。

A、地層壓力B、破裂壓力C、坍塌壓力D、液柱壓力

&A&

YA1101AY

125、環(huán)形防噴器在蓄能器控制下，能通過（）無細扣對焊鉆桿接頭，強行

起卜鉆具。

A、18°B、45°C、75°D、90°

&A&

YA1101AY

126、環(huán)形防噴器開啟時，高壓油從殼體上部油口進入活塞（）開啟腔，推

動活塞下行實現(xiàn)開井。

A、上部B、下部C、中部D、側面

&A&

￥A1102A￥

127、錐形膠芯環(huán)形防噴器，膠芯由（）塊鑄鋼支承筋與橡膠硫化而成。

A、10-14B、12-20C、12-30D、12?40

&C&

￥A1102A￥

128、目前錐形膠芯環(huán)形防噴器的殼體與頂蓋連接有二種形式既螺栓連接和

（）0

A、法蘭連接B、卡箍連接C、焊接D、爪塊連接

&D&

￥A1103A￥

129、球形膠芯環(huán)形防噴器膠芯呈半球狀，它是由（）塊沿半球面呈輻射狀

配置的弓形支承筋與橡膠硫化而成。

A、10?14B、12?20C、12-30D、8-14

&A&

￥A1103A￥

130、球形膠芯環(huán)形防噴器膠芯呈（）。

A、圓臺狀B、圓球狀C、半球狀D、錐形

&C&

YA1104AY

13k環(huán)形防噴器正常關井油壓不允許超過（）MPa。

A、8.4B、10.5C、15D、21

&B&

￥A1104A￥

132、FH28—35環(huán)形防噴器關井時間（）秒。

A、3-8B、5C、大于30D、小于30

&D&

YA1105AY

133、環(huán)形防噴器在封井狀態(tài)，可（）。

A、慢速轉(zhuǎn)動鉆具B、慢速上下活動鉆具C、快速上下活動鉆具D、快速轉(zhuǎn)

動鉆具

&B&

YA1105AY

134、環(huán)形防噴器的膠芯應放置在干燥常溫的暗室內(nèi)，環(huán)境溫度要求恒溫（）。

A、-20℃B、0℃C、27℃D、40℃

&C&

￥A1201A￥

135、空井時，可用下述哪種閘板封井（）

A、5”半封閘板B、全封閘板C、變徑閘板D、與鉆具規(guī)格一致的半封

閘板

&B&

YA1201AY

136、安裝閘板防噴器時，需配裝的半封閘板規(guī)格是依據(jù)（）。

A、鉆鋌直徑B、技術套管直徑C、使用的鉆桿直徑D、閘板防噴器的規(guī)格

&C&

￥A1202A￥

137、單面閘板是（）翻面使用的。

A、能B、不能C、高壓情況下能D、特殊情況下能

&B&

￥A1202A￥

138、雙閘板防噴器通常安裝一副（）以及一副半封閘板。

A、自封B、環(huán)形C、變徑D、全封閘板

&D&

YA1203AY

139、為了使閘板防噴器實現(xiàn)可靠的封井，必須保證其良好密封的部位有（）。

A、二處B、三處C、四處D、五處

&C&

￥A1203A￥

140、2FZ28-35閘板防噴器的關井與開井動作是靠（）實現(xiàn)的。

A、電動B、液壓C、手動D、氣動

&B&

YA1204AY

141、旋轉(zhuǎn)式側門由上下較鏈座限定其位置，當卸掉側門的緊固螺栓后，側門最

大可繞較鏈座做（）旋轉(zhuǎn)。

A、45°B、60°C、120°D、180°

&C&

￥A1204A￥

142、打開或關閉閘板防噴器側門時，控制該閘板防噴器的換向閥應處于（）。

A、開位B、關位C、中位D、任意位置

&C&

￥A1205A￥

143、閘板防噴器關井后進行手動鎖緊，若鎖緊圈數(shù)為23圈，則開井解鎖圈數(shù)為

（）圈。

A、20B、22C、23D、25

&C&

YA1205AY

144、閘板手動解鎖的操作要領是（）。

A、順旋，到位B、順旋，到位，回旋C、逆旋，到位D、逆旋，到位，回旋

&D&

￥A1206A￥

145、手動關井時，先將遠程控制臺上的換向閥手柄迅速扳至（）。

A、開位B、關位C、中位D、任意位置

&B&

￥A1206A￥

146、遙控關閉閘板防噴器時，同時扳動氣源總閥和控制該防噴器的換向閥不少

于（）。

A、2秒B、5秒C、20秒D、25秒

&B&

￥A1207A￥

147、閘板防噴器側門內(nèi)腔與活塞桿間的密封圈分為兩組，一組密封井內(nèi)流體，

一組密封液控油壓，兩組密封圈安裝方向（）。

A、重疊B、垂直C、相同D、相反

&D&

YA1207AY

148、閘板防噴器投入使用時，應卸下（）并經(jīng)常觀察有否鉆井液或油液流

出。

A、二次密封內(nèi)六方螺釘B、鎖緊裝置C、側門螺栓D、二次密封觀察孔

絲堵

&D&

YA1208AY

149、半封閘板關井后（）轉(zhuǎn)動鉆具。

A、可以快速B、可以中速C、可以慢速D、嚴禁

&D&

YA1208AY

150、液壓閘板防噴器開井操作完畢后，應到（）檢查閘板是否全部打開。

A、井口B、遠程控制臺C、司鉆控制臺D、控制箱

&A&

￥A1301A￥

151、旋轉(zhuǎn)防噴器是用于（）的動密封裝置

A、近平衡鉆井B、欠平衡鉆井C、常規(guī)鉆井D、超平衡鉆井

&B&

YA1301AY

152、FX18—10.5/21型旋轉(zhuǎn)防噴器對膠芯的密封靠（）實現(xiàn)的。

A、膠芯預緊力B、井內(nèi)油氣壓力

C、遠程控制臺的油壓D、膠芯的預緊力和井內(nèi)油氣壓力

&D&

￥A1302A￥

153、使用FX18—10.5/21型旋轉(zhuǎn)防噴器下鉆時，應先使鉆具插入膠芯總成、接

上鉆頭或其它工具、再將鉆具和旋轉(zhuǎn)總成同時下放，使旋轉(zhuǎn)總成坐在殼體上（卡

塊卡在槽內(nèi)），轉(zhuǎn)動卡扣筒（）左右，插入兩個定位銷，繼續(xù)下鉆。

A、30°B、45°C、60°D、90°

&D&

￥A1302A￥

154、欠平衡鉆井時，當鉆具懸重（）井內(nèi)油氣壓力對鉆具的上頂力時，不再

用加壓裝置，按正常下鉆作業(yè)下完鉆具。

A、大于B、小于C、等于D、小與等于

&A&

￥A1303A￥

155、下列關于FX18—10.5/21旋轉(zhuǎn)防噴器的使用敘述正確的是（）。

A、旋轉(zhuǎn)防噴器安裝在井口任何位置。

B、鉆進時，應保證設備的循環(huán)冷卻水不間斷。

C、起下鉆時，應保證設備的循環(huán)冷卻水不間斷。

D、旋轉(zhuǎn)總成與膠芯總成內(nèi)孔，允許各式鉆頭通過。

&B&

￥A1303A￥

156、使用旋轉(zhuǎn)防噴器應配套的鉆桿類型是（）。

A、外加厚接頭鉆桿B、內(nèi)加厚接頭鉆桿C、90°坡度接頭鉆桿D、18°坡度接

頭鉆桿

&D&

YA1304AY

157、旋轉(zhuǎn)環(huán)形防噴器（RSBOP）可代替（）使用。

A、環(huán)形防噴器B、變徑閘板防噴器

C、半封閘板防噴器D、全封閘板防噴器

&A&

YA1304AY

158、旋轉(zhuǎn)防噴器工作動壓力比工作靜壓力（）

A、相等B、大C、小D、不確定

&C&

￥A1401A￥

159、防噴器動作所需液壓油是由（）提供的。

A、控制裝置B、遙控裝置C、輔助遙控裝置D、壓力補償裝置

&A&

￥A1401A￥

160、FKQ640-7型控制裝置屬于（）類型。

A、電控液B、氣控液C、液控液D、電-氣控液

&B&

YA1402AY

161、當10.5MPa的壓力油不能推動閘板防噴器關井時，可操縱（）使蓄能

器里的高壓油直接進入管匯中，利用高壓油推動閘板。

A、旁通閥B、泄壓閥C、減壓閥D、三位四通換向閥

&A&

￥A1402A￥

162、氣控液型控制裝置液壓能源的制備、壓力油的調(diào)節(jié)與其流向的控制等工作

是在（）上完成的。

A、遠程控制臺B、司鉆控制臺

C、壓力補償裝置D、輔助遙控裝置

&A&

YA1403AY

163、FKQ640-7型控制裝置的蓄能器公稱總容積為是（）升。

A、320B、400C、480D、640

&D&

￥A1403A￥

164、FKQ640-7型控制裝置，管匯溢流閥調(diào)定開啟壓力（）MPa。

A、21B、24C、34.5D、38.5

&C&

￥A1404A￥

165、電泵柱塞密封裝置不應壓得過緊，應保持油液微溢，以每分鐘滴油（）

滴為宜。

A、1—2B、3—4C、5—10D、10-20

&C&

￥A1404A￥

166、額定工作壓力21MPa的蓄能器，預充氮氣壓力為（）±0.7MPa。

A、5B、7C、9D、6

&B&

￥A1405A￥

167、安裝（）可以改善控制裝置在寒冷地區(qū)的工作條件。

A、報警裝置B、氮氣備用系統(tǒng).C、壓力補償裝置D、加熱裝置

&D&

￥A1405A￥

168、在控制環(huán)形防噴器的管路上安裝（），會減少環(huán)形防噴器膠芯的磨損,

并且使膠芯在過接頭后迅速復位，管路壓力的波動會立即被吸收,確保鉆井安全。

A、報警裝置B、氮氣備用系統(tǒng).C、壓力補償裝置D、加熱裝置

&C&

YA1406AY

169、控制裝置在“待命”工況時，電源開關合上，電控箱旋鈕轉(zhuǎn)至（）。

A、手動位B、中位C、自動位D、停位

&C&

YA1406AY

170、FKQ640-7型控制裝置正常工作時，蓄能器壓力在（）MPa。

A、8.4-17.5B、10.5-21C、19-21D、21-24

&C&

￥A1407A￥

171、電泵啟動后蓄能器壓力表升壓很慢的原因是（）。

A、進油閥關死B、蓄能器充氣壓力高C、管路刺漏D、旁通閥被打開

&C&

￥A1407A￥

172、蓄能器充油升壓后，油壓穩(wěn)不住，壓力表不斷降壓的原因是（）。

A、吸入濾清器堵死B、三位四通轉(zhuǎn)閥手柄未扳到位

C、油箱油量極少或無油D、進油閥微開

&B&

￥A1408A￥

173、蓄能器裝置帶負荷運轉(zhuǎn)時，手動啟動電泵后蓄能器壓力表油壓正常情況下

應（）。

A、迅速升至7MPaB、緩慢升至7MPaC、迅速升至10.5MPaD、迅速升至

21MPa

&A&

￥A1408A￥

174、當蓄能器預充氣壓力降低，蓄能器達到額定工作壓力時的充油量比正常預

充氣壓力下的充油量（）。

A、增加B、不變C、降低D、無法確定

&A&

YA1501AY

175、套管頭是套管與井口裝置之間的重要連接件，它的下端與（）連接。

A、完井井口裝置B、表層套管C、四通D、鉆井井口裝置

&B&

YA1501AY

176、套管頭的工作壓力與防噴器的工作壓力應（）。

A、大一級別B、小一級別C、一致D、無要求

&C&

YA1502AY

177、套管頭的代號用字母（）表示。

A、TB、GC、TGTD、TG

&A&

￥A1502A￥

178、套管頭側通道連接件由壓力表總成、閘閥、連接法蘭組成，作為（）

時環(huán)空壓力控制、水泥漿、鉆井液返出、補注水泥漿的通路。

A、鉆進B、循環(huán)C、測井作業(yè)D、固井作業(yè)

&D&

￥A1503A￥

179、套管頭按鉆井設計要求試壓，穩(wěn)壓（）min,壓降不超過0.5MPa。

A、10B、20C、30D、60

&C&

￥A1503A￥

180、用手動注塑泵對套管頭密封處注密封脂，用試壓泵通過試壓孔進行密封試

驗，試驗壓力為套管頭額定工作壓力，穩(wěn)壓30min,壓降不超過（）MPa為

合格。

A、0.5B、1C、1.5D、2

&A&

YA1601AY

181、節(jié)流管匯壓力等級在（）MPa以上時，應增設一條帶手動節(jié)流閥的備

用支線。

A、14B、21C、35D、70

&D&

YA1601AY

182、節(jié)流管匯上的節(jié)流閥，平時應處于（）工況。

A、半開B、全開C、常閉D、任意

&A&

￥A1602A￥

183、壓井管匯試壓應試到額定工作壓力的（）

A、100%B、80%C、70%D、60%

&A&

YA1602AY

184、壓井管匯的公稱通徑一般不得小于（）mm。

A、25B、50C、76D、102

&B&

￥A1602A￥

185、壓井管匯是（）中必不可少的組成部分。

A、灌漿裝置B、固控裝置C、井控裝置D、循環(huán)系統(tǒng)

&C&

￥A1603A￥

186、開啟手動平板閥的動作要領是（）。

A、順旋，到位B、逆旋，到位

C、逆旋，到位，回旋D、順旋，到位，回旋

&C&

YA1603AY

187、節(jié)流管匯液控箱上屬于一次儀表的是（）。

A、立壓表B、套壓表C、閥位開啟度表D、油壓表

&D&

￥A1604A￥

188、放噴管線按規(guī)定要平直，有彎角時，其彎角要大于（）度。

A、90B、100C、110D、120

&D&

YA1604AY

189、四通出口至節(jié)流管匯、壓井管匯之間的管線、平行閘板閥、法蘭及連接螺

柱或螺母等零部件組成（）。

A、放噴管線B、壓井管線C、灌漿管線D、防噴管線

&D&

￥A1701A￥

190、鉆具止回閥結構形式代號FJ所代表的是（）。

A、箭形止回閥B、球形止回閥C、碟形止回閥D、投入止回閥

&A&

￥A1701A￥

191、鉆具中裝有止回閥下鉆時，應堅持每下（）柱鉆桿向鉆具內(nèi)灌滿一次

鉆井液。

A、20-30B、30-40C、40?50D、50-60

&A&

YA1702AY

192、關于方鉆桿旋塞閥說法正確的是（）。

A、方鉆桿上旋塞閥，接頭絲扣為右旋螺紋（正扣），使用時安裝在方鉆桿上端

B、方鉆桿下旋塞閥，接頭絲扣為左旋螺紋（反扣），使用時安裝在方鉆桿下端

C、鉆井作業(yè)時，方鉆桿旋塞閥的中孔暢通并不影響鉆井液的正常循環(huán)

D、使用專用扳手將球閥轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)180°即可實現(xiàn)開關

&C&

YA1702AY

193、關于方鉆桿旋塞閥的安裝和使用敘述正確的是（）。

A、方鉆桿下旋塞閥與其下部鉆具直接連接

B、堅持每周開關活動各旋塞閥一次，保持旋塞閥開關靈活

C、方鉆桿旋塞閥選用時應保證其最大工作壓力與井口防噴器組的壓力等級一致

D、鉆具止回閥失效或未裝鉆具止回閥時，在起下鉆過程中發(fā)生管內(nèi)溢流，應先

關防噴器，然后再搶接處于打開狀態(tài)的備用旋塞閥或止回閥

&C&

YA1703AY

194、用清水為旋塞閥進行試壓時，應穩(wěn)壓（）分鐘不得滲漏。

A、15B、10C、5D、3

&D&

￥A1703A￥

195、關于方鉆桿旋塞閥試壓方法敘述正確的是（）。

A、強度試驗在閥開啟位置進行

B、強度試驗在閥關閉位置進行

C、反向密封試驗：閥在關閉位置，從內(nèi)螺紋端加壓，外螺紋端敞開通大氣

D、正向密封試驗：閥在關閉位置，從外螺紋端加壓，內(nèi)螺紋端敞開通大氣

&A&

￥A1801A￥

196、鉆井作業(yè)中，要求液氣分離器的處理量不小于井口返出流量的（）倍,

允許采用兩臺以上的液氣分離器并聯(lián)或串聯(lián)使用。

A、1B、1.5C、2D、2.5

&B&

￥A1801A￥

197、真空除氣器的工作原理是通過（）來分離氣侵鉆井液中的氣體的。

A、正壓B、常壓C、負壓D、密度差

&C&

YA1802AY

198、自動灌注鉆井液裝置的優(yōu)點是按預定時間向井內(nèi)灌注鉆井液并能自動計量

和（），預報溢流和井漏。

A、壓力控制B、自動停灌C、定時停止D、免于維護

&B&

￥A1802A￥

199、當溢流或井漏發(fā)生時，自動灌注鉆井液裝置可以發(fā)出（）報警信號。

A、汽笛與聲響B(tài)、聲響與燈光C、語音與燈光D、汽笛與震動

&B&

￥A1803A￥

200、在（）安裝液面?zhèn)鞲衅魈綔y液面變化信號。

A、井口B、震動篩C、鉆井液罐上D、鉆井液槽

&C&

￥A1803A￥

201、井涌可通過（）探測到。

A、鉆井液罐液位計B、立管壓力表C、節(jié)流管匯D、循環(huán)系統(tǒng)

&A&

￥A1804A￥

202、在處理氣體溢流的過程中，從液氣分離器分離出來的天然氣要用排氣管線

引出井場一定距離，利用（）點火燒掉。

A、打火機人工B、遠程點火裝置C、近程點火裝置D、太陽能

￥A1804A￥

203、當在油氣層中鉆進的時候，（）須對遠程點火裝置進行一次點火試驗,

以檢查點火器的狀態(tài)。

A、每班B、每周C、每十天D、每月

&A&

YA1901AY

204、防噴器壓力等級的選用原則上應與相應井段中的（）相匹配。

A、最低地層壓力B、最高地層壓力C、最高地層破裂壓力D、最低地層破

裂壓力

&B&

￥A1901A￥

205、防噴器遠程控制臺安裝在面對井架大門左側、距井口不少于（）m的專

用活動房內(nèi)。

A、10B、15C、20D、25

&D&

￥A1902A￥

206、在井上安裝好后，井口裝置做（）MPa的低壓試壓。

A、0.7-1B、1.4~2.1C、2.4~3.1D、5-10.5

&B&

YA1902AY

207、現(xiàn)場環(huán)形防噴器封閉鉆桿試驗壓力為額定工作壓力的（）。

A、30%B、50%C、70%D、100%

&C&

YA1903AY

208、在（）應換裝與套管尺寸相同的防噴器閘板并試壓。

A、下套管前B、下套管后C、固井前D、起鉆前

&A&

￥A1903A￥

209、檢查并排放控制系統(tǒng)氣管線中存水時間的要求是（）。

A、一天B、七天C、十五天D、三十天

&A&

￥A2001A￥

210、H2s濃度為（）ppm時，人吸上一口就會立即死亡。

A、50B、150C、200D、2000

&D&

￥A2001A￥

21kH2s濃度為（）ppm可嗅到臭雞蛋味，一般對人體不產(chǎn)生危害。

A、0.13~4.6B、4.6?10C、10-20D、20?50

&A&

YA2002AY

212、H?S中毒后，胸外心臟按壓法要求掌根用力向下擠壓，壓出心臟內(nèi)血液，每

秒一次，壓陷（）cm,用力應均勻。

A、1-2B、2-3C、3-5D、5~8

&C&

YA2002AY

213、口對口吹氣法要求每（）秒均勻吹一次。

A、3B、5C、10D、15

&A&

YA2003AY

214、井場上的所有作業(yè)人員都能高效地應付H2S緊急情況，應當每天進行一次

H2s防護演習。若所有人員的演習都能達到規(guī)定要求，該防護演習可放寬到每

（）一次。

A、星期B、半月C、一個月D、季度

&A&

YA2003AY

215、在H2s防護演習中（）檢查H2s傳感和檢測設備、發(fā)現(xiàn)故障及時整改。

A、鉆井監(jiān)督B、健康、安全與環(huán)境監(jiān)督C、平臺經(jīng)理D、司鉆

&B&

YA2004AY

216、固定式和便攜式硫化氫監(jiān)測儀的第一級報警值應設置在（），達到此

濃度時啟動報警，提示現(xiàn)場作業(yè)人員硫化氫的濃度超過閾限值。

A、15mg/m!（lOppm）B、30mg/m"（2Oppm）

C、75mg/m3（50ppm）D^150mg/m3（lOOppm）

&A&

￥A2004A￥

217、佩帶正壓式空氣呼吸器應檢查壓力降至（）巴時報警哨是否自動報警。

A、10-20B、20-30C、40?50D、50-60

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￥A2005A￥

218、井下溫度高于（）℃,不會發(fā)生應力腐蝕。

A、60B、75C、83D、93

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YA2005AY

219、低強度鋼在H2s介質(zhì)中，由于（）滲透，鋼材內(nèi)部夾雜物或缺陷處形成

氫分子產(chǎn)生很大內(nèi)壓力，在鋼材的夾雜物或缺陷部位鼓起泡產(chǎn)生氫誘發(fā)裂紋或階

梯式的微裂紋。

A、分子氫B、原子氫C、硫化氫D、原子硫

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￥A2006A￥

220、鉆開含硫地層后，要求鉆井液的pH值始終大于（