《型鋼混凝土結(jié)構(gòu)抗火技術(shù)規(guī)程》-征求意見稿

11.0.1為減輕或避免型鋼混凝土結(jié)構(gòu)在火災(zāi)中的損害，減少火災(zāi)后損失，保護(hù)人1.0.2本標(biāo)準(zhǔn)適用于新建、擴(kuò)建和改建的型鋼混凝土結(jié)構(gòu)的耐火驗(yàn)算、防火保護(hù)1.0.3型鋼混凝土結(jié)構(gòu)的防火設(shè)計(jì)，除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)22術(shù)語、符號與參考標(biāo)準(zhǔn)2.1.1型鋼混凝土構(gòu)件steelreinforcedconcret2.1.2型鋼混凝土結(jié)構(gòu)steelrein2.1.3耐火極限fireresistanc2.1.4耐火承載力極限狀態(tài)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件受火災(zāi)作用達(dá)到不能承受外部作用或不適于繼續(xù)承載的變形的狀火災(zāi)下型鋼混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值與其常溫下的承載力設(shè)計(jì)值MFb——火災(zāi)下梁的彎矩設(shè)計(jì)值；NFc——火災(zāi)下柱的壓力設(shè)計(jì)值；Sm——作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；SGk——按永久作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；STk——按火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的溫度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；SQk——按樓面或屋面可變作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；SWk——按風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；30T——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；G——永久作用的分項(xiàng)系數(shù)；w——風(fēng)荷載的頻遇值系數(shù)；——樓面或屋面可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)。Ac——混凝土橫截面積；h——截面高度；H——柱高度；L——梁跨度。fc'——常溫下混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度；fc(Tmax)——經(jīng)歷最高溫度Tmax后的混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度；fcub——常溫下梁的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；fcuc——常溫下柱的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；fy——常溫下鋼材屈服強(qiáng)度；oh——高溫下混凝土峰值應(yīng)變；op——高溫后混凝土峰值應(yīng)變；4yh——高溫下鋼材屈服應(yīng)變；y——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)；——鋼材導(dǎo)熱系數(shù)；s——鋼材應(yīng)力。EIb——常溫下梁的抗彎剛度；EIc——常溫下柱的抗彎剛度；k——梁柱線剛度比；km——梁柱受彎承載力比；krc——火災(zāi)后型鋼混凝土柱受壓承載力系數(shù)；n——柱荷載比；Nu——常溫下型鋼混凝土柱的受壓承載力；th——火災(zāi)升溫時(shí)間；tR——耐火極限；T——材料溫度；TTcs——柱截面型鋼含鋼率；525《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法第6部分：26《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法第7部分：柱27《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)可供選擇和附加的試驗(yàn)程28《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程6SSm0TGSGkSTkqSQkwSWk3基本規(guī)定3.1.1型鋼混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計(jì)耐火極限應(yīng)根據(jù)建筑的耐火等級，按現(xiàn)行國家3.1.2型鋼混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的耐火極限經(jīng)驗(yàn)算低于設(shè)計(jì)耐火極限時(shí)，應(yīng)采取防火3.1.3型鋼混凝土節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù)應(yīng)不低于其組成構(gòu)件中防火保護(hù)要3.1.4型鋼混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行防火設(shè)計(jì)時(shí)，如有特殊要求，應(yīng)對結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行耐火3.1.5對于混凝土含水率高于3%或采用高強(qiáng)混凝土的型鋼混凝土構(gòu)件，宜按本標(biāo)3.2.1型鋼混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)按耐火承載力極限狀態(tài)進(jìn)行耐火極限驗(yàn)算和防火保護(hù)設(shè)3.2.2型鋼混凝土構(gòu)件與節(jié)點(diǎn)的耐火極限可按本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定計(jì)算確定，或按現(xiàn)行國3.2.3當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)判定型鋼混凝土結(jié)構(gòu)整體達(dá)到耐火承載力極限3.2.4型鋼混凝土結(jié)構(gòu)耐火極限狀態(tài)的最不利荷載（作用）效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，應(yīng)考慮火災(zāi)發(fā)生時(shí)結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的荷載（作用），且應(yīng)按下列組合之中的最Sm0TGSGkSTkfSQk7Sm——作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；SGk——按永久作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；STk——按火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的溫度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；SQk——按樓面或屋面可變作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；SWk——按風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；0T——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；對于耐火等級為一級的建筑，0T1.1；對于其他G——永久作用的分項(xiàng)系數(shù)，一般可取G1.0；當(dāng)永久作用有利時(shí)，取G0.9；wf——樓面或屋面可變作用的頻遇值系數(shù)，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷——樓面或屋面可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)3.2.5型鋼混凝土結(jié)構(gòu)的防火設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下列值Sm，即：RdSm2在作用效應(yīng)組合下，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火時(shí)間td應(yīng)不小于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的設(shè)計(jì)耐火極限tR，即：tdtRTT8ThTThTh4.167tthth30min30minth120minTg——t時(shí)刻室內(nèi)的平均空氣溫度(℃);TTh——火災(zāi)最高溫度(℃),ThTg(0)+345lg8th1；Tg108010.325e0.167t0.675e2.5tTg——t時(shí)刻室內(nèi)的平均空氣溫度(℃);T3.2.8當(dāng)能準(zhǔn)確確定建筑的火災(zāi)荷載、可燃物類型及其分布、空間幾何特征等參3.3.1型鋼混凝土構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的防火保護(hù)方法應(yīng)根據(jù)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的耐火極限要求和斷面形狀，按照方便施工、耐久可靠的原則選擇，并可采用下列方法之一或其93.3.2型鋼混凝土構(gòu)件或結(jié)構(gòu)采用噴涂防火涂料保護(hù)時(shí)，宜選用非膨脹型防火涂料；防火涂料的技術(shù)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)防火涂料》GB283752防火板應(yīng)為不燃材料，受火時(shí)不應(yīng)出現(xiàn)炸裂和穿3防火板的包覆構(gòu)造應(yīng)根據(jù)構(gòu)件形狀和所處部位確定，并應(yīng)采取確保安裝牢4固定防火板的龍骨及黏結(jié)劑應(yīng)為不燃材料，龍骨應(yīng)便于與構(gòu)件及防火板連接，黏結(jié)劑在高溫下應(yīng)保持一定的強(qiáng)度，并應(yīng)保5防火板的技術(shù)性能應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)防火保護(hù)板》XF/T30123.3.4型鋼混凝土構(gòu)件或結(jié)構(gòu)采用包覆灰砂磚、輕質(zhì)混凝土砌塊、混凝土或金屬3當(dāng)采用包覆砌體保護(hù)時(shí)，磚或砌塊的強(qiáng)度等4.1.1常溫下鋼材材料性能應(yīng)按照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017規(guī)定的設(shè)計(jì)指標(biāo)采用，混凝土和鋼筋的材料性能應(yīng)按照《混凝土結(jié)構(gòu)4.1.2火災(zāi)條件下，鋼材和混凝土的材料性能應(yīng)4.2.1鋼材的導(dǎo)熱系數(shù)宜按下式計(jì)算：0.022T480℃T900℃28.2T900℃T——材料溫度(℃)。4.2.2鋼材的比熱宜按下式計(jì)算：0.510T4208.66T487911.0T93440℃T650℃650℃T725℃725℃T800℃580T800℃式中：cs——鋼材比熱，單位為J/kg℃;T——材料溫度(℃)。4.2.4鋼材的熱膨脹系數(shù)宜按下式計(jì)算：(0.004T12)106T1000℃6T1000℃式中：s——鋼材熱膨脹系數(shù)m/m℃;T——材料溫度(℃)。4.2.5高溫下鋼材的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系宜按下式計(jì)算：f1Tshf2f1Tyh4106fyf1T3450.276T{1exp[(300.03T)0.001]}f2T{1exp[0.276T)f2T{1exp[0.276T)ssyh——高溫下鋼材屈服應(yīng)變；y4.2.6高溫下鋼材的彈性模量、屈服強(qiáng)度和屈服應(yīng)變宜分別按下列公式計(jì)算：Esh(345000276T){1exp[(300.03T)0.001]}fyhEshyhyh4106fy式中：Esh——高溫下鋼材彈性模量（N/mm2yfh——高溫下鋼材屈服強(qiáng)度（N/mm2yyh——高溫下鋼材屈服應(yīng)變。y4.2.7高溫后鋼材的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系、屈服強(qiáng)度和屈服應(yīng)變宜fypEspsEspsfypEspsfyypypspf/EypypspTT式中：Tmax——火災(zāi)過程中材料的最高溫度(℃);ypf——高溫后鋼材屈服強(qiáng)度（N/mm2ypEsp——高溫后鋼材彈性模量（N/mm2可取常溫下鋼材彈性模量值；Ep——高溫后鋼材強(qiáng)化段模量（N/mm2可取0.01Esp(Tmax)；yp——高溫后鋼材屈服應(yīng)變。yp4.2.8火災(zāi)降溫階段鋼材的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系、彈性模量、屈服強(qiáng)度和屈服應(yīng)變宜按EscssTTEfycycfycfyh(fyhfyp)式中：T——材料溫度(℃);Tmax——火災(zāi)過程中材料的最高溫度(℃);TEsc——火災(zāi)降溫階段的鋼材彈性模量（N/mm2fyc——火災(zāi)降溫階段的鋼材屈服強(qiáng)度（N/mm2yc——火災(zāi)降溫階段的鋼材屈服應(yīng)變；fyh——高溫下鋼材屈服強(qiáng)度（N/mm2按式（4.2.6-2）確定；yh——高溫下鋼材屈服應(yīng)變，按式（4.2.6-3）確定；yfyp——高溫后鋼材屈服強(qiáng)度（N/mm2按式（4.2.7-2）確定；yp——高溫后鋼材屈服應(yīng)變，按式（4.2.7-3）確定；ypatbcr,sm6.100.00573T13.30.00851T6.8950℃T350℃350℃T500℃500℃T650℃c2.10.0064Ts——鋼材應(yīng)力（N/mm2T——材料溫度(℃);4.3.1混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)宜按下列公式計(jì)算：0.00085T1.90.00124T1.7162T800℃0℃T293℃T293℃T——材料溫度(℃)。4.3.2混凝土的比熱宜按下列公式計(jì)算：2.08T708cc5.42T10425.42T437573.5T2834821.0T104196.68T22706.93T420430℃T200℃200℃T400℃400℃T500℃500℃T600℃T600℃0℃T400℃400℃T410℃410℃T445℃445℃T500℃500℃T635℃635℃T715℃715℃T785℃T785℃ccT——材料溫度(℃)?；炷恋臒崤蛎浵禂?shù)宜按下式計(jì)算：ccT——材料溫度(℃)。高溫下混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系宜按下列公式計(jì)算：fc'(T)fc' fc'(T)oh0.00256T0.04T12.0110.002353(T20)0260℃T450℃450℃T874℃T874℃oh——高溫下混凝土峰值應(yīng)變；c——混凝土應(yīng)力（N/mm2fc'——常溫下混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度（N/mm2應(yīng)按表4.3.5換算；fc'(T)——高溫下混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度（N/mm2T——材料溫度(℃)。fc'(N/mm2)4.3.6火災(zāi)降溫階段和高溫后混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系宜按下列公式計(jì)算： f fc(Tmax)copcop（4.3.6-2）fc(Tax).30175Tmaxm℃（4.3.6-3）fc0Tmax700℃式中：Tmax——火災(zāi)過程中材料的最高溫度(℃);c——混凝土應(yīng)變；cop——高溫后混凝土峰值應(yīng)變；c——混凝土應(yīng)力（N/mm2fc'——常溫下混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度（N/mm2fc(Tmax)——經(jīng)歷最高溫度Tmax后的4.3.7混凝土的瞬態(tài)熱應(yīng)變可按下列公式計(jì)算：tr,c tr,cT0.0001T550℃T550℃tr,c——混凝土瞬態(tài)熱應(yīng)變；th,c——混凝土的溫度膨脹應(yīng)變；c——混凝土應(yīng)力（N/mm2fc'——常溫下混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度（N/mm2T——材料溫度(℃)。4.3.8混凝土的熱徐變可按下列公式計(jì)算：cr,c3.95105e0.00304T20（4.3.8）cr,c——混凝土熱徐應(yīng)變；cr,cc——混凝土應(yīng)力（N/mm2fc'(T)——高溫下混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度（N/mm2T——材料溫度(℃);5耐火驗(yàn)算5.1.1符合下列條件的型鋼混凝土梁，可按本標(biāo)準(zhǔn)第5.1.2條和第5.1.3條進(jìn)行耐2131—型鋼；2—混凝土；3—鋼筋圖5.1.1型鋼混凝土梁截面示意m（5.1.2）式中：m——梁荷載比；MFb——火災(zāi)下型鋼混凝土梁的彎矩設(shè)計(jì)值（N?mm可按現(xiàn)行5.1.3型鋼混凝土梁的耐火極mA2.04C00.232B0.0146/C00.0204C00.9120CC/24000tR——耐火極限（min且tR≤180min；5.2.1符合下列條件的型鋼混凝土柱，可按本標(biāo)準(zhǔn)第5.2.2條和第5.2.3條進(jìn)行耐23123123(a)工字形型鋼(b)十字形型鋼1—型鋼；2—混凝土；3—鋼筋圖5.2.1型鋼混凝土柱截面示意N FcNNuc式中：n——柱荷載比；(c)T形型鋼5.2.3型鋼混凝土柱的耐火極tR(3657cs146.5)A11B（5.2.3-1）csAs/Ac（5.2.3-3）C0C/2400（5.2.3-5）式中：tR——耐火極限（min且tR240min；cs——柱截面型鋼含鋼率；n——柱荷載比，應(yīng)按式（5.2.2）確定；AS——型鋼橫截面積（mm25.2.4不滿足5.2.1條規(guī)定的型鋼混凝土柱可按照附錄C的有限元法進(jìn)行耐火驗(yàn)5615611采用圖5.3.1所示的帶鋼筋混凝土樓板的柱貫通式型鋼混凝土梁-柱連接節(jié)3樓板下部中柱節(jié)點(diǎn)受火，梁端梁上均布荷載，約束梁端軸向變形的受力邊33421—型鋼混凝土梁；2—型鋼混凝土柱；3—混凝土樓板；4—梁內(nèi)型鋼；5—柱內(nèi)型鋼；6—加勁肋圖5.3.1柱貫通式型鋼混凝土梁-柱連接節(jié)點(diǎn)示意圖k（5.3.2）式中：k——梁柱線剛度比；EIb——常溫下梁的抗彎剛度；EIc——常溫下柱的抗彎剛度；L——梁跨度（mm5.3.3型鋼混凝土梁-柱連接節(jié)點(diǎn)的梁柱受彎承km（5.3.3）式中：km——梁柱受彎承載力比；Mbu——常溫下梁的受彎承載力（N·cucutRfC0f0f0ffyc0ffcu0fn0fm0fk0fkm0fC01/0.04230.0394C00.00962C378.6231.8C078C0.0950.909f000.0950.909110f0..00f0..0.000（5.3.4-8）（5.3.4-9）（5.3.4-8）（5.3.4-9）144600747fffcu012.94.76.2fcu0144600747f2.291fc0fcu0fcu00.8330.833fn01/0.630.37n0.4fm04.1873.649m06.093/6.839m06.093fk00.06751.195k03.705/0.257k03.705fkm0113.8314.744km.84/127.943km.84/0.041fyc0fyc/345cu0cuff/cu0cu000k0k/0.45km0km/0.65式中：tR——耐火極限（min且tR240min；cs——柱截面型鋼含鋼率，應(yīng)按式（5.2.3-2）計(jì)fyc——柱型鋼屈服強(qiáng)度（N/mm2fcuc——柱混凝土立方體抗壓強(qiáng)度（N/mm2n——柱荷載比；k——梁柱線剛度比，應(yīng)按式（5.3.2）計(jì)算；km——梁柱受彎承載力比，應(yīng)按式（5.3.3）計(jì)算。5.3.5不滿足5.3.1條規(guī)定的型鋼混凝土梁-柱連接節(jié)點(diǎn)可6.0.1本章規(guī)定的防火構(gòu)造措施適用于需要進(jìn)行防火設(shè)6.0.2型鋼混凝土結(jié)構(gòu)中縱筋的保護(hù)層厚度應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)6.0.3采用C60~C80混凝土的型鋼混凝土構(gòu)6.0.4對于水泥中硅粉摻量不低于6%的強(qiáng)度等級為C60~C80的混凝土，在滿足6.0.3條的基礎(chǔ)上宜至少采取下列一種措施，以進(jìn)一步降低混凝土高溫爆裂對結(jié)構(gòu)3采用已通過試驗(yàn)檢驗(yàn)的、可以避免混凝土高溫爆裂的防6.0.5火災(zāi)下型鋼與混凝土之間的抗剪連接件設(shè)計(jì)，宜依據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《組合7火災(zāi)后結(jié)構(gòu)的鑒定、修復(fù)和加固7.0.1火災(zāi)后型鋼混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性鑒定評級，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《民7.0.2對發(fā)生混凝土高溫爆裂的型鋼混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行火災(zāi)后性能評估時(shí)，應(yīng)考慮混凝土高溫爆裂對結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的影響。型鋼混凝土結(jié)構(gòu)的火災(zāi)后性能評估可按附錄E的評估流程進(jìn)行，其中結(jié)構(gòu)承載力可按本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定計(jì)算，也可采用附錄C7.0.3火災(zāi)后型鋼混凝土柱的受壓NurthkrcNu（7.0.3）Nurth——升溫時(shí)間為th的型鋼混凝土柱火災(zāi)后受壓承載力（N可按現(xiàn)行krc——火災(zāi)后型鋼混凝土柱受壓承載力系數(shù)，可按附錄B查表確定；Nu——常溫下型鋼混凝土柱的受壓承載力（N應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《組合結(jié)7.0.4火災(zāi)后型鋼混凝土柱初始抗彎剛度EIip和使用階段抗彎剛度EIsp可按下1火災(zāi)后型鋼混凝土柱初始抗彎剛度EIipEIipkrifEIiaEIiaEsIsEsbIsbaifEcIckrifatbthcb0.0703cs0.00158e4.62105C3.260.8822火災(zāi)后型鋼混凝土柱使用階段抗彎剛度EIspEIspkrsfEIsaEIsaEsIsEsbIsbasfEcIckrsfatbthcb0.0738cs0.00247EsIs——型鋼的抗彎剛度（N·mm2EsbIsb——鋼筋的抗彎剛度（N·mm2EcIc——混凝土的抗彎剛度（N·mm2aif——計(jì)算初始抗彎剛度時(shí)混凝土抗彎剛krif——火災(zāi)后型鋼混凝土柱初始抗彎剛度影響系數(shù)；krsf——火災(zāi)后型鋼混凝土柱使用階段抗彎剛度影響系數(shù)；cs——柱截面型鋼含鋼率，應(yīng)按式（5.2.3-2）計(jì)th——火災(zāi)升溫時(shí)間（min7.0.5火災(zāi)后型鋼混凝土柱初始軸壓剛度(EA)ip和使用階段軸壓剛度(EA)sp可按下EAipkricEAia（7.0.5-1）EAiaEsAsEsbAsbaicEcAc（7.0.5-2）kricatbthc（7.0.5-3）a2.92104cs7.62106b0.074cs0.00216（7.0.5-5）d1.22108C23.04106C0.239e2.261011C3.2627.1（7.0.5-8）2火災(zāi)后型鋼混凝土柱使用階段軸壓剛度(EAspkrscEAsa（7.0.5-9）EAsaEsAsEsbAsbascEcAc（7.0.5-10）krscatbthc（7.0.5-11）4b0.0475cs0.0024d6.05108C21.(EA)sp——火災(zāi)后型鋼混凝土柱的使(EA)sa——常溫下型鋼混凝土柱的使用EsAs——型鋼的軸壓剛度（NEsbAsb——鋼筋的軸壓剛度（NEcAc——混凝土的軸壓剛度（Nasc——計(jì)算使用階段抗彎剛度時(shí)的混凝土抗彎剛度部分的修正系數(shù)，可取kric——火災(zāi)后型鋼混凝土柱初始軸壓剛度影響系數(shù)；krsc——火災(zāi)后型鋼混凝土柱使用階段軸壓剛度影響系數(shù)；cs——柱截面型鋼含鋼率，應(yīng)按式（5.2.3-2）計(jì)th——火災(zāi)升溫時(shí)間（min7.0.6火災(zāi)后型鋼混凝土梁-柱連接節(jié)點(diǎn)的受彎MRMupuR(axb)105R0,1xt0,k,km,cs,fcuc,fcub,fyb,fybbo=th/tR式中：Mup——火災(zāi)后節(jié)點(diǎn)的受彎承載力（N·mmR——火災(zāi)后節(jié)點(diǎn)的受彎承載力系數(shù)；Mu——常溫下節(jié)點(diǎn)的受彎承載力（N·mm可通過附錄C給出的有限元法b——常數(shù)，b109939；a——系數(shù)向量，a27320,20961,21041,152361,9x——變化參數(shù)向量；to——升溫時(shí)間比；k——梁柱線剛度比，應(yīng)按式（5.3.2）計(jì)算；km——梁柱受彎承載力比，應(yīng)按式（5.3.3）計(jì)算；cs——柱截面型鋼含鋼率，應(yīng)按式（5.2.3-2）計(jì)fcuc——常溫下柱的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度（N/mm2fcub——常溫下梁的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度（N/mm2fyb——常溫下梁內(nèi)型鋼屈服強(qiáng)度（N/mm27.0.7型鋼混凝土梁-柱連接節(jié)點(diǎn)的火災(zāi)kpoppoKkoppofcucafcubfcucafcuba657234657afa8式中：Kop——火災(zāi)后節(jié)點(diǎn)的初始剛度（N·mm/rad），b、a1~a8——計(jì)算系數(shù)，b3.03，a10.163，a20.495，a30.204，a43.58，a5481，a60.987，a70.959，a80.998；to——升溫時(shí)間比，按式（7.0.6-4）計(jì)算；n——柱荷載比；k——梁柱線剛度比；fcuc——常溫下柱的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度（N/mm2fcub——常溫下梁的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度（N/mm27.0.8型鋼混凝土構(gòu)件火災(zāi)后的修復(fù)和加固應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)重要性和構(gòu)件火災(zāi)損傷程7.0.9型鋼混凝土構(gòu)件火災(zāi)后的修復(fù)和增大原構(gòu)件截面面積、增配鋼筋或鋼管。采用增大截面法修復(fù)后的構(gòu)件承載采用結(jié)構(gòu)膠粘劑粘接或高強(qiáng)聚合物砂漿噴抹，將增強(qiáng)材料（鋼板、型鋼、碳纖維包裹、FRP板等）粘合于原構(gòu)件的混凝土表面，使之形成具有整體性的復(fù)合筋內(nèi)剔除的混凝土修補(bǔ)完成后，將柱角處的混凝土磨圓，磨平混凝土表面，用高7.0.11未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計(jì)許可，不得改變修復(fù)或加固后結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)8防火保護(hù)工程的施工與驗(yàn)收8.0.1型鋼混凝土結(jié)構(gòu)防火保護(hù)工程施3施工方案、施工質(zhì)量管理和檢驗(yàn)4建筑型鋼混凝土結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量檢驗(yàn)合格，符合防火保護(hù)5施工中使用的水、電、氣滿足施工要6有檢定要求的施工機(jī)具、測量儀器應(yīng)8.0.2型鋼混凝土結(jié)構(gòu)防火保護(hù)工程的施工，應(yīng)按照批準(zhǔn)的工程設(shè)計(jì)技術(shù)文件及8.0.3型鋼混凝土結(jié)構(gòu)防火保護(hù)檢驗(yàn)批、分項(xiàng)工程質(zhì)量驗(yàn)收的程序和組織，應(yīng)符8.0.4型鋼混凝土結(jié)構(gòu)防火保護(hù)工程完工后，施工單位應(yīng)組織編制與型鋼混凝土8.0.5防火涂料保護(hù)工程、防火板保護(hù)工程和金屬網(wǎng)抹砂漿保護(hù)工程的檢驗(yàn)批驗(yàn)附錄A型鋼混凝土構(gòu)件的耐火極限梁荷載比m截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min梁荷載比m截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min0.2300×600500×750400×1200600×10000.4300×600500×750400×1200600×10000.6300×600500×750400×1200600×10000.8300×600500×750400×1200600×100092柱荷載比n長細(xì)比截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min長細(xì)比截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min0.320300×300600×6002000×200024024024024060300×300600×6002000×20006624024040300×300600×6002000×2000240240240300×300600×6002000×2000472052400.520300×300600×6002000×200024024024060300×300600×6002000×200028429323240300×300600×6002000×20004993240240300×300600×6002000×20002127490.720300×300600×6002000×20004224024060300×300600×6002000×2000213840300×300600×6002000×2000202859300×300600×6002000×200099柱荷載比n長細(xì)比截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min長細(xì)比截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min0.320300×300600×6002000×200024024024024060300×300600×6002000×20009824024040300×300600×6002000×2000240240240300×300600×6002000×2000702402400.520300×300600×6002000×200024024024060300×300600×6002000×2000436424040300×300600×6002000×200073240240300×300600×6002000×20003140730.720300×300600×6002000×20006324024060300×300600×6002000×200020325740300×300600×6002000×20003042214300×300600×6002000×200027柱荷載比n長細(xì)比截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min長細(xì)比截面尺寸/(mm×mm)耐火極限/min0.320300×300600×6002000×200024024024024060300×300600×6002000×200024024024040300×300600×6002000×2000234240240240300×300600×6002000×2000932402400.520300×300600×6002000×200021724024024060300×300600×6002000×20005724040300×300600×6002000×200097240240300×300600×6002000×20004253972040.720300×300600×6002000×200024024060300×300600×6002000×20002527427640300×300600×6002000×20004057240300×300600×6002000×20002335附錄B火災(zāi)后型鋼混凝土柱受壓承載力系數(shù)表B.0.1火災(zāi)后型鋼混凝土柱受壓承載力系數(shù)krcC/mmfcuc/MPath/minkrcC/mmfcuc/MPath/minkrc35600304560900.710.630.540.500.44240035400304560900.850.810.780.760.73240035600304560900.820.770.740.710.672400350304560900.710.650.610.580.51320035600304560900.840.780.760.710.692400600304560900.960.920.840.750.69400035600304560900.850.810.770.750.71240052.5600304560900.890.830.670.460.38注：表內(nèi)中間值可采用插值法確定。1212附錄C基于有限元法的型鋼混凝土結(jié)構(gòu)耐火計(jì)算方法C.0.1對型鋼混凝土梁、柱和梁-柱連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行耐火驗(yàn)算和火災(zāi)后力學(xué)性能計(jì)算時(shí)，也可采用有限元法。采用有限元法進(jìn)行計(jì)算時(shí)，應(yīng)對結(jié)果進(jìn)行判斷和校核，C.0.2有限元模型中所用的材料熱工參數(shù)和力學(xué)參數(shù)可根據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)第4.2和4.3節(jié)的相關(guān)規(guī)定確定；模型中可考慮鋼材高溫蠕變、混凝土的瞬態(tài)熱應(yīng)變和短期高溫C.0.3有限元模型中型鋼-混凝土界面的粘結(jié)強(qiáng)度可根據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)附錄D相關(guān)規(guī)定確C.0.5型鋼混凝土構(gòu)件或節(jié)點(diǎn)的有限元模型可采用如下方法考慮混凝土高溫爆裂4312圖C.0.6型鋼混凝土梁-柱節(jié)點(diǎn)常溫模型計(jì)算邊界條件1—型鋼混凝土梁；2—型鋼混凝土柱；3—梁荷載；4—柱荷載C.0.7火災(zāi)后型鋼混凝土結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的有限元分析應(yīng)考慮火災(zāi)后材料的力學(xué)性附錄D型鋼-混凝土界面粘結(jié)強(qiáng)度D.0.1高溫下型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度可按下ukTktuokT1.0639e0.0041Thkt0.0083th1.2774uo0.0059Css0.5848ftu——高溫下型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度（N/mm2Th——火災(zāi)最高溫度(℃),取20℃Th80th——火災(zāi)升溫時(shí)間（min取0minth120min；kT——火災(zāi)最高溫度對高溫下型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)，kt——火災(zāi)升溫時(shí)間對高溫下型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)，uo——常溫下型鋼-混凝土界面的極限粘結(jié)強(qiáng)度（N/mm2tf——混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）。tD.0.2高溫后型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度可按下upTptpuokupTptpuokTp1.05e0.0031Thktp0.0061th1.1906up——高溫后型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度（N/mm2upTh——火災(zāi)最高溫度(℃),取20℃Th80th——火災(zāi)升溫時(shí)間（min取0minth120min；kTp——火災(zāi)最高溫度對高溫后型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)，ktp——火災(zāi)升溫時(shí)間對高溫后型鋼-混凝土界面極限粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)，火災(zāi)現(xiàn)場調(diào)查設(shè)計(jì)文件1結(jié)構(gòu)檢測報(bào)告初始材性數(shù)據(jù)2邊界和初始條件溫度影響分析3 力學(xué)性能影響分析4典型受火構(gòu)件試驗(yàn)研究5火災(zāi)下構(gòu)件受力性能分析否火災(zāi)現(xiàn)場調(diào)查設(shè)計(jì)文件1結(jié)構(gòu)檢測報(bào)告初始材性數(shù)據(jù)2邊界和初始條件溫度影響分析3 力學(xué)性能影響分析4典型受火構(gòu)件試驗(yàn)研究5火災(zāi)下構(gòu)件受力性能分析否附錄E火災(zāi)后性能評估方法E.0.1對火災(zāi)后型鋼混凝土構(gòu)件力開始開始確定受火結(jié)構(gòu)中的擬修復(fù)構(gòu)件確定構(gòu)件常溫下的力學(xué)性能對受火后構(gòu)件的力學(xué)性能進(jìn)行評估加固方法設(shè)計(jì)加固方法設(shè)計(jì)溫度場計(jì)算加固效果評估加固措施是否加固措施是否滿足要求?是進(jìn)行結(jié)構(gòu)加固結(jié)束結(jié)束圖E.0.1火災(zāi)后結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能和加固措施評估流程本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明3)表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先中國土木工程學(xué)會標(biāo)準(zhǔn)型鋼混凝土結(jié)構(gòu)抗火技術(shù)規(guī)程TechnicalSpecificationforFireSafetyo1.0.3與本標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)的現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)主要有：《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB耐火驗(yàn)算時(shí)，構(gòu)件的內(nèi)力可由火災(zāi)下整體結(jié)3.1.5爆裂是混凝土在高溫下發(fā)生的一種突然的爆炸性脫落的現(xiàn)象。導(dǎo)致這一現(xiàn)以上等級混凝土普通混凝土的孔隙率更高，其孔隙水（汽）壓力能被快速釋含水率低于3%的臨界值時(shí)，發(fā)生高溫爆裂的概3.2.1提出了本標(biāo)準(zhǔn)中型鋼混凝土結(jié)構(gòu)耐火極限驗(yàn)算和防火保護(hù)設(shè)計(jì)的基本準(zhǔn)凝土結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)耐火極限內(nèi)的承載安全，應(yīng)進(jìn)行3.2.2爆裂是混凝土在高溫下發(fā)生的一種突然的爆炸性脫落的現(xiàn)象。導(dǎo)致這一現(xiàn)含水率低于3%的臨界值時(shí)，發(fā)生高溫爆裂的概其表層混凝土發(fā)生高溫爆裂，其余情況可不采取防高溫爆裂措施。本標(biāo)準(zhǔn)中第耐火試驗(yàn)方法第7部分：柱的特殊要求》GB/T9978.7中規(guī)定，當(dāng)滿足下列條超過L2/(9000h)(mm/min)。2柱的軸向壓縮量達(dá)到0.01H(mm)且軸向壓縮速率超過0.003H(mm/min)。3.2.4本條規(guī)定了型鋼混凝土結(jié)構(gòu)在火災(zāi)下的作用效應(yīng)組合，該組合是根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠性統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB產(chǎn)生的。在對構(gòu)件進(jìn)行火災(zāi)分析時(shí)，這兩種3.2.5火災(zāi)下，隨著室內(nèi)溫度的升高，材料性能的劣化等因素會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)承載力3.2.6室內(nèi)火災(zāi)溫度發(fā)展過程與可燃物的種類和數(shù)量、通風(fēng)條件、壁面材料的熱國家和國際組織制定了標(biāo)準(zhǔn)的室內(nèi)火災(zāi)空氣溫度-時(shí)間曲線。本標(biāo)準(zhǔn)采用的標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)在火災(zāi)降溫階段發(fā)生破壞的可能性以及火災(zāi)降溫階段對結(jié)構(gòu)火災(zāi)后性能的影響。因此，本標(biāo)準(zhǔn)給出火災(zāi)降溫階段溫度-時(shí)間曲線，為火災(zāi)后結(jié)構(gòu)力學(xué)性能應(yīng)采用碳?xì)洌℉C）升溫曲線，可更加準(zhǔn)確地評價(jià)建筑構(gòu)件在液態(tài)碳?xì)浠衔锘馂?zāi)條件下的耐火性能?，F(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T26784《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)可供選擇和附加的試驗(yàn)程序》中給出了此類火災(zāi)的升溫曲線3.2.8標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫曲線有時(shí)與實(shí)際火災(zāi)（如高大空間火災(zāi)）相差甚大，例如游災(zāi)對結(jié)構(gòu)的危險(xiǎn)程度，在能準(zhǔn)確確定建筑物室內(nèi)的有關(guān)參數(shù)以及火荷載的情況4.2.6高溫下鋼材的彈性模量、屈服強(qiáng)度和屈服應(yīng)變由式（4.2.5-1）給出的應(yīng)力-件在經(jīng)歷升降溫火災(zāi)作用后，不同深度的材料所經(jīng)歷的最高溫度不同，且達(dá)到最高溫度的時(shí)間不同，存在明顯的溫度滯后行為。故在確定火災(zāi)后材料行為時(shí)，不4.2.8材料達(dá)到最高溫度（Tmax）后，溫度開始降低，在重新達(dá)到常溫之前材料處溫度（Tmax）有關(guān)。本標(biāo)準(zhǔn)給出的火災(zāi)降溫階段鋼材的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系假定鋼材在彈性段和強(qiáng)化段的材性都有所恢復(fù)，鋼材在降溫階段的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型采用與材蠕變影響時(shí)的計(jì)算公式。若所采用的鋼材應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系是通過試驗(yàn)得到的，且4.3.6一般認(rèn)為高溫后混凝土的材性不會像鋼材那樣得到恢復(fù)，反而比高溫下更為劣化。本標(biāo)準(zhǔn)假定降溫條件下混凝土的力學(xué)性能與其在升降溫條件下經(jīng)歷的歷史4.3.7在相同的溫度下，混凝土的自由膨脹應(yīng)變th,c和壓應(yīng)力作用下的溫度應(yīng)變σ,c升溫過程中，隨溫度升高而加速增長，在降溫時(shí)幾乎保持不變；混凝土瞬態(tài)熱應(yīng)變的數(shù)值較大，是高溫變形的主要組成部分，在高溫4.3.8混凝土在確定的溫度和應(yīng)力下，隨時(shí)間而增長的應(yīng)變即為高溫徐變。一般由于火災(zāi)持續(xù)時(shí)間較短，混凝土高溫徐變在高溫應(yīng)變中的占比相對較小，僅計(jì)算耐5.1.3研究者針對截面形式如圖5.1.1所示的標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)作用（型鋼混凝土梁三面受火）下的型鋼混凝土簡支梁，進(jìn)行了大量的數(shù)值分析。參數(shù)分析結(jié)果表明，影響型鋼混凝土梁耐火極限的主要因素包括梁的截面周長和荷載比。在參數(shù)分析的基5.2.3研究者針對截面形式如圖5.2.1所示的標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)作用（沿柱高度方向四面均勻受火）下的型鋼混凝土柱，進(jìn)行了的大量數(shù)值分析。參數(shù)分析結(jié)果表明，影響型鋼混凝土柱耐火極限的主要因素包括柱的截面周長、長細(xì)比、截面含鋼率和荷率對耐火極限的影響，在計(jì)算柱荷