DB14T 2913-2023公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設計規(guī)程

ICS93.040CCSICS93.040CCSP28山 西 省 地 方 標 準DB14/T2913—2023公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設計規(guī)程20232023120420240405山西省市場監(jiān)督管理局發(fā)布目 次前言 II1范引文件 1語定和號 13體計 4造計 10混合計算 13久設計 20附錄A（范）焊接頭勞算 22前 言本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件由山西省交通運輸廳提出、組織實施和監(jiān)督檢查。（SXS/TC37）本文件主要起草人：王彬、季建東、鄧洪宗、宋曰建、李曉燕、賈旭東、韓鋒、龐新剛、傅卯生、臧博、王峰、張海君、常欣昱、侯云強、張雪峰。公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設計規(guī)程范圍（GB/T700碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T714橋梁用結(jié)構(gòu)鋼GB/T1228鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓GB/T1229鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺母GB/T1230鋼結(jié)構(gòu)用高強度墊圈GB/T1231鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件GB/T1591低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼GB/T4171耐候結(jié)構(gòu)鋼GB/T5117碳鋼焊條GB/T5118低合金鋼焊條GB/T5293埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑GB/T8110氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T10433電弧螺栓焊用圓柱頭焊釘GB/T10433電弧螺栓焊用圓柱頭焊釘GB50017鋼結(jié)構(gòu)設計標準GB50205鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50917鋼-混凝土組合橋梁設計規(guī)范JTG3362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTGB01公路工程技術(shù)標準JTGD60公路橋涵設計通用規(guī)范JTGD64公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設計規(guī)范JTG/T4公路橋梁板式橡膠支座JTG/T3650公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T3651公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁制造和安裝施工規(guī)范JTG/TD64-01公路鋼混組合橋梁設計與施工規(guī)范JT/T722公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂裝技術(shù)條件3術(shù)語、定義和符號3.1.1鋼混組合梁由外露鋼梁與混凝土板通過剪力連接件形成整體并在橫截面內(nèi)能夠共同受力的梁。3.1.2雙層結(jié)合鋼混組合梁鋼梁上翼緣與下翼緣均與混凝土板通過剪力連接件組合成整體截面共同受力的組合梁。3.1.3剪力連接件將鋼梁與混凝土兩種材料連接在一起共同受力的構(gòu)件，本規(guī)程簡稱連接件。3.1.4槽形鋼箱組合梁3.1.5閉口鋼箱組合梁3.1.6鋼混組合梁外露鋼梁上先鋪設一層較薄的預制板，后在預制板上現(xiàn)澆混凝土疊合層形成的混凝土橋面板。3.1.7鋼混組合梁外露鋼梁上先鋪設一層較薄的預制板，后在預制板上現(xiàn)澆混凝土疊合層形成的混凝土橋面板。3.1.7未開裂截面剛度鋼混組合梁截面剛度由有效寬度范圍內(nèi)的鋼梁和混凝土板共同貢獻。3.1.8開裂截面剛度負彎矩區(qū)鋼混組合梁截面剛度僅計有效寬度范圍內(nèi)的鋼梁和鋼筋作用，不計混凝土的抗拉貢獻。符號3.2.1材料力學性能符號3.2.2作用和作用效應的有關(guān)符號Ec——混凝土的彈性模量；Es——普通鋼筋的彈性模量；fck、fcd——混凝土軸心抗壓強度標準值、設計值；fctm——混凝土抗拉強度平均值；fd——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；fsd——普通鋼筋抗拉強度設計值；ftd——混凝土軸心抗拉強度設計值；fvd——鋼材的抗剪強度設計值。Vb——單個剪力槽孔內(nèi)集束式焊釘承載力設計值；3.2.4計算系數(shù)及其他有關(guān)符號4材料3.2.4計算系數(shù)及其他有關(guān)符號4材料C40。Vq——形成組合截面后作用于組合梁上的可變荷載產(chǎn)生的豎向剪力設計值；V1Rd——單位長度內(nèi)混凝土板縱向抗剪承載力；σEd——鋼混組合梁混凝土板整體分析與局部分析組合效應；σglob,d——混凝土板整體受力分析效應；σloc,d——混凝土板局部受力分析效應；σss——混凝土橋面板鋼筋縱向拉應力；Δσs——開裂混凝土的拉伸硬化效應引起的附加應力。3.2.3幾何參數(shù)相關(guān)符號Acr——開裂截面面積；A’cr——由縱向普通鋼筋、預應力鋼筋與鋼梁形成組合截面的面積；Icr——混凝土板開裂截面慣性矩；I’cr——由縱向普通鋼筋、預應力鋼筋與鋼梁形成的組合截面的慣性矩；I0——不考慮荷載長期效應組合梁換算截面慣性矩；I1——考慮荷載長期效應組合梁換算截面慣性矩；S0——不考慮荷載長期效應混凝土板對組合截面中性軸的面積矩；S1——考慮荷載長期效應混凝土板對組合截面中性軸的面積矩；ay——集中荷載沿梁跨度方向的支撐長度；dk——預制混凝土板剪力槽縱向間距；dss——焊釘連接件桿的直徑；hy——鋼梁翼緣板厚度；kss——剪力連接件的抗剪剛度；lc——槽鋼連接件的長度；ld——焊釘連接件的縱向間距；lz——集中荷載在腹板翼緣縱向假定分布長度；slim——正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的滑移限值；smax——正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的最大滑移值；t1——槽鋼連接件翼緣平均厚度；t2——槽鋼連接件腹板厚度。β——強度增大系數(shù)；κσ——彎曲正應力作用下腹板屈曲系數(shù)；κτ——剪應力作用下腹板屈曲系數(shù)；vB——腹板板件局部穩(wěn)定安全系數(shù)；?——鋼梁腹板法向應力比值；ψ——組合系數(shù)；ω——剛度系數(shù)。注：高性能混凝土的應用是鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁發(fā)展的重要方向，合理使用高性能混凝土可以有效提高結(jié)構(gòu)的受力性能和耐久性，對于有必要采用高性能混凝土的組合結(jié)構(gòu)橋梁，其材料技術(shù)指標經(jīng)過論證，可以突破本條規(guī)定。JTG3362JTGD64、GB/T714、GB/T4171、GB/T1591、GB/T700注：鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁推薦采用橋梁用結(jié)構(gòu)鋼，在環(huán)境條件惡劣的情況下，推薦采用耐候鋼。GB/T10433JTGD641表1橡膠密封條力學性能指標技術(shù)指標檢驗方法技術(shù)要求硬度（IRHD）GB/T603160±5拉伸強度（MPa）GB/T528≥18拉斷伸長率（%）≥400脆性溫度（℃）GB/T1682≤50恒定壓縮永久變形（%（7℃，24h）GB/T7759.1≤20耐臭氧老化（20%伸長，40℃，24h）GB/T7762無龜裂熱空氣老化試驗（70℃，168h）剛度變化（IRHD）GB/T3512-5~+10拉伸強度（%）≤15拉斷伸長（%）≤205總體設計5總體設計100（焊釘、開孔鋼板及槽鋼。圖1鋼混組合梁構(gòu)造示意圖5.1.4鋼混組合梁構(gòu)造尺寸應保證具有合理的抗彎、抗扭剛度，梁截面中性軸宜位于鋼梁截面范圍內(nèi)。30m~70m30m~50m70m50m30m1/22~1/241/34~1/36。鋼箱組合梁支點高跨比約為1/15~1/23、跨中約為1/32~1/45。當鋼梁與混凝土板結(jié)合采用有支撐施工時，梁的高跨比取小值，采用無支撐施工時取大值。13m0.552m，圖2雙工字鋼組合梁斷面圖3橫向多工字鋼組合梁斷面20m0.51/3圖6圖6橫向長懸臂鋼混組合梁斷面4~8205.2.4.2鋼箱組合梁橫向連接系一般由實腹式橫隔板和框架式橫隔板組成，支撐處必須設置實腹式橫圖4圖5圖7橫向連接系斜交布置示意圖圖8橫向連接系正交布置示意圖橋面板圖9疊合板組合梁構(gòu)造圖圖10預制板組合梁構(gòu)造圖鋼混組合梁混凝土橋面板厚度沿順橋向一般保持不變，橫橋向等厚度板變化范圍一般為24cm~32cm6m24cm~30cm，40cm~55cm0.2~0.25抗混凝土板與鋼梁間的掀起作用。抗混凝土板與鋼梁間的掀起作用。束式布置。負彎矩區(qū)設計5.3.1（a）焊釘連接件（b）開孔板連接件（c）槽鋼連接件圖11常用剪力連接件形式7 圖12鋼混組合梁雙層結(jié)合構(gòu)造示意圖圖12鋼混組合梁雙層結(jié)合構(gòu)造示意圖——張拉預應力是通過張拉預應力鋼束對鋼混組合梁負彎矩區(qū)橋面板施加軸向壓力，一般有體內(nèi)預應力法和體外預應力法，其中體內(nèi)預應力是混凝土橋面板張拉完預應力后再與鋼梁結(jié)合，體外預應力是橋面板與鋼梁結(jié)合后再張拉預應力鋼束。（a）連續(xù)鋼混組合梁張拉體內(nèi)預應力鋼束布置（b）連續(xù)鋼混組合梁張拉體外預應力鋼束布置圖13張拉預應力鋼束施加預應力支點，澆筑該支點附近混凝土板，待結(jié)合硬化后再回落支點，如此循環(huán)施工至全橋混凝土板施工完成。（a）步驟1：頂升中支點鋼梁（b）步驟2：澆筑鋼混組合梁混凝土板（c）步驟3：回落中支點圖14中間支點同時頂升施加預壓力示意圖圖14中間支點同時頂升施加預壓力示意圖（a）1：澆筑邊跨正彎矩區(qū)混凝土板（b）2：頂升中支點并澆筑混凝土板（c）3：混凝土板硬化后回落并頂升下一個中支點及澆筑混凝土板（d）步驟4：依次重復步驟3直至混凝土板施工完成圖15中間支點依次頂升施加預壓力示意圖——混凝土橋面板間斷施工法是先施工正彎矩區(qū)混凝土橋面板，待混凝土硬化后再施工負彎矩區(qū)橋面板，該方法同時適用于現(xiàn)澆及預制橋面板施工。圖16間斷施工法示意圖0.15~0.26構(gòu)造設計鋼梁16mm12mm4mm。焊縫應采用熔透焊，受壓斜撐不宜開過焊孔。6.1.4鋼梁架設階段（未與混凝土橋面板結(jié)合）宜在鋼梁開口翼緣增設縱向連接系承受水平荷載和偏心荷載引起的扭矩作用，一般常用X形、菱形及K形。圖17鋼梁開口翼緣增設縱向連接系示意圖焊縫應采用熔透焊，受壓斜撐不宜開過焊孔。6.1.4鋼梁架設階段（未與混凝土橋面板結(jié)合）宜在鋼梁開口翼緣增設縱向連接系承受水平荷載和偏心荷載引起的扭矩作用，一般常用X形、菱形及K形。圖17鋼梁開口翼緣增設縱向連接系示意圖6.1.5JTGD64橋面板6m。注：單塊預制橋面板重量不宜大于30t。180——當承托高度大于80mm時，應在承托底設置橫向加強鋼筋。40mm45°圖18承托構(gòu)造圖（尺寸單位：mm）he030mm4he0300mm。——橋面板鋼筋應滿足橋梁整體受力需求，且應滿足局部荷載引起的效應?！獑挝婚L度橋面板內(nèi)橫向鋼筋總面積應滿足下式要求：A f

·············································································(1)fef式中：向鋼筋最小配筋率不低于1.5%，正彎矩區(qū)不低于1%。式中：向鋼筋最小配筋率不低于1.5%，正彎矩區(qū)不低于1%。圖19剪力集中部位加強鋼筋示意圖5mm。500mm5Ae——單位長度內(nèi)垂直于主梁方向上的鋼筋截面面積（mm2/mm），且配筋率不小于0.2%；η——系數(shù)，取為0.75N/mm2；bf——縱向抗剪界面在垂直于主梁方向上的長度，按本規(guī)程7.7.1條所示的a-a、b-b、c-c、d-d連線在剪力連接件以外的最短長度取值（mm）；fsd——普通鋼筋強度設計值（MPa）。于10倍的鋼筋直徑，弧形鋼筋的錨固長度不應小于30倍的鋼筋直徑；現(xiàn)澆混凝土宜采用補償收縮混凝土，保溫保濕養(yǎng)護7天以上，負彎矩區(qū)可摻加增強纖維以提高抗裂性能。（a）直鋼筋濕接縫（b）環(huán)形鋼筋濕接縫（c）弧形鋼筋濕接縫圖20濕接縫示意圖410300mm52.550mm?！羔斶B接件的外側(cè)邊緣距焊接鋼梁板件邊緣不小于25mm?！羔斶B接件的外側(cè)邊緣距混凝土橋面板邊緣不小于100mm，焊釘連接頭下表面距橋面板底部鋼筋不小于30mm，混凝土保護層厚度不小于15mm?！_孔鋼板連接件的材質(zhì)應與焊接鋼梁板件一致，板厚不小于12mm，采用雙面角焊縫焊接。3——開孔鋼板連接件貫通鋼筋應采用螺紋鋼筋，直徑不小于12mm，宜居中布置?！_孔鋼板連接件的相鄰兩孔最小邊緣間距應滿足下式要求：式中：

tfvd

···············································································(2)Vsu——開孔鋼板連接件抗剪承載力設計值（N）；t——開孔鋼板厚度（mm）；fvd——開孔鋼板抗剪強度設計值（MPa）?！垆撨B接件鋼材牌號不低于Q235，截面不宜大于[12.6。500mmU16mm，15mm25mm100mm。——槽鋼連接件上翼緣下表面距混凝土板底層鋼筋距離不宜小于30mm。77鋼混組合梁計算——承載能力極限狀態(tài)進行持久狀況及偶然狀況下構(gòu)件截面承載力、穩(wěn)定、傾覆和疲勞計算?！Ｊ褂脴O限狀態(tài)進行持久狀況下應力、構(gòu)件變形和混凝土抗裂計算。——短暫狀況結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)進行施工等工況的驗算。JTGD60——應采用線彈性分析方法，考慮溫度、混凝土收縮徐變、混凝土開裂、剪力滯效應、鋼梁受壓折減、施工方法及結(jié)合過程的影響?！w計算可不考慮鋼梁與混凝土橋面板之間的滑移效應。AB2fctmdc,db,dc,db,d) (3)式中：σEd——鋼混組合梁混凝土板整體分析與局部分析組合效應；σloc,d——混凝土板局部受力分析效應；σglob,d——混凝土板整體受力分析效應；ψ——L≤2m=1.；L≥40ψ=.JTGD64JTGD64JTG/TD64-01——鋼混組合梁溫度效應計算不考慮橋面板開裂的影響，宜采用雙單元法建立有限元分析模型?！摬呐c混凝土材料的溫度線膨脹系數(shù)基本相當，當組合結(jié)構(gòu)橋梁隨環(huán)境溫度整體變化時，鋼梁與混凝土板的溫度變形基本協(xié)調(diào)，可不計由此引起的溫度應力，但當環(huán)境溫度劇烈變化5010——無可靠技術(shù)資料時，混凝土收縮采用等效降溫簡化計算，現(xiàn)澆混凝土板收縮效應可取鋼梁與混凝土板之間溫差-15℃進行分析?！A制橋面板可不考慮混凝土收縮徐變，現(xiàn)澆無收縮混凝土可按0.5倍的收縮效應計算?！o定鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁混凝土橋面板收縮徐變效應宜按有限元法進行計算。JTG/TD64-01——JTG/TD64-01——鋼混組合梁抗彎承載力應考慮施工、剪力滯效應及鋼梁受壓折減的影響，計算負彎矩區(qū)抗彎承載力時應不計開裂混凝土的影響，但考慮混凝土板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的貢獻?！摶旖M合梁豎向剪力完全由鋼梁腹板承擔，忽略混凝土板及鋼梁翼緣的抗剪作用?！泻奢d沿腹板平面作用位置處未設置支撐加勁肋時，腹板局部壓應力應按下列公式計算：ctldwzlzay(5)ctldwzlzay(5)式中：——集中荷載沿腹板平面作用位置處設置支撐加勁肋時，支撐加勁肋可按現(xiàn)行JTGD64的相關(guān)規(guī)定計算。7.2.3鋼混組合梁腹板計算高度處，若同時承受較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時承受較大的正應力和剪應力時，腹板最大折算應力應按下式計算：(6)式中：穩(wěn)定計算7.3.1——鋼混組合梁施工階段及運營階段應具有足夠的側(cè)向剛度和側(cè)向約束，以保證鋼梁不發(fā)生整體失穩(wěn)，整體穩(wěn)定驗算應符合現(xiàn)行JTGD64的相關(guān)規(guī)定。

·········································································(4)F——集中荷載設計值（N）；lz——集中荷載在腹板翼緣縱向假定分布長度（mm）；ay——集中荷載沿梁跨度方向的支撐長度（mm）；hy——鋼梁翼緣板厚度（mm）。222ccσ、τ、σc——鋼梁腹板同一點上同時產(chǎn)生的正應力、剪應力和局部壓應力（MPa）；β——強度增大系數(shù)，當σ與σc異號，取為1.2，否則為1.1?！炷翗蛎姘迮c鋼梁可靠連接能防止鋼梁側(cè)向位移時，可不進行整體穩(wěn)定性驗算。JTG/TD64-017.3.2JTGD64——鋼混組合梁腹板由縱、橫向加勁肋分割的每個區(qū)格，在彎矩正應力和剪應力共同作用下局部穩(wěn)定安全系數(shù)應滿足下式要求：1 12BR ·(7)BR1

(3)2)2 4r

4

rB53()5 (8)BE t)br12())b

2································································

(9)E tR0.9(11)1,）····································································(12)R0.9(11)1,）····································································(12)式中：表2組合梁鋼梁腹板屈曲系數(shù))b

2······························································

(10)B——腹板板件局部穩(wěn)定安全系數(shù)；——彎曲正應力和剪應力作用下腹板屈曲系數(shù)，計算方法見表2；1、2——腹板區(qū)格上下緣應力；——鋼梁腹板法向應力比值。正應力分布（受壓為“+ /1100011134.02/5)7.81123.91)表2組合梁鋼梁腹板屈曲系數(shù)（續(xù)）剪應力 邊長比a1ba1b5.344.0 4.05.34 ——受汽車荷載作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件及連接應進行疲勞驗算。——橋梁設計使用年限內(nèi)不應發(fā)生疲勞破壞。——鋼混組合梁疲勞驗算應采用彈性分析方法。JTGD64——鋼混組合梁的鋼梁及連接的疲勞設計與計算應符合現(xiàn)行JTGD64的相關(guān)規(guī)定?！摶旖M合梁的剪力連接件疲勞計算應符合現(xiàn)行JTG/TD64-01的相關(guān)規(guī)定?！旒苁綑M隔系采用管-板焊接接頭與鋼梁連接時，接頭疲勞計算參照附錄A執(zhí)行。——組合梁混凝土橋面板可不進行疲勞驗算。1/900。1/500。1/300?！喼т摶旖M合梁截面剛度可取考慮滑移效應的折減剛度?！B續(xù)鋼混組合梁采用未開裂分析方法時，全橋均應考慮滑移效應的折減剛度。7.1.3——折減剛度計算按現(xiàn)行JTG/TD64-01的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。1/2（wfkJTG3362開裂截面整體受力縱向受拉鋼筋的應力由作用(或荷載)頻遇組合效應引起的應力σssΔσs——鋼筋混凝土板應按下式計算：IMsysI

·········································································(13)式中：

sscrMs——形成鋼混組合梁后，按頻遇值荷載組合效應計算的彎矩值；ys——鋼筋截面形心至開裂截面中性軸的距離；Icr——開裂截面慣性矩?！狟類部分預應力混凝土板應按下式計算：MsMp2Nppy

Np (14)ss I' ps'式中：——開裂混凝土的拉伸硬化效應引起的附加應力計算：式中：——開裂混凝土的拉伸硬化效應引起的附加應力計算：0.4fctms·······································································(15)stsAIcrcrstAI(16)ss式中：橋面板抗剪計算7.7.1鋼混組合梁混凝土橋面板縱向抗剪驗算時，應分別驗算圖21所示的縱向抗剪界面a-a、b-b、Mp2——由預應力在連續(xù)鋼混組合梁等超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩；Np——考慮損失后的預應力合力；yp——預應力鋼筋合力點至普通鋼筋、預應力鋼筋及鋼梁形成的組合截面中性軸的距離；yps——預應力鋼筋和普通鋼筋的合力點至普通鋼筋、預應力鋼筋及鋼梁形成的組合截面中性軸的距離；I'cr——由普通鋼筋、預應力鋼筋及鋼梁形成的組合截面的慣性矩；A'cr——由普通鋼筋、預應力鋼筋及鋼梁形成的組合截面面積。fctm——混凝土抗拉強度平均值（MPa），參照歐洲規(guī)范4（EuroCode4）取值；s——橋面板配筋率；Acr、Icr——分別為開裂截面面積和慣性矩；As、Is——分別為鋼梁截面面積和慣性矩。c-c及d-d。圖21混凝土板縱向抗剪界面注：At-混凝土板上緣單位長度內(nèi)垂直于主梁方向的鋼筋面積總和（mm2/mm）；Ab、Abh-混凝土板下緣、承托底部單位長度內(nèi)垂直于主梁方向的鋼筋面積總和（mm2/mm）。7.7.2——單位長度上b-b、c-c及d-d縱向抗剪界面的縱向剪力V1d應按下式計算：(17)——單位長度上a-a縱向抗剪界面的縱向剪力V1d應按下式計算：VV1

xb,

·······························································(18)b1db式中：7.7.3式中：7.7.3dd (19)dn7fdf8ef5fdf (20)式中：7.7.4預制混凝土板應進行集束式焊釘集中剪力下的抗劈裂驗算，單位長度內(nèi)橋面板的橫向鋼筋面積，可按下式計算且不低于6.2.5條的規(guī)定：Ae(21)dfksd式中：

e2V1——單位長度內(nèi)鋼與混凝土結(jié)合面上的縱向剪力，按7.8.1條計算；be1、be2——橋面板左右兩側(cè)在a-a界面以外的混凝土板有效寬度，如圖21所示；beff——混凝土橋面板有效寬度。ftd——混凝土軸心抗拉強度設計值（MPa）；fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值（MPa）；Ae——單位長度內(nèi)垂直于主梁方向上的鋼筋截面積。Vb——單個剪力槽孔內(nèi)集束式焊釘承載力設計值（N）；dk——預制混凝土板剪力槽縱向間距。7.8.1——剪力連接件的作用應根據(jù)施工過程確定，包括形成組合截面之后的永久作用和可變作用，不考慮混凝土開裂的影響，按照不同的剪力方向分別進行荷載組合?！摿号c混凝土板結(jié)合面單位長度上的縱橋向水平剪力按下式計算。剪力連接件的數(shù)量宜按剪力包絡圖形狀進行分段計算，在相應區(qū)段內(nèi)均勻布置。VVgS11 I

I

·····································································(22)1 0式中：Vg、Vq——形成組合截面后作用于組合梁上的準永久荷載和可變荷載產(chǎn)生的豎向剪力設計值；S1、S0——分別為考慮和不考慮荷載長期效應混凝土板對組合截面中性軸的面積矩；I1、I0——分別為考慮和不考慮荷載長期效應組合梁換算截面慣性矩（未開裂截面）。c)lcsVms為：7.8.2鋼混組合梁剪力連接件應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行計算?！休d能力極限狀態(tài)應按下式計算：7.8.2鋼混組合梁剪力連接件應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行計算?！休d能力極限狀態(tài)應按下式計算：du (24)式中：——正常使用極限狀態(tài)應按下式計算：(25)式中：7.8.3承載能力極限狀態(tài)下，連接件抗剪承載力設計值可按下列要求計算：JTG/TD64-01——連續(xù)鋼混組合梁橋負彎矩區(qū)抗剪連接件承載力設計值應乘以折減系數(shù)0.9?！胶羔斶B接件應考慮群釘效應折減系數(shù)η1，計算公式如下：

Vms

(23)lcsVh——由預應力束集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差的初始效應在鋼梁和混凝土板結(jié)合而產(chǎn)生的縱橋向水平剪力（N）；lcs——由預應力集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差引起的縱橋向水平剪力計算傳遞長度1/10D64V1d——承載能力極限狀態(tài)下單個連接件剪力設計值（N）；Vsu——單個剪力連接件抗剪承載力（N）。smax——正常使用極限狀態(tài)下鋼混結(jié)合面最大滑移量（mm）；slim——鋼混結(jié)合面滑移量限值，無規(guī)定時可取0.2mm。fr0.750.02r /fr

··············································(26)式中：

1 d ssckr——3r≤7ld——焊釘連接件的縱向間距（mm）；dss——焊釘連接件桿部直徑（mm）。——槽鋼連接件：

EcfcEcfc

···························································(27)式中：t1——槽鋼連接件翼緣平均厚度（mm）；t2——槽鋼連接件腹板厚度（mm）；lc——槽鋼連接件的長度（mm）。7.8.4無試驗條件時鋼混組合梁剪力連接件的抗剪剛度可按下列規(guī)定進行計算，有試驗條件時應進行充分研究及論證?！獑蝹€焊釘、開孔鋼板連接件的抗剪剛度按現(xiàn)行JTG