采油工程方案編制方法課件

第一節(jié)

緒

論1承上啟下實施核心是完成油田開發(fā)指標的重要保證一、采油工程方案在油田開發(fā)建設中的地位和作用是地面工程建設依據(jù)和工作的出2

發(fā)點二、采油工程方案編制原則及要求3編制原則符合本油田開發(fā)的總體布置和技術政策適合油藏地質和環(huán)境特點加強敏感性研究，進行多方案優(yōu)化采用先進而適用的工藝技術，并具良好操作性體現(xiàn)少投入多產出的經濟原則二、采油工程方案編制原則及要求4幾點要求以油藏工程提供的基本資料作為主要設計依據(jù)重點論證本油田開發(fā)的主要問題、基本工藝和關鍵技術借鑒同類油田的經驗，開展必要的室內和現(xiàn)場工藝試驗采用先進的設計方法，進行科學論證和方案的優(yōu)選具有科學性、完整性、適應性、可操作性和經濟性主要內容二、采油工程方案編制原則及要求油藏概況設計依據(jù)和原則注水工藝設計完井工藝設計舉升工藝設計增產增注及配套工藝設計經濟評價方案實施要求5第二節(jié)完井工程方案設計的內容與方法6鉆開油層投產前完井工程7一系列單項工程鉆井工程采油工程交匯點研究核心：一是 全過程做好油層保護，發(fā)揮油層最大產能 ；二是進行完井優(yōu)化設計 ，用最經濟的方法合理地使油田投入開發(fā)

。一、從采油工程角度出發(fā)，對鉆、完井工程中的各個環(huán)節(jié)提出要求1、對井深的要求2、對套管的要求3、對固井工藝與質量的要求8二、完井方式的選擇合理的完井方式應該根據(jù)油田開發(fā)要求，按照油氣藏類型和儲層特性去選擇最合適的完井方式。目前常用的完井方式主要有射孔完井和限流法壓裂完井，一般對于油層物性較好，滲透率較高的井可選擇普通射孔完井；對于油層物性相對較差、滲透率較低的表外儲層，部分井需要采用限流法壓裂完井。9三、射孔完井工藝方案設計1、射孔方式及工藝的選擇電纜射孔油管傳輸射孔油管傳輸射孔工藝是為了克服電纜射孔與過油管射孔的不足而研制的，既有過油管射孔負壓、易控制的特點，又有套管射孔的大槍徑、大孔徑、深穿透、高孔密的優(yōu)點，還可以滿足大斜度井、水平井、稠油井、高溫、高壓及含H2S等井負壓條件下射孔的需要。是目前最常用的射孔方式。102、射孔參數(shù)的選擇射孔參數(shù)包括孔深、孔密、孔徑、相位角和射孔格式，

優(yōu)選射孔參數(shù)時應盡可能地同時考慮鉆井損害、射孔損害以

及地層的非均質性的影響，根據(jù)需要和可能進行最優(yōu)化設計。3、射孔液的選擇射孔時使用的射孔液，要考慮液體與儲層的配伍性。射孔液應滿足密度可調節(jié)；對套管和油管的腐蝕性??；高溫下性能穩(wěn)定；射孔液采用無固相體系；具有低濾失性。11四、完井過程中的油層保護1、鉆井時要求選擇合適的泥漿比重、泥漿類型，施工過程中注意控制合理的壓差、鉆井流速梯度和起下鉆速度、盡量縮短鉆井液對油層的浸泡時間。2、在固井過程中，采用低密度水泥，用降失水劑控制泥濾失量，并縮短水泥浸泡時間。3、盡量縮短施工時間，減少各種液體對油層的浸泡。12第三節(jié)注水工程方案設計內容與方法13一、注水工程方案設計的基本要求1、注水工藝能滿足不同開發(fā)階段的要求2、注水水質必須與儲層礦物和流體配伍3、對層間矛盾嚴重的油層采用分層注水工藝4、對注水能力不能滿足配注要求的井，采取有效增注措施5、注水管線及井下油管要求進行防腐處理14二、注入水水質要求1、加密調整井主要開采對象為薄差油層和表外儲層，故注入水要求采用表外層注入水水質標準，即深度處理水，水質要求按Q/SYDQ0605-2000標準執(zhí)行。2

、

在聚合物驅油過程中，水的礦化度越高，聚合物溶的粘度越低，因此，聚驅過程中要嚴格控制其礦化度，聚驅水質標準要求注入水的礦化度必須低于800mg/L，建議從空白水驅階段開始注低礦化度清水，即空白水驅和注聚階段采用同一水質，后續(xù)水驅階段原則上應含聚污水，但由于設備限制，也可注普通請水或污水。聚驅注入水水質按

Q/SYDQ0060-2000標準執(zhí)行。15三、油管的選擇注入井油管的選擇，一要在強度上滿足生產需要，二要具有較強的防腐、防垢功能。目前大慶油田最常用的為鍍鎳防腐油管和三防油管，此外還有滲氮、納米等新型防腐油管。截止目前，我廠主要采用的是鍍鎳防腐油管，但作業(yè)發(fā)現(xiàn)，該管使用年限超過3年，內壁就會發(fā)生大面積的腐蝕和結垢現(xiàn)象。根據(jù)外廠現(xiàn)場應用情況，三防油管在注入井中防腐蝕效果優(yōu)于鍍鎳油管。因此，建議今后在方案設計中盡量選用外徑為73mm 、J55鋼級、壁厚為5.5mm的三防油管。16

四、注入工藝管柱設計

17籠統(tǒng)注水管柱設計當水井射孔層數(shù)少或小層中夾層厚度小，在現(xiàn)有技術條件下分隔不開小層時，可采用籠統(tǒng)注水管柱?；\統(tǒng)注水管柱由保護封隔器、工作筒、喇叭口及光油管組成。分層注水管柱設計為減少層間、層內及平面矛盾，要求具備分層條件的水井均應進行分層注水。分層配水管柱是實現(xiàn)同井分層注水的重要技術手段。注水井管柱的選擇要滿足成熟、經濟、配套的要求。水驅分層管柱18常規(guī)偏心分層注水管柱同心集成式分注管柱KPX型橋式偏心分層注水管柱聚驅分層管柱聚合物單管同心2-3層分層注聚管柱橋式偏心分層注聚管柱分質分壓注聚管柱五、注水井投注試注工藝排液后轉注不排液直接轉注可以清除近井地帶的污染，有利于把水注入地層，并可采出部分原油，減少注水井附近油層的原油儲量損失。是目前低壓低滲透油層的最佳轉注

方式，它可以防止低壓區(qū)塊的出現(xiàn)，還可節(jié)省排液用的提液設備和工藝

管線投資。19試注要求試注前要對井筒及近井地帶進行清潔處理。一般先采用酸浸，再用熱泡沫混氣水洗井。必要時還要進行防膨處理。試注時要求緩慢升壓，試注時間從注水量穩(wěn)定為原則。注水量和注水壓力穩(wěn)定后，要求測吸水指示曲線，并求出吸水指數(shù)，為配注提供依據(jù)。注水一個月后要求用同位素測吸水剖面，了解各小層的吸水能力及差異。20六、水井增注及調剖工藝措施21水井壓裂主要有：普通壓裂、多裂縫壓裂、限流法壓裂，重

復壓裂、定位平衡壓裂和高能氣體壓裂；目前注聚井采用尾

追樹脂砂的方法進行壓裂，有效提高了注聚井的壓裂有效期，取得較好增注效果。水井酸化是大慶油田主要的增注措施之一。目前注水井采用的主要是活性酸解堵技術；注聚井采用的是2004年通過油公司認定的表面活性劑解堵技術。注水井調剖技術是針對層段內含有多個小層、且非均質嚴重，無法用機械方法再進行細分注水的情況下采用的，該技術可

以限制高含水和強水淹層的注水量，提高中低滲透層和低含

水部位的注水量。此外，對于那些套損井或固井技術狀況差

無法進行分層注水的井，也需要進行調剖處理。選擇調剖劑

時應根據(jù)大慶油田地質特點去選。第四節(jié)機械采油工藝設計內容與方法22一、機械采油方式選擇原則231、確保圓滿完成開發(fā)方案提出的產能要求。2、所選擇的采油方式成熟可靠、配套程度高，能適應油井較長開發(fā)期的需要。3、盡量選用統(tǒng)一規(guī)格，便于生產管理。4、充分體現(xiàn)“投資少、見效快、效果好”的經濟特點。二、各種舉升工藝對生產條件的適應性分析1、有桿泵有桿泵采油是應用最普遍的采油方式。優(yōu)點是設備結構直觀，管理及維護隊伍成龍配套，除地面電機外，全部是機械件，設備自身不受溫度壓力等生產條件的影響，可以適應較大液量范圍和下泵深度，且能滿足測試要求。缺點是地面設備笨重，涉及裝機、裝基礎等因素，調換機型時工作量較大，不適合在沼澤地或水泡子等惡劣地表環(huán)境內應用。24二、各種舉升工藝對生產條件的適應性分析2、電動潛油離心泵電動潛油離心泵的主要優(yōu)點是可以適應排液能力大的井，井筒內溫度高，不易結蠟，生產管理簡單方便。國內實際應用的排液量范圍為30-700m3/d(主要應用于

150m3/d以上的井，以下的井應用較少)。缺點主要有：一是氣液比不能過高，否則泵不能正

常工作，易造成過多的欠載停機；二是需要保證一定的

過流散熱條件，不能應用于低滲透油田和產能太低的井，以免發(fā)生電機抽空損壞，且經濟上不合理；三是電器部

件在井下，受溫度影響，限制下泵深度。25二、各種舉升工藝對生產條件的適應性分析3、螺桿泵優(yōu)點是：采油裝置簡單，在同樣排液能力下，其系統(tǒng)裝置一次投資低于有桿泵和電潛泵，由于它是地面裝置驅動桿柱勻速旋轉驅動井下泵，不象抽油機那樣拖動桿柱作大幅度往復運動，因此地面裝置小巧簡單，系統(tǒng)效率比有桿泵高，耗電少，可比有桿泵節(jié)電5%-7%，耗電量是電潛泵的一半左右。另外，由于螺桿泵是通過螺旋擠壓排液，且橡膠具有可塑性，因此在對稠油、砂、氣的適應性方面

要優(yōu)于電潛泵和有桿泵。缺點：一是定子是橡膠件，耐溫受到限制，不能應用與供液能力太低有抽空危險的特低產井，以免造成橡膠磨損壞；二是沒有抽油機調參范圍大；三是不能頻繁停機或停機時間過長。26三、對舉升工藝進行綜合評價，優(yōu)選舉升方式優(yōu)選原則：既能滿足地質開發(fā)方案中所給的預測產液量及測試要求，還要最大限度降低一次性投資和維護費用。從抽油機、電泵和螺桿泵三種舉升設備液量適應范圍比較而言，抽油機液量適應范圍最廣、調參余地大、配套工藝成熟，工人操作熟練，但83mm以上大泵桿管偏磨嚴重，檢泵周期短，投資居中。電泵可滿足抽油機無法滿足的200m3以上大排量井，但各排量泵液量調整范圍窄，小于100 m3的小排量泵經濟上不合適，維護費用高。螺桿泵在三種舉升設備中投資最低，且具備節(jié)能降耗的優(yōu)點，中、小排量泵工藝較為成熟，但測試等配套工藝還有待研究完善。27根據(jù)以上三種工藝情況并結合目前生產實際綜合分析，得出：對于120t/d以上液量井，推薦采用電泵方式生產；對于80-120

t/d之間的井推薦采用抽油機+深井泵方式生產；對于0-80t/d之間的井，從穩(wěn)定性及降低投資角度考慮，新井盡量采用抽油機方式生產，老井推薦采用螺桿泵方式生產，但對于有測試要求的井，仍然應采用抽油機方式生產。28四、不同舉升方式下的設備選擇1、抽油機井的機、泵、桿設計泵徑的選擇以預測的產液能力和泵效為依據(jù)，根據(jù)沖程、沖次確定泵徑，在選擇泵徑、沖程、沖次的組合時，應以長沖程、中低沖次為原則，將調參余地留在地面。泵筒長度的選擇在確定泵規(guī)格時，有效泵筒長度須滿足抽油機最大沖程長度的要求。泵型的選擇管式泵適合于供液能力較強的中、淺深度的生產井；對產液量低的深抽井，從減少檢泵作業(yè)工作量角度，應選擇桿式泵。根據(jù)生產實際，我廠抽油泵型的選擇以管式泵為主。29抽油桿的選擇選擇原則：在滿足生產的條件下，應按照直徑小、重量輕的原則確定各級桿柱尺寸，以減少材料消耗和動力浪費。目前抽油桿主要根據(jù)強度，按照單級桿的選擇原則進行設計。抽油機的選擇

載荷和扭矩的計算：抽油機的選擇，應在產能預測和泵桿計算的基礎上進行，載荷、扭矩不能超過額定值。對于新井設計時應按

照近遠期最高液量選泵，用最大參數(shù)進行選機校核計算。30機型的選擇31原則滿足遠期產能選擇抽油機，液量在

90 -120t/d

之間的井選擇14型抽油機生產，首選機型CYJ14-6-89HF；液量在30-90t/d的井選擇10型抽油機,首選機型CYJ10-4.2-53HB或CYJS10-5-48HB；液量小于30t/d選擇6型機或8型機，首選機型CYJS6-3-18HB,CYJ6-3-26HB,CYJS8-3-37HB,CYJ8-3-37HB。電機的選擇在選定抽油機后，根據(jù)機型選配與之相適應的電機。從節(jié)能降耗方面考慮，目前電機選擇原則為：普通型抽

油機配節(jié)能型電機，節(jié)能型抽油機配普通電機。2、電泵井優(yōu)選設計泵型選擇依據(jù)潛油電泵的最佳泵效一般在80％-120％，計算出

不同泵型適合的日產液量范圍。在選泵時，應以日產液大

于120m3/d、泵型為100方以上（不包括100方）的原則為主。油管、采油樹的配套選擇目前電泵井均采用外徑為φ73mm油管生產，采油樹為電泵井專用采油樹，型號為KYDF21/65。323、螺桿泵優(yōu)選設計（1）泵型選擇依據(jù)螺桿泵生產實際，泵效按60%，轉速在60

—150

rpm之間運行比較合理考慮，計算得出各種泵型與液量關系的匹配圖，在設計時依據(jù)單井液量情況，配合此圖選擇螺桿泵泵型。泵型與液量關系匹配圖泵型液

量

范 圍（m3/d）1200-1285100140800-1445507085100140500-1425303545507085400-2020253035455070300-201517202530354550200-201013151720253035120-277101315172075-4047101333螺桿泵抽油桿柱選擇根據(jù)強度計算，300以下泵采用25mm普通D級抽油桿，300-400泵采用25mm高強度抽油桿，500及以上泵采用38mm空心抽油桿。采油樹及油管的選擇螺桿泵井全部采用螺桿泵專用井口、外徑為Ф89mm的油管。螺桿泵電機與井下泵的匹配34泵型驅動裝置匹配電機電控箱型號75-120L37.550A200-300L31150A400L31550A500L422100A800-1200L430100A五、機械采油配套技術

：351、油井清防蠟技術油井結蠟是影響油井高產穩(wěn)產的突出問題之一，防蠟和清蠟是油井管理工作中的重要內容也是采油工程方案設計作中的一項重要研究工作。目前常用的清防蠟方式有：機械清蠟，熱洗清蠟，化學清蠟，微生物清蠟，聲波防蠟，涂料管防蠟。2、桿管防偏磨技術針對目前全面見聚，對抽油機井采取了統(tǒng)一桿徑+大流道

III級泵+可旋轉扶正環(huán)，以及83mm以上大泵采取油管錨定等一系列防偏磨技術，取得了較好的效果。六、油井增產措施36主要指油藏改造工程，目前主要包括壓裂技術、酸化技術。為使采油工程方案具有可操作性，在總體方案

設計中應對現(xiàn)場油層改造措施提出原則性意見，以指導

現(xiàn)場方案實施工作。對于油層損害較嚴重的井而又不適

宜采用壓裂增產措施時，可以考慮采用酸化作為增產措

施。對于不能采用壓裂、酸化作為增產措施的油層可以

考慮非酸化化學解堵和物理解堵技術作為解堵增產措施。七、采油過程中的油層保護371、確定合理的工作制度，保持合理的生產壓差。2、在油井作業(yè)施工過程中，為了減少油層傷害，初期可選擇清水壓井或半壓井方式，后期應選擇配套不壓井工具。第五節(jié)經濟評價的內容與方法38經濟評價分財務評價和國民經濟評價，根據(jù)方案申報

級別的實際情況，只做財務評價，其主要內容包括投資估

算及資金籌措、成本估算、銷售收入及銷售稅金、盈利性

分析和不確定性分析。一般評價年限為11年，其中建設期

為1年，生產期10年，逐年產油量、注水量以開發(fā)方案為依據(jù)，所用各種價格以油田公司內部結算價格和物資供應處

銷售價格為準，成本費用以類似區(qū)塊實際生產為基礎，以

近期財務報表為依據(jù)，整個評價期間不考慮物價上漲因素。39石油工業(yè)建設項目總投資由固定資產投資、固定資產投資方向調節(jié)稅、建設期利息和流動資金組成。1、

固定資產投資固定資產投資主要包括鉆井投資、地面工程投資和采油工程一次投資三部分，并在建設期內全部投入進去。2、固定資產投資方向調節(jié)稅根據(jù)國家規(guī)定，石油部門開發(fā)項目稅率為零。3、流動資金估算流動資金為固定資產原值的3%。4、

建設期利息根據(jù)油田實際情況，所有資金都是自籌資金，因此建設期利息為零。一、投資估算及資金籌措401、成本計算依據(jù)一般以所在油田已投產油水井實際發(fā)生的平均費用為依據(jù)。

2、成本估算結果二、成本估算41三、銷售收入及銷售稅金估算421、銷售收入估算2、銷售稅金估算增殖稅按17%計算；進項稅按石油行業(yè)的規(guī)定扣除；城市維護建設稅按增殖稅額的7%計算；教育附加費按增殖稅的3%計算；資源稅按24元/噸計算；企業(yè)所得稅稅率為33%。四、財務評價1、盈利能力分析內部收益率根據(jù)全部投資財務現(xiàn)金流量表可以計算出財務內部收益率（包括所得稅前內部收益率和所得稅后內部收益率），稅后內部收益率應大于石油行業(yè)的基準收益率12%。財務凈現(xiàn)值根據(jù)全部投資財務現(xiàn)金流量表可以計算出財務凈現(xiàn)值，判斷該項目在財務上的可行性。投資回收期根據(jù)全部投資財務現(xiàn)金流量表可以計算出投資回收期。投資利潤率和投資利稅率投資利潤率＝年均利潤總額/總投資投資利稅率＝年均利稅總額/總投資行業(yè)平均投資利潤率17%，平均投資利稅率20%。432、不確定性分析(1)

盈虧平衡分析盈虧平衡點為：總固定成本BEP(生產能力利用率)＝——————————100%總銷售收入-總可變成本-總銷售稅金及附加即總產油量達到設計產能的BEP比例，企業(yè)就可以保本。損虧盈利盈虧平衡點銷售收入產量（萬噸）（收入或成本萬元）總成本費用固定成本44-20%0-10%+10%+20%基準收益率固定投資經營成本銷售價格產量財務內部收益率(%)12%24.81%45五、評價結果根據(jù)上述計算結果，得出該方案在經濟上是否可行，最終完成采油工程方案編制。由于油田開發(fā)是一項負責的系統(tǒng)工程，上述經濟評價只是在編制采油工程方案時對不同工程技術措施組成的方案進行相對評價，而不能代替油田油田開發(fā)總體建設方案的整體經濟評價。46方

案

實例47匯報重點內容：一、采油工程方案設計的原則二、封堵工藝設計三、注入工藝技術方案設計四、采出井舉升工藝設計五、試驗區(qū)采油工程投資概算六、注聚過程中油水井配套工藝技術481、依據(jù)地質試驗方案要求，充分結合老兩三試驗區(qū)實際情況，注重采油工藝技術的成熟、配套、實用，確保采油工程方案設計的合理性、實用性和可操作性，保證本次試驗順利實施。2、盡量降低試驗區(qū)的投入，充分利用現(xiàn)有設備，提高方案設計的經濟性。49一、采油工程方案設計的原則二、封堵工藝設計50區(qū)塊井別封堵類型井數(shù)試驗區(qū)內試驗井油井只封堵中間層2只封堵底層19既封中間層又封底層2小計23水井只封堵底層12既封中間層又封底層5小計17合計40試驗區(qū)內非試驗井封堵中間層6總計4651（一）試驗區(qū)封堵工作量（二）封堵工藝優(yōu)選結果52封堵底層工藝油水井均采用可鉆式封堵工藝。其中對封堵夾

層大于8米的井，采用Y443-108可鉆橋塞封堵；對封堵夾層小于8米的井，采用Y443-114可鉆封隔器+尾管＋絲堵封堵。封堵中間層工藝油井采用錨定與解封均方便的KMZ-114×62卡塊式油管錨+Y341-114FPS封隔器組成的封堵工藝；水井

采用兩級Y341-114FPS封隔器+尾管組成的封堵工藝。試驗區(qū)內封堵井費用預算53試

驗

區(qū)

油

井

封

堵

工

作

量

表54試驗區(qū)水井封堵工作量表序號井號試驗層段停注層段封堵工藝設計第一段第二段第一段第二段Y443-108可鉆橋塞封堵底層Y443-114可鉆封隔器+尾管+絲堵卡塊式封堵管柱封堵中間層1中344-6薩Ⅰ1-薩Ⅱ14薩Ⅲ5+6-葡Ⅱ10√2中344-7薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ1-葡Ⅱ10√3中346-7薩Ⅰ1-薩Ⅱ5+6a薩Ⅱ11-薩Ⅱ15+16b薩Ⅱ5+6b-薩Ⅱ9薩Ⅲ1-葡Ⅱ3√√4中350-3薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ1-葡Ⅱ9√5中350-5薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ1-葡Ⅱ10a√6中352-3薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16a薩Ⅱ15+16b-葡Ⅱ7√7中352-5薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ1-葡Ⅱ4√8中352-7薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ1-葡Ⅱ9√9中354-3薩Ⅰ1-薩Ⅱ5+6a薩Ⅱ9-薩Ⅱ15+16a薩Ⅱ5+6b-薩Ⅱ8b薩Ⅲ4-葡Ⅱ10√√10中354-5薩Ⅰ1-薩Ⅰ3b薩Ⅱ3-薩Ⅱ15+16b薩Ⅱ2a-薩Ⅱ2b薩Ⅲ3b-葡Ⅱ4√√11中354-6薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ4-葡Ⅱ9√12中4-102薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16a葡Ⅰ5-葡Ⅱ10b√13中4-103薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ1-葡Ⅱ10b√14中4-105薩Ⅰ1-薩Ⅱ11薩Ⅱ13-薩Ⅱ15+16b薩Ⅱ12-薩Ⅱ13薩Ⅲ1-葡Ⅱ10b√√15中4-更104薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ3a-葡Ⅱ9√16中丁5-3薩Ⅰ1-薩Ⅱ15+16b薩Ⅲ2-葡Ⅱ4√17中丁5-更2薩Ⅰ1-薩Ⅰ3b薩Ⅱ3-薩Ⅱ15+16a薩Ⅰ4+5a-薩Ⅱ2b薩Ⅲ1-葡Ⅱ10b√√小計9855

5試驗區(qū)非試驗井封堵工作量表56序號井號井別開采層段停采層段卡塊式封堵管柱封堵中間層1中4-4油井薩Ⅲ2-薩Ⅲ9薩Ⅰ-薩Ⅱ15+16√2中丁5-5油井薩Ⅲ5+6-葡Ⅱ10薩Ⅰ-薩Ⅱ15+16√3中丁5-更5油井薩Ⅲ2-葡Ⅱ10薩Ⅰ-薩Ⅱ13√4中353-4油井薩Ⅲ2-葡Ⅱ9薩Ⅰ-薩Ⅱ10√5中353-7油井薩Ⅲ10-葡Ⅱ10薩Ⅰ-薩Ⅱ15+16√6中4-104油井薩Ⅲ1-葡Ⅱ6薩Ⅱ4-薩Ⅱ15+16√小計6三、注入工藝技術方案設計57（一）注入管柱結構1、籠統(tǒng)注入管柱結構采用光油管

+ 喇叭口，在射孔頂界以上15m左右下入保護封隔器，推薦采用Y341-114ML2型可洗井封隔器。2、聚驅單管偏心多層分注工藝58根據(jù)老兩三試驗區(qū)9口注入井應用情況，聚驅單管偏心分注技術投撈測試工藝成熟、配套，測試成功率達96%。本試驗區(qū)5口分注井設計采用該工藝。（二）油管及井口設計591、油管設計為保證試驗效果，24口注入井全部選用三防油管。

2、井口設計為了節(jié)約成本，

12

口水井利用井井口全部重復

利用；對于新鉆7口注入井和5口轉注井，選用

KYF24.5/65型井口。2

4口

注

入

井

投

資

預

算60新兩三結合注入井單井設計表序號井號類別目前舉升設備目前井口設計油管類型設計油管規(guī)格長度設計井口型號1中342-6新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/652中342-07新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/653中346-6新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/654中352-2新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/655中352-4新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/656中352-6新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/657中354-7新鉆//三防油管73mm*1000mKYF24.5/658中4-102油井利用抽油機KYJDF14-25/65換三防油管73mm*1000m換KYF24.5/659中4-103油井利用抽油機KYJDF14-25/65換三防油管73mm*1000m換KYF24.5/6510中4-更104油井利用抽油機KYJDF14-25/65換三防油管73mm*1000m換KYF24.5/6511中4-105油井利用抽油機KY25/78換三防油管73mm*1000m換KYF24.5/6512中丁5-3油井利用抽油機KY25/78換三防油管73mm*1000m換KYF24.5/6513中丁5-更2水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用14中344-6水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用15中344-7水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用16中346-7水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用17中350-3水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用18中350-5水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用19中352-3水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用20中352-5水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用21中352-7水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用22中354-3水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用23中354-5水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利6用124中354-6水井利用/KY-250換三防油管73mm*1000m利用四、采出井舉升工藝設計62（一）舉升方式設計的原則63、能夠滿足試驗初期產液量要求，在后續(xù)生產過程中，依據(jù)液量變化情況適時調整；、所選機采設備盡量統(tǒng)一規(guī)格，便于生產管理及跟蹤評價；、中心井能夠滿足試驗區(qū)測試資料錄取的要求，利用井盡量利用原設備。（二）舉升方式的確定64試驗區(qū)預測試驗全過程液量均小于100t/d，應考慮選用抽油機或螺桿泵。從滿足試驗區(qū)測試資料錄取的角度考慮，本次新鉆采出井及中

心井全部采用抽油機+深井泵舉升方式生產；其它利用井，從降投資角度考慮，原設備可以滿足試驗要求的井全部利用原設備，非中心井機采方式以選用螺桿泵生產方式為主。1、抽油機的選擇對該區(qū)塊新鉆、轉抽及高關拆機共10

口井，進

行抽油機型號的設計。根據(jù)預產，全過程最高液量

為

95

t/d

，最低液量為

15

t/d ，當泵效達到

45

％時

CYJY10-4.2-53HB 型抽油機的產液量范圍為

18-95t/d，可以滿足整個生產過程的液量要求。因此10口井全部選擇CYJY10-4.2-53HB型抽油機生產。65（三）抽油機井機、桿、泵的選擇2、抽油泵的選擇３、抽油桿的選擇本次試驗區(qū)中21口原抽油機利用井的抽油

桿全部利用，其余新鉆

6口、螺轉抽中心井1口、高關拆機3口，共10口油井設計φ22mmD級限位抽油桿生產。664、采油樹及油管規(guī)格的選擇67對新鉆井、轉抽井和中心井，共10

口井均選用

JPCH-16型偏心井口，油管采用φ73mm、J55鋼級、

5.51mm壁厚的普通油管。其它井的井口和油管全部利用。5、電機及配電箱的選擇對該區(qū)塊新設計的

10 口抽油機井，選用TNYC250M-6-37kw型節(jié)能電機，配電箱選用CJK型普通配電箱；21口原抽油機利用井的電機、配電箱全

部利用。(四)螺桿泵的選擇68螺桿泵與抽油機相比具有一次性投資低、節(jié)能降耗等優(yōu)點。本試驗區(qū)31口利用井中，有3口螺桿泵井（其中1口為中心井），考慮中心井測試問題，對2口邊角螺桿泵井依然選用螺桿泵生產，對4口電泵井采取轉螺措施。1、泵型的選擇6口螺桿泵井選型結果序號井號原設備地質預產(t/d)設計泵型備注最高最低1中341-6螺桿泵KGLB400-203919螺桿泵KGLB400-20螺利用2中347-6螺桿泵120DT546532螺桿泵KGLB800-14螺換大3中347-3電泵Q-1506834螺桿泵GLB800-14電轉螺4中345-6電泵Q-1505628螺桿泵KGLB500-14電轉螺5中347-5電泵Q-1504723螺桿泵KGLB400-20電轉螺6中355-6電泵Q-3203819螺桿泵KGLB400-20電轉螺2口邊角螺桿泵井4口需

電轉螺的井692、抽油桿的選擇70KGLB400-20型螺桿泵，選用D級Ф25mm實心抽油桿；KGLB500-14、GLB800-14型螺桿泵選用D級Ф38mm空心抽油桿。3、油管的選擇選擇Ф89×6.45、J55鋼級的普通油管。（五）試驗區(qū)機、桿、泵、井口等71設備用量及費用估算情況采

出

井

投

資

預

算

情

況72新兩三結合新鉆油井單井設計表73序號井號地質預產(t/d)設計情況油管D級限位抽油桿電機型號配電箱井口型號第一階段第二階段機型泵徑(mm)直徑(mm)長度(m)直徑

(mm)長度

(m)最高最低最高最低1中345-071589547CYJY10-4.2-53HB447390022890TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380VJPCH-162中351-更834176231CYJY10-4.2-53HB577390022890TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380VJPCH-163中353-0446238442CYJY10-4.2-53HB577390022890TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380VJPCH-164中353-0740204623CYJY10-4.2-53HB577390022890TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380VJPCH-165中355-265324523CYJY10-4.2-53HB707390022890TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380VJPCH-166中355-358294020CYJY10-4.2-53HB707390022890TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380VJPCH-16新兩三結合31口利用油井單井設計表序號井號地質預產(t/d)原設備設計情況備注第一階段第二階段機采設備采油樹型號油管

(mm)抽油桿(mm)機型泵徑

(mm)油管

(mm)限位抽油桿(mm)井口型號電機型號配電箱最高最低最高最低1中341-842214623抽油機KP16/657322利用57利用利用利用利用利用2中343-634176532抽油機KY25/788925利用57利用利用利用利用利用3中343-729146935抽油機KY16/657322利用44利用利用JPCH-16利用利用中心井4中343-840205728抽油機KY65-14/Ⅳ7322利用57利用利用利用利用利用5中345-81986331抽油機KP16/657322利用44利用利用利用利用利用6中347-262317336抽油機KP16/657322利用70利用利用利用利用利用7中347-745227135抽油機KP16/657322利用57利用利用利用利用利用8中347-81789347抽油機KY25/788922利用44利用利用利用利用利用9中351-257284522抽油機KP16/657322利用70利用利用利用利用利用10中351-542218141抽油機KP16/657322利用57利用利用JPCH-16利用利用中心井11中351-658296633抽油機KP16/657322利用70利用利用JPCH-16利用利用中心井12中4-更528143317抽油機KY25/788922利用4473利用JPCH-16利用利用中心井13中353-267337437抽油機JZ-30-28922利用70利用利用利用利用利用14中353-353264120抽油機KP16/657322利用70利用利用JPCH-16利用利用中心井15中353-545237738抽油機KP16/657322利用57利用利用JPCH-16利用利用中心井16中353-639194824抽油機KP16/657322利用57利用利用JPCH-16利用利用中心井74新兩三結合31口利用油井單井設計表（續(xù)）75序號井號地質預產(t/d)原設備設計情況備注第一階段第二階段機采設備采油樹型號油管

(mm)抽油桿(mm)機型泵徑

(mm)油管

(mm)限位抽油桿(mm)井口型號電機型號配電箱最高最低最高最低16中353-639194824抽油機KP16/657322利用57利用利用JPCH-16利用利用中心井17中353-853266331抽油機KP16/657322利用70利用利用利用利用利用18中355-454274121抽油機KP16/657322利用70利用利用利用利用利用19中355-547235025抽油機KP16/657322利用57利用利用利用利用利用20中355-751265326抽油機KP16/657322利用70利用利用利用利用利用21中355-852267136抽油機KP16/657322利用70利用利用利用利用利用22中341-檢747235829高含水關井拆除KP16/657310-4.2-53HB57利用22利用TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380V23中351-341204221高含水關井拆除KP16/657310-4.2-53HB57利用22JPCH-16TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380V中心井24中351-468347437高含水關井拆除KP16/657310-4.2-53HB70利用22JPCH-16TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380V中心井25中347-456285829KGLB375-17專用井口892510-4.2-53HB707322JPCH-16TNYC250M-6-37kw-380VCJK-45KW-380V中心井26中341-639195427KGLB400-20專用井口8925螺利用利用利用利用利用27中347-665325025120DT54專用井口8925GLB800-14利用38空心利用L4-2228中347-368345729Q-150KYDF21/6573GLB800-148938空心專用井口L4-2229中345-656285728Q-150KYDF21/6573KG