高速公路連接道工程-南泉立交匝道D線橋D0~D3軸現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)計算橋梁結(jié)構(gòu)計算書

PAGE44高速公路連接道工程-南泉立交匝道D線橋橋梁結(jié)構(gòu)計算書匝道D線橋D0~D3軸現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)計算1、設(shè)計概況1.1、箱梁為單箱雙室截面，箱梁頂寬9.183~14.770m，底寬6.183~11.770m，懸臂1.5m，梁高2.0m；跨中腹板厚0.5m，端部加厚到0.9m；跨中頂板厚0.25m，底板厚0.22m，端部分別加厚至0.50和0.47m。箱梁混凝土強度等級為C50，橋梁縱向施加預(yù)應(yīng)力體系，按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標準低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa。1.3、施工方法采用現(xiàn)場支架現(xiàn)澆。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進行計算分析。4、橋梁靜力計算主要參數(shù)4.1、計算跨徑：29+30+30m連續(xù)三跨；其中D2軸墩梁固結(jié)；4.2、支座布置：支座設(shè)置見圖；4.3、容重：γ＝26KN/m3，橫梁自重在施工階段中以集中力的形式輸入；4.4、二期荷載：橋面鋪裝=(0.08×24+0.08×26)×（8.383~13.970）=33.532~55.080KN/m車行防撞墩及護欄=2×8.5=17KN/m合計=50.532~72.080KN/m4.5、設(shè)計活載：汽車荷載為城-A級；4.6、橋面板局部升降溫：按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60－2015）第4.3.12條梯度溫度效應(yīng)計算。升溫：T1=16.4C，T2=5.98C，降溫：T1=-8.2C，T2=-2.94C；4.7、均勻溫差：依據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.3.12第2條，對橋梁結(jié)構(gòu)的均勻溫度引起的效應(yīng)進行考慮，取升溫溫差25℃，降溫溫差20℃計算；4.8、預(yù)應(yīng)力參數(shù)：按施工圖鋼束輸入，張拉控制應(yīng)力1339MPa，摩阻系數(shù)＝0.17，偏差系數(shù)＝0.0015，錨具變形＝6mm；4.9、主要材料混凝土：預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為400MPa。5、橋梁靜力計算圖式計算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計算圖式見圖：空間計算模型采用空間桿系將全橋離散為109個節(jié)點，108個單元。計算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最小）（單位kN·m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算（一）抗裂驗算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力計算結(jié)果表明，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件。短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下=0.7×-2.65＝-1.855MPa（C50）但在長期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，短期組合及長期效應(yīng)下上下緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最大主拉應(yīng)力為0.73Pa<0.5*2.65=1.325Mpa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力（三）撓度驗算按照橋規(guī)JTGD62-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。下表所列為消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的撓度后主梁撓度最大值。由表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗算表節(jié)點號位置長期撓度（mm）消除結(jié)構(gòu)自重允許值（mm）是否滿足15第一跨跨中6.048.3是45第二跨跨中4.650.0是75第三跨跨中5.050.0是6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

12.5Pa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

12.5Pa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-1141-1.21E+03是2-1154-1.21E+03是3-1187-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4支座反力計算具體計算結(jié)果見下圖:支座節(jié)點號標準組合(KN)22890307330894200計算結(jié)果表明，在最不利車道加載情況下，橋梁支座未出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）進行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施工過程及運營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。總體上對本橋結(jié)構(gòu)進行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算中，正截面強度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

匝道D線橋D3~D4軸現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)計算1、設(shè)計概況1.1、箱梁為單箱三室截面漸變成兩個單箱單室截面，箱梁頂寬14.775~2×7.80m，底寬11.775~2×4.80m，懸臂1.5m，梁高2.0m；跨中腹板厚0.5m，端部加厚到0.9m；跨中頂板厚0.25m，底板厚0.22m，端部分別加厚至0.50和0.47m。箱梁混凝土強度等級為C50，橋梁縱向施加預(yù)應(yīng)力體系，按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標準低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa。1.3、施工方法采用現(xiàn)場支架現(xiàn)澆。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進行計算分析。4、橋梁靜力計算主要參數(shù)4.1、計算跨徑：40m簡支一跨；4.2、支座布置：支座設(shè)置見圖；4.3、容重：γ＝26KN/m3，橫梁自重在施工階段中以集中力的形式輸入；4.4、二期荷載：橋面鋪裝=(0.08×24+0.08×26)×（13.975~2×7）=55.9~56.0KN/m車行防撞墩及護欄=（2~4）×8.5=17~34KN/m合計=72.9~90.0KN/m4.5、設(shè)計活載：汽車荷載為城-A級；4.6、橋面板局部升降溫：按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60－2015）第4.3.12條梯度溫度效應(yīng)計算。升溫：T1=16.4C，T2=5.98C，降溫：T1=-8.2C，T2=-2.94C；4.7、均勻溫差：依據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.3.12第2條，對橋梁結(jié)構(gòu)的均勻溫度引起的效應(yīng)進行考慮，取升溫溫差25℃，降溫溫差20℃計算；4.8、預(yù)應(yīng)力參數(shù)：按施工圖鋼束輸入，張拉控制應(yīng)力1339MPa，摩阻系數(shù)＝0.17，偏差系數(shù)＝0.0015，錨具變形＝6mm；4.9、主要材料混凝土：預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為400MPa。5、橋梁靜力計算圖式計算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計算圖式見圖：空間計算模型采用空間桿系將全橋離散為41個節(jié)點，40個單元。計算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最?。▎挝籯N·m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算（一）抗裂驗算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力計算結(jié)果表明，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件。短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下=0.7×-2.65＝-1.855MPa（C50）但在長期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，短期組合及長期效應(yīng)下上下緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最大主拉應(yīng)力為0.07Pa<0.5*2.65=1.325Mpa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力（三）撓度驗算按照橋規(guī)JTGD62-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。下表所列為消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的撓度后主梁撓度最大值。由表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗算表節(jié)點號位置長期撓度（mm）消除結(jié)構(gòu)自重允許值（mm）是否滿足21跨中8.366.7是6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

12.8Pa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

12.8Pa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-1142-1.21E+03是2-1143-1.21E+03是3-1142-1.21E+03是4-1154-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4支座反力計算具體計算結(jié)果見下圖:支座節(jié)點號標準組合(KN)28060407960計算結(jié)果表明，在最不利車道加載情況下，橋梁支座未出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）進行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施工過程及運營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對本橋結(jié)構(gòu)進行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算中，正截面強度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

匝道D線橋D4~D6軸現(xiàn)澆箱梁上部結(jié)構(gòu)計算1、設(shè)計概況1.1、箱梁為單箱單室截面，箱梁頂寬7.8m，底寬4.8m，懸臂1.5m，梁高2.2m；跨中腹板厚0.5m，端部加厚到0.9m；跨中頂板厚0.25m，底板厚0.22m，端部分別加厚至0.50和0.47m。箱梁混凝土強度等級為C50，橋梁縱向施加預(yù)應(yīng)力體系，按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標準低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa。1.3、施工方法采用現(xiàn)場支架現(xiàn)澆。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進行計算分析。4、橋梁靜力計算主要參數(shù)4.1、計算跨徑：40+40m連續(xù)二跨；其中D5軸墩梁固結(jié)；4.2、支座布置：支座設(shè)置見圖；4.3、容重：γ＝26KN/m3，橫梁自重在施工階段中以集中力的形式輸入；4.4、二期荷載：橋面鋪裝=(0.08×24+0.08×26)×7=28KN/m車行防撞墩及護欄=2×8.5=17KN/m合計=45KN/m4.5、設(shè)計活載：汽車荷載為城-A級；4.6、橋面板局部升降溫：按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60－2015）第4.3.12條梯度溫度效應(yīng)計算。升溫：T1=16.4C，T2=5.98C，降溫：T1=-8.2C，T2=-2.94C；4.7、均勻溫差：依據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.3.12第2條，對橋梁結(jié)構(gòu)的均勻溫度引起的效應(yīng)進行考慮，取升溫溫差25℃，降溫溫差20℃計算；4.8、預(yù)應(yīng)力參數(shù)：按施工圖鋼束輸入，張拉控制應(yīng)力1339MPa，摩阻系數(shù)＝0.17，偏差系數(shù)＝0.0015，錨具變形＝6mm；4.9、主要材料混凝土：預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為400MPa。5、橋梁靜力計算圖式計算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計算圖式見圖：空間計算模型采用空間桿系將全橋離散為91個節(jié)點，90個單元。計算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最?。▎挝籯N·m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算（一）抗裂驗算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力計算結(jié)果表明，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件。短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下=0.7×-2.65＝-1.855MPa（C50）但在長期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，短期組合及長期效應(yīng)下上下緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最大主拉應(yīng)力為0.6Pa<0.5*2.65=1.325Mpa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力（三）撓度驗算按照橋規(guī)JTGD62-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)＝1.425，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。下表所列為消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的撓度后主梁撓度最大值。由表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。撓度驗算表節(jié)點號位置長期撓度（mm）消除結(jié)構(gòu)自重允許值（mm）是否滿足21第一跨跨中10.166.7是51第二跨跨中10.166.7是6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

14.0Pa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

14.0Pa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-1111-1.21E+03是2-1137-1.21E+03是3-1168-1.21E+03是4-1159-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4支座反力計算具體計算結(jié)果見下圖:支座節(jié)點號標準組合(KN)23400803400計算結(jié)果表明，在最不利車道加載情況下，橋梁支座未出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）進行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施工過程及運營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對本橋結(jié)構(gòu)進行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算中，正截面強度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

匝道D線橋D2軸墩頂橫隔梁結(jié)構(gòu)計算1、設(shè)計概況1.1、中橫梁寬2.5m、高1.7m，箱梁混凝土強度等級為C50，采用縱向預(yù)應(yīng)力體系。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標準低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa，鋼束規(guī)格為15-15，鋼束布置見圖。1.3、施工方法采用滿堂支架，在縱向束張拉前，橫隔梁先張拉3N1+3N2橫向鋼束，縱向束張拉完成后再張拉2N1+2N2橫向鋼束，所有鋼束張拉均應(yīng)對稱進行。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進行計算分析。4、橋梁靜力計算主要參數(shù)4.1、計算跨徑：29+30+30m連續(xù)三跨；其中D2軸墩梁固結(jié)；4.2、容重：γ＝26KN/m3，箱梁按實際斷面計取重量。4.3、設(shè)計荷載：上部恒載30%模擬為均布力，70%模擬為集中力，加載于腹板中心線位置。汽車荷載由縱向結(jié)構(gòu)計算活載最大反力計算得，進行橫向加載計算。4.4、主要材料混凝土：中橫隔梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為400MPa。5、橋梁靜力計算圖式計算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計算圖式見圖計算模型采用平面桿系將全橋離散為67個節(jié)點，66個單元。計算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最?。▎挝籯N·m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算（一）抗裂驗算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最小主拉應(yīng)力為0.6MPa<0.5*2.65=1.325MPa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

5.9MPa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

5.9MPa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-1070-1.21E+03是2-1073-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4短暫狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）在縱向束張拉前，橫隔梁先張拉3N1+3N2鋼束，構(gòu)件應(yīng)力；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

5.9MPa<0.7＝22.68MPa滿足要求預(yù)拉區(qū)按規(guī)范配置相應(yīng)的普通鋼筋。（二）縱向束張拉完成后；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

3.8MPa<0.7＝22.68MPa預(yù)拉區(qū)按規(guī)范配置相應(yīng)的普通鋼筋。（三）張拉2N1+2N2橫向鋼束后構(gòu)件應(yīng)力；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

7.1MPa<0.7＝22.68MPa未出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足要求7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）進行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施工過程及運營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對本橋結(jié)構(gòu)進行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算中，正截面強度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。短暫狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力滿足要求。

匝道D線橋D5軸墩頂橫隔梁結(jié)構(gòu)計算1、設(shè)計概況1.1、中橫梁寬3.0m、高2.2m，箱梁混凝土強度等級為C50，采用縱向預(yù)應(yīng)力體系。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2014標準低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa，鋼束規(guī)格為15-17，鋼束布置見圖。1.3、施工方法采用滿堂支架，在縱向束張拉前，橫隔梁先張拉3N1+3N2橫向鋼束，縱向束張拉完成后再張拉3N1+3N2橫向鋼束，所有鋼束張拉均應(yīng)對稱進行。2、采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）3、采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進行計算分析。4、橋梁靜力計算主要參數(shù)4.1、計算跨徑：40+40m連續(xù)兩跨；其中D5軸墩梁固結(jié)；4.2、容重：γ＝26KN/m3，箱梁按實際斷面計取重量。4.3、設(shè)計荷載：上部恒載30%模擬為均布力，70%模擬為集中力，加載于腹板中心線位置。汽車荷載由縱向結(jié)構(gòu)計算活載最大反力計算得，進行橫向加載計算。4.4、主要材料混凝土：中橫隔梁梁砼：C50混凝土；普通鋼筋：采用HPB300鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為300MPa；采用HRB400鋼筋，抗拉強度設(shè)計值為400MPa。5、橋梁靜力計算圖式計算采用橋梁通用軟件橋梁博士，計算圖式見圖計算模型采用平面桿系將全橋離散為27個節(jié)點，26個單元。計算采用橋梁博士V3.30。荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）相關(guān)條文執(zhí)行。6、主要計算結(jié)果6.1承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算（一）基本組合極限彎矩（最大）（單位kN·m）（二）基本組合極限彎矩（最小）（單位kN·m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力最小抗力及對應(yīng)內(nèi)力從結(jié)果中可以看出，承載能力極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算（一）抗裂驗算（單位MPa）①正截面砼抗裂即正截面砼的拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0，汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4，梯度溫度效應(yīng)系數(shù)0.8。根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20186.3.1第一及第二條，構(gòu)件為部分預(yù)應(yīng)力砼。A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下但在長期效應(yīng)組合下短期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力長期效應(yīng)組合構(gòu)件正截面上下緣最小正應(yīng)力從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未超限值，符合A類構(gòu)件的要求。（二）斜截面砼抗裂即斜截面砼的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

由圖中可以看出，最小主拉應(yīng)力為0.46MPa<0.5*2.65=1.325MPa短期效應(yīng)組合構(gòu)件斜截面上下緣最大主拉應(yīng)力6.3持久狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）持久狀況砼截面上下緣最大正應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）持久狀況混凝土截面上下緣最大壓應(yīng)力橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.5

5.5MPa<0.5＝16.2MPa滿足要求（二）持久狀況砼截面最大主壓應(yīng)力持久狀況混凝土截面上下緣最大主壓應(yīng)力（此時組合采用標準值組合，包括汽車，溫度，支座沉降等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTGD62-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.6

5.5MPa<0.6＝19.44MPa滿足要求（三）持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大應(yīng)力(MPa)是否滿足1-958-1.21E+03是2-963-1.21E+03是根據(jù)橋規(guī)JTGD62-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力≤0.65＝1209MPa。計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。6.4短暫狀況預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件應(yīng)力驗算（一）在縱向束張拉前，橫隔梁先張拉3N1+3N2鋼束，構(gòu)件應(yīng)力；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

4.5MPa<0.7＝22.68MPa滿足要求預(yù)拉區(qū)按規(guī)范配置相應(yīng)的普通鋼筋。（二）縱向束張拉完成后；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

3.2MPa<0.7＝22.68MPa預(yù)拉區(qū)按規(guī)范配置相應(yīng)的普通鋼筋。（三）張拉3N1+3N2橫向鋼束后構(gòu)件應(yīng)力；橋規(guī)JTGD62-20187.2.8受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力≤0.7

6.5MPa<0.7＝22.68MPa未出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足要求7、總結(jié)橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）進行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施工過程及運營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型?？傮w上對本橋結(jié)構(gòu)進行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算中，正截面強度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。短暫狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力滿足要求。匝道橋梁下部結(jié)構(gòu)計算1、設(shè)計資料1.上部結(jié)構(gòu)荷載支反力匝道D線橋?qū)挒?~14.975m，橋墩尺寸為1.6×1.6m，2.0×1.6m，2.5×1.6m，2.0×2.0m。取最不利的1號軸橋墩（2.5×1.6m，最高16.5m）、2號軸橋墩（1.6×1.6m固結(jié)墩，最高18.5m）、3號軸橋墩（2.0×2.0m，最高19.6m）、4號軸橋墩（2.0×1.6m，最高13.5m）進行計算。上部結(jié)構(gòu)荷載支反力摘抄于上部結(jié)構(gòu)計算結(jié)果，如下表。D線橋支承反力表橋梁號墩臺號承載力極限組合正常使用狀態(tài)組合匝道D線橋D11590010600D21590010600D32541016940D41569010460計算模型： 詳見橋梁墩臺一般構(gòu)造圖、箱梁一般構(gòu)造圖橋面寬度： 詳橋梁墩臺一般構(gòu)造圖車輛荷載： 城－A級結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： 1.12.下部結(jié)構(gòu)：支座：采用GPZ（Ⅱ）型及JPZ（Ⅱ）型盆式橡膠支座，盆式橡膠支座應(yīng)滿足交通部行業(yè)標準《公路橋梁盆式橡膠支座》JTT663-2006的要求。材料：混凝土：C40混凝土普通鋼筋：采用符合GB1499－2007的規(guī)定國家標準的相關(guān)規(guī)定，除特殊注明外，直徑≥12mm者采用HRB400熱軋帶肋鋼筋；直徑＜12mm者采用HPB300熱軋圓鋼筋。3、地震根據(jù)國家地震局現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）及《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）知：本區(qū)抗震設(shè)防烈度小于6度，設(shè)計基本地震動峰值加速度小于0.05g。下部結(jié)構(gòu)都不做抗震設(shè)計，僅做構(gòu)造設(shè)防。2、計算依據(jù)1、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）2、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）3、《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）4、《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)劃》（CJJ166-2011）5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）3、計算說明1、計算原則下部橋墩與上部蓋梁固結(jié)。橋梁整體計算考慮采用上、下部結(jié)構(gòu)分離計算，將上部結(jié)構(gòu)的恒載與活載反力作用在蓋梁上，然后采用杠桿法將上部結(jié)構(gòu)的活載反力橫向分配到每個橋墩墩柱，而對于上部結(jié)構(gòu)的恒載反力基本上采用平均分配到每個橋墩墩柱進行計算?？紤]最不利工況，汽車制動力全部由計算橋墩承擔。2、配筋原則截面配筋取用強度配筋、裂縫配筋、以及構(gòu)造配筋三種配筋最多的一種。強度配筋采用荷載基本組合；裂縫配筋采用荷載短期效應(yīng)，要求裂縫寬度≤0.2mm。3、強度復(fù)核對設(shè)計采用的截面配筋進行強度復(fù)核，檢查能否滿足設(shè)計規(guī)范的要求。4、外力計算1、制動力計算《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.5條汽車制動力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1一個設(shè)計車道的制動力可按下列要求取值（1）當采用公路－Ⅰ級汽車荷載設(shè)計時，制動力應(yīng)采用165KN或10%車道荷載，并取兩者中的較大值，但不包括沖擊力。（2）當采用公路－Ⅱ級汽車荷載設(shè)計時，制動力應(yīng)采用90KN或10%車道荷載，并取兩者中的較大值，但不包括沖擊力。當計算的加載車道為2條或2條以上時，應(yīng)以考慮車道折減。2制動力的縱向作用點在設(shè)計車道橋面上方1.2m處，在計算墩臺時，可移到支座中心（鉸或滾軸中心）或滑動支座，橡膠支座，擺動支座的底座面上，計算剛構(gòu)橋，拱橋時，可移至橋面，但不計由此引起的豎向力和力矩。2、恒載與活載反力標準值計算結(jié)果：恒載與活載反力標準值（加上蓋梁自重）匯總表表4.1.1。表4.1.1恒載與活載反力標準值恒載+活載摩阻力（Kn）D線橋1#軸11276676.6D線橋2#軸106000D線橋3#軸192181153.1D線橋4#軸11193671.6匝道橋支座摩阻力系數(shù)（Kn）μ=0.06。制動力計算均小于165KN，一個車道制動力取值T=165KN。3、橋墩內(nèi)力組合計算結(jié)果D匝道3#軸存在不平衡彎矩，左側(cè)箱梁、右側(cè)現(xiàn)澆箱梁恒載加活載布置方式最不利。墩頂左側(cè)支座承受箱梁荷載作用豎向力N1=10300KN、墩頂右側(cè)支座承受箱梁荷載作用豎向力N1=6640KN，M=10300*0.85-6640*0.85=3111KN.M。D線橋梁2#、3#橋墩由2根墩柱組成、1#、4#橋墩由1根墩柱組成。墩底軸力為墩身自重加上支反力。橋墩墩身最不利內(nèi)力如下（單位：KN，m）：墩臺號軸力縱向彎矩剪力D線橋1#軸標準值129925445330承載能力200088382508D線橋2#軸標準值65313053165承載能力100584699254D線橋3#軸標準值116475860193承載能力179379024297D線橋4#軸標準值123165115330承載能力1896778745085、橋墩計算1、D線橋1#軸橋墩墩身計算1.1正截面抗彎承載力計算根據(jù)橋墩內(nèi)力組合結(jié)果：承載能力極限狀態(tài)下彎矩M=8382KN/m，軸力N=20008KN；橋墩尺寸2500*1600mm,墩高16.5m,橋墩墩身配筋：22D28+24D28鋼筋；正截面抗彎承載力計算：N=20008KN＜NR=41200KN，正截面強度滿足規(guī)范要求。1.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算根據(jù)模型計算結(jié)果：正常使用極限狀態(tài)下彎矩M=5445KN/m，軸力N=12992KN；橋墩尺寸2500*1600mm,墩高16.5m,橋墩墩身配筋：22D28+24D28鋼筋；根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第6.4.3條計算得：δfmax=0.073≤0.20mm，正截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。2、D線橋2#軸橋墩墩身計算2.1正截面抗彎承載力計算根據(jù)橋墩內(nèi)力組合結(jié)果：承載能力極限狀態(tài)下彎矩M=4699KN/m，軸力N=10058KN；橋墩尺寸1600*1600mm,墩高18.5m,橋墩墩身配筋：10D28+13D28鋼筋；正截面抗彎承載力計算：N=10058KN＜NR=24400KN，正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算根據(jù)模型計算結(jié)果：正常使用極限狀態(tài)下彎矩M=3053KN/m，軸力N=6531KN；橋墩尺寸1600*1600mm,墩高18.5m,橋墩墩身配筋：10D28+13D28鋼筋；根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第6.4.3條計算得：δfmax=0.086≤0.20mm，正截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。3、D線橋3#軸橋墩墩身計算3.1正截面抗彎承載力計算根據(jù)橋墩內(nèi)力組合結(jié)果：承載能力極限狀態(tài)下彎矩M=9024KN/m，軸力N=17937KN；橋墩尺寸2000*2000mm,墩高19.6m,橋墩墩身配筋：14D28+17D28鋼筋；正截面抗彎承載力計算：N=17937KN＜NR=41400KN，正截面強度滿足規(guī)范要求。3.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算根據(jù)模型計算結(jié)果：正常使用極限狀態(tài)下彎矩M=5860KN/m，軸力N=11647KN；橋墩尺寸2000*2000mm,墩高19.6m,橋墩墩身配筋：14D28+17D28鋼筋；根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第6.4.3條計算得：δfmax=0.098≤0.20mm，正截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。4、D線橋4#軸橋墩墩身計算4.1正截面抗彎承載力計算根據(jù)橋墩內(nèi)力組合結(jié)果：承載能力極限狀態(tài)下彎矩M=7874KN/m，軸力N=18967KN；橋墩尺寸2000*1600mm,墩高13.5m,橋墩墩身配筋：14D28+17D28鋼筋；正截面抗彎承載力計算：N=18967KN＜NR=32800KN，正截面強度滿足規(guī)范要求。4.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算根據(jù)模型計算結(jié)果：正常使用極限狀態(tài)下彎矩M=5115KN/m，軸力N=12316KN；橋墩尺寸2000*1600mm,墩高13.5m,橋墩墩身配筋：14D28+17D28鋼筋；根據(jù)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第6.4.3條計算得：δfmax=0.105≤0.20mm，正截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。6、橋墩樁基計算1、D線橋2#軸橋墩樁基計算（1）豎向承載力計算根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）第5.3.4條計算各樁基嵌巖深度如下：獨樁嵌入中風化砂質(zhì)泥巖：設(shè)計豎向力12418KN適用于D2.5m圓樁鉆孔號土層編號土層深度土層側(cè)阻力側(cè)阻力系數(shù)周長承載力110.4400.57.85816.8側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)為0.5土層合計816.8巖層編號巖層深度巖石強度系數(shù)c2周長承載力18.1m90000.047.8517176.7巖層合計17176.7樁端巖石巖石強度系數(shù)c1面積承載力190000.54.9116567.0結(jié)論：滿足要求Ra34560.5（2）抗彎承載力以及嵌巖深度計算根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）第5.3.5條公式5.3.5-1計算嵌巖深度：=1.44m，取嵌巖深度為8.1m。樁基的最終嵌巖深度取彎矩嵌巖深度和豎向力要求的嵌巖深度的較大值。2、D線橋1#軸橋墩樁基計算（1）豎向承載力計算根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）第5.3.4條計算各樁基嵌巖深度如下：群樁嵌入中風化砂質(zhì)泥巖：設(shè)計豎向力11462KN適用于D1.8m圓樁鉆孔號土層編號土層深度土層側(cè)阻力側(cè)阻力系數(shù)周長承載力13.0400.55.65169.6側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)為0.5土層合計169.6巖層編號巖層深度巖石強度系數(shù)c2周長承載力17.0m90000.045.6510687.7巖層合計10687.7樁端巖石巖石強度系數(shù)c1面積承載力190000.52.548588.3結(jié)論：滿足要求Ra19445.6（2）抗彎承載力以及嵌巖深度計算根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）第5.3.5條公式5.3.5-1計算嵌巖深度：=1.3m，取嵌巖深度為7m。樁基的最終嵌巖深度取彎矩嵌巖深度和豎向力要求的嵌巖深度的較大值。7、橋墩承臺計算1、D線橋1#軸橋墩承臺計算設(shè)計荷載：城－A級車輛活載、人群活載及結(jié)構(gòu)恒載，由整體計算可得在活載及恒載作用下梁底的支承反力，再根據(jù)墩柱和承臺自重可計算出單樁最大反力，然后由此對承臺進行加載。材料：混凝土：C35依據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62)8.5.3條，按照“撐竿-系桿體系”計算撐竿的抗壓承載力和系桿的抗拉承載力。根據(jù)計算結(jié)果，承臺設(shè)計滿足規(guī)范要求。8、蓋梁計算1、D線橋支反力作用點距橋墩的距離不大于蓋梁高度，故依據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62)8.5.3條，按照“撐竿-系桿體系”計算撐竿的抗壓承載力和系桿的抗拉承載力。根據(jù)上部支反力結(jié)果，取最不利的1#軸橋墩蓋梁計算：根據(jù)計算結(jié)果，蓋梁設(shè)計滿足規(guī)范要求。D線橋3#軸蓋梁長12.8m，通過橋梁通軟件計算：（1）計算方式：按連續(xù)梁計算。（2）裂縫計算結(jié)果：裂縫配筋圖（單位：KN.m，最大裂縫控制為0.2mm）蓋梁計算控制裂縫所需最大配筋：頂面50d32，底面11d32。蓋梁實際配筋：頂面28d32+28d28，底面28d32+28d28，滿足要求。D匝道6#軸蓋梁1.設(shè)計概況1.1、寬2.8m，高2.2m，蓋梁混凝土強度等級為C50,采用橫向預(yù)應(yīng)力體系。1.2、預(yù)應(yīng)力鋼束采用GB/T5224-2003標準低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積139mm2，標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量E=1.95×105Mpa，鋼束規(guī)格為17，鋼束布置見圖。2.采用規(guī)范《城市橋梁設(shè)計荷載標準》（CJJ77-98）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）3.采用分析程序介紹本橋采用橋梁博士程序進行計算分析。