cfb鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)方法簡(jiǎn)介

cfb鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)方法簡(jiǎn)介

循環(huán)流（cfb）阿富汗鍋爐的寒冷試驗(yàn)旨在充分反映俄羅斯鍋爐燃燒系統(tǒng)和輔助設(shè)備的冷卻性能，并為鍋爐的熱態(tài)運(yùn)行提供必要的數(shù)據(jù)。冷態(tài)試驗(yàn)項(xiàng)目主要包括:風(fēng)量標(biāo)定、布風(fēng)板阻力特性、臨界流化風(fēng)量、布風(fēng)均勻性、返料特性、油槍霧化特性。本文以某220t/hCFB鍋爐的實(shí)際冷態(tài)試驗(yàn)為例,對(duì)冷態(tài)試驗(yàn)方法進(jìn)行說(shuō)明。該CFB鍋爐及主要輔機(jī)參數(shù)分別見(jiàn)表1、表2。1生產(chǎn)力測(cè)試鍋爐風(fēng)量標(biāo)定試驗(yàn)主要測(cè)量實(shí)際風(fēng)量值與測(cè)量元件輸出的動(dòng)壓值,以實(shí)現(xiàn)DCS上各運(yùn)行風(fēng)量的正確顯示。1.1測(cè)量元件測(cè)量差壓值的測(cè)量方程對(duì)于單個(gè)測(cè)量元件,在不同的風(fēng)量下,調(diào)整各風(fēng)門(mén)擋板,測(cè)量通過(guò)該風(fēng)道的實(shí)際風(fēng)量值和該測(cè)量元件輸出差壓值,得出風(fēng)量與測(cè)量元件輸出差壓值之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系。一定溫度下,通過(guò)測(cè)量元件所在風(fēng)道的風(fēng)量值與測(cè)量元件輸出差壓值之間存在如下關(guān)系:Q=A?1273+t?ΔPce??????????√(1)Q=A?1273+t?ΔΡce(1)式中Q——流量,m3/h(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài),下同);A——標(biāo)定系數(shù);t——風(fēng)溫,℃;ΔPce——測(cè)量元件差壓,Pa。其中標(biāo)定系數(shù)A由試驗(yàn)測(cè)得,它是流量系數(shù)k的函數(shù)。流量系數(shù)定義為標(biāo)準(zhǔn)畢托管動(dòng)壓值與測(cè)量元件輸出差壓值比值的開(kāi)方:k=ΔPbiΔPce????√(2)k=ΔΡbiΔΡce(2)當(dāng)流體的流動(dòng)進(jìn)入自?；瘏^(qū)后,流量系數(shù)k為一定值。1.2試驗(yàn)壓標(biāo)校核一般情況下,風(fēng)量測(cè)量元件的前后直管段較短,試驗(yàn)中用畢托管網(wǎng)格法測(cè)量風(fēng)道截面的速度場(chǎng)時(shí),動(dòng)壓值變化很大,用普通微壓計(jì)難以讀準(zhǔn)讀數(shù)。因此,必須采用精度較高并且能夠方便地對(duì)測(cè)量值取平均值的便攜式電子微壓計(jì)。試驗(yàn)中,對(duì)每一測(cè)量網(wǎng)格點(diǎn)除了往復(fù)進(jìn)行一次校核外,還進(jìn)行50次左右的平均。某風(fēng)道測(cè)量元件標(biāo)定試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3,試驗(yàn)條件下風(fēng)道流量與測(cè)量元件差壓開(kāi)方的關(guān)系曲線如圖1所示。根據(jù)標(biāo)定結(jié)果,測(cè)量元件的流量系數(shù)k值比較穩(wěn)定,試驗(yàn)條件下風(fēng)道的流量與測(cè)量元件差壓開(kāi)方呈比較良好的線性關(guān)系(且過(guò)零點(diǎn)特性很好),標(biāo)定的數(shù)據(jù)準(zhǔn)確,可以滿足使用要求和DCS組態(tài)及顯示。2冷態(tài)流化特性分析布風(fēng)板阻力在空床狀態(tài)下測(cè)定。測(cè)量不同風(fēng)量時(shí)布風(fēng)板在空床時(shí)的阻力,可以了解布風(fēng)板的阻力特性,分析布風(fēng)板風(fēng)帽的堵塞或磨損狀況。測(cè)量空床時(shí)的布風(fēng)板阻力特性,也是裝入床料后的其它冷態(tài)流化特性試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理的基礎(chǔ)。此外,由冷態(tài)布風(fēng)板阻力試驗(yàn)還可以推導(dǎo)出熱態(tài)時(shí)的布風(fēng)板阻力特性計(jì)算公式,可為熱態(tài)運(yùn)行時(shí)根據(jù)風(fēng)室壓力判斷料層厚度提供參考。本例測(cè)定的布風(fēng)板阻力特性曲線見(jiàn)圖2。布風(fēng)板阻力特性公式:ΔPtb=4.18515×10-10×(273+t)Q2N(3)式中t——熱風(fēng)溫度,℃;QN——風(fēng)室風(fēng)量,m3/h。從圖2及式(3)中可以得到任意風(fēng)量下布風(fēng)板的阻力情況。例如試驗(yàn)中鍋爐在熱風(fēng)207℃,一次風(fēng)量115000m3/h的額定工況下,可以得出其布風(fēng)板阻力為2684.8Pa左右。3臨界流化風(fēng)力臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)所采用的床料,應(yīng)該是本鍋爐燃燒后的底渣。如果是未運(yùn)行鍋爐,首次鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)床料可采用其它電廠流化床鍋爐底渣料,但燃料粒度分布特性應(yīng)盡量與本鍋爐相關(guān)參數(shù)接近。本例中鍋爐試驗(yàn)曲線見(jiàn)圖3。由圖3可見(jiàn),本鍋爐臨界流化風(fēng)量為68000m3/h。即鍋爐運(yùn)行最小風(fēng)量不低于68000m3/h,對(duì)應(yīng)冷態(tài)流化風(fēng)速為0.755m/s。臨界流化風(fēng)量與料層厚度理論上沒(méi)有直接的關(guān)系,只要風(fēng)機(jī)壓頭能夠滿足,且料層不出現(xiàn)穿孔現(xiàn)象,不同料層厚度的臨界流化風(fēng)量是一致的。床料顆粒分布是影響臨界流化風(fēng)量的最重要的因素。從經(jīng)驗(yàn)上講,可以通過(guò)采用細(xì)床料(相同條件下,床料顆粒越細(xì),臨界流化風(fēng)量越小)小風(fēng)量(保證流化)點(diǎn)火,大幅度節(jié)油,只是在操作上對(duì)技術(shù)要求較高。4床面推風(fēng)整地布風(fēng)均勻性試驗(yàn)在臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)的充分流化狀態(tài)時(shí)進(jìn)行,主要檢查鍋爐風(fēng)帽的布風(fēng)均勻性和鍋爐布風(fēng)板載料運(yùn)行的能力。具體做法是:在床料充分流化后,突然跳停風(fēng)機(jī),觀察床層表面。床面平整,說(shuō)明布風(fēng)板布風(fēng)均勻;如果出現(xiàn)鼓包現(xiàn)象,一定要對(duì)鼓包區(qū)域進(jìn)行清理檢查,并在清理檢查完畢后重新進(jìn)行布風(fēng)均勻性試驗(yàn),直至平整。返料特性試驗(yàn)是在布風(fēng)均勻性試驗(yàn)的同時(shí)進(jìn)行,通過(guò)觀察兩側(cè)(對(duì)于大型鍋爐來(lái)說(shuō),返料口會(huì)有4個(gè)或更多)返料口下部形成的返料堆積形狀,判斷兩側(cè)返料是否平衡及正常。5流量計(jì)量裝置點(diǎn)火油槍性能試驗(yàn)主要為查明現(xiàn)場(chǎng)供油條件下油槍出力(噴油量)和霧化狀態(tài)、鍋爐點(diǎn)火起動(dòng)時(shí)加熱床料至燃料著火所需的燃燒熱功率,以及燃燒時(shí)的火焰形狀與啟動(dòng)燃燒器的適應(yīng)性,以防止因霧化不良引起火焰拉長(zhǎng),使油裂解為碳黑再燃而導(dǎo)致燒壞風(fēng)帽和風(fēng)室內(nèi)耐火襯料及粘結(jié)在燃燒器內(nèi)壁燒壞燃燒器等事故。一般情況下,鍋爐油系統(tǒng)均安裝有高精度的流量計(jì)量裝置,很容易獲得油槍出力及其最大出力特性。油槍特性試驗(yàn)以霧化