彈藥專業(yè)化工原理課程設計

PAGEIIIPAGE28乳化炸藥生產(chǎn)線及物料計算學院（部）：化學工程學院專業(yè)班級：應用化學學生姓名：徐飛揚學號：20152006102015年11月07日摘要本論文是有關乳化炸藥生產(chǎn)線和物料計算方面的知識介紹。通過設計，我們能更好的理解和運用所學的化工知識，了解化工生產(chǎn)的設備，流程。使我們所學的知識學有所用。通過課程設計，發(fā)現(xiàn)了理論與實踐之間的差距性，也真實的感到了理論不能代表實際，理論上行的通的，在實踐操作過程中，可能會出現(xiàn)許多我們未考慮到的問題和難以解決的障礙。所以，這次設計，使我知道了實踐的重要性，和理論與實踐結合的重要性。本論文主要包括四個方面：一是設計方案的確定和流程圖說明；二是物料、熱量的計算；三是風機結構的選型及設計；四是氣固分離器和工藝流程圖。物料的設計步驟大致如下：⒈根據(jù)設計任務和工藝要求，確定設計方案;⒉根據(jù)設計任務和工藝要求，合理地選擇物料；⒊確定參數(shù)；⒋計算壓降；⒌進行風機的設計與選型；⒍輔助設備的選用。本論文通過章節(jié)來設計和說明，盡可能的使結構完整，條理清晰，力求讓每一為讀者能看懂并理解設計思路，從中獲得所需要的知識。在設計的過程中，參考了譚天恩等編的《化工原理》（上冊、下冊）和天津大學化工原理教研室編的《華工原理課程設計》，同時在陳明功老師及其所帶的兩位研究生學長的幫助指導下結合各位同學的討論、研究，經(jīng)多次修改整理而成。在設計的過程中本人雖花了不少時間和精力力求做好做精，但因本人水平所限，其中難免會存在著不足和缺陷，還望各位研究人員或科研工作者們給予指正。關鍵詞：乳化炸藥、風機、物料、熱量、預熱器目錄TOC\o"1-4"\h\u25343第一章—方案的論證說明及工藝流程圖 393991、設計方案的論證說明 3240132、工藝流程圖 4189413、工藝流程簡圖 518563第二章—設計計算及說明 610080第一節(jié)—有關狀態(tài)參數(shù) 620584（1）物料的狀態(tài)參數(shù): 617829第二節(jié)物料衡算 64450第三節(jié)熱量衡算 830337第三章附屬設備的計算與選型 919982第一節(jié)預熱器的設計 921209一．有關參數(shù)的確定: 9404二．預熱器的設計與選擇 10245102.計算 10248653、校核壓降 11144684、核算傳熱系數(shù) 1221037第二節(jié)噴管的設計 1420074采用氣流式噴嘴，流體速度一般不超過2m/s。 1417400第三節(jié)風機選型 1447811、冷風鼓風機的選型 1535532、換熱器前鼓風機的選型 16179143、旋風分離器后鼓風機的選型 1716772第四節(jié)氣固分離器1的設計及選型 18165321、分離器1的設計及選型 185831(1)、確定旋風分離器的進口速度u1，根據(jù)經(jīng)驗可取u1=18m/s 1824761(2)、確定旋風分離器的幾何尺寸 1823562、旋風分離器2的設計及選型 1930974(1)、確定旋風分離器的進口速度 1914685(2)、確定旋風分離器的幾何尺寸： 199917第五節(jié)設計結果一覽表 2031255第四章—課程設計個人總結與感想 2130925附:參考資料 23第一章—方案的論證說明及工藝流程圖1、設計方案的論證說明設計一個干燥裝置，用以干燥平均粒子直徑在0.3mm左右的乳化炸藥粉末，要求將其從5%濕基含水率降至0.5%的濕基含水率，并且采用冷干風冷卻，熱風加熱。根據(jù)以上的設計要求及物料的性質，我們采用噴霧干燥冷風造型進行干燥。噴霧干燥的原理是將料液在熱氣流中噴成細霧以增大氣液兩項的接觸面積，噴霧干燥具有以下優(yōu)點：（1）．干燥過程進行極快，而顆粒表面的溫度仍接近于介質的濕球溫度，故熱敏感性的物料不易變質，能得到速溶的粉末或空心顆粒。（2）．可由漿狀液料直接獲得合乎要求的粉末產(chǎn)品，從而省去蒸發(fā)結晶分離粉碎等工序（3）．容易連續(xù)化，自動化。能避免干燥過程中粉塵飛揚，改善勞動條件。噴霧干燥是將乳化膠基質通過霧化，脫水和冷卻制成粉末狀乳化炸藥產(chǎn)品。乳化機產(chǎn)出的乳膠基質通過螺桿泵輸送至氣流式霧化器——噴槍，同時得用熱壓縮空氣的高速氣流的剪切作用，通過噴槍將乳化基質霧化分散成微細的基質液滴，與經(jīng)熱風分配器進入的氣流在干燥塔內相遇，液滴被脫水，冷卻固化成粉末狀顆粒，降至干燥塔底，通過星型閥進入風管，由鼓風機提供的氣流將藥粉輸送至主旋風分離器進行氣固分離，同時藥粉在管道內降溫，經(jīng)星型閥排出即為粉狀乳么炸藥產(chǎn)品。由于乳化炸藥的物料和物性均符合用氣流干燥器干燥的特性特點，是用于噴霧干燥式氣流干燥，所以我們選用噴霧冷風造型進行干燥。2、工藝流程圖新鮮空氣濕物料新鮮空氣濕物料空氣過濾器螺旋加熱器新鮮空氣去濕機鼓風機加熱器干燥器去濕機去濕機鼓風機引風機尾氣旋風分離器旋風分離器除塵器水泵流化床產(chǎn)品水池3、工藝流程簡圖圖1-2、乳化炸藥干燥工藝設備流程圖第二章—設計計算及說明第一節(jié)—有關狀態(tài)參數(shù)（1）物料的狀態(tài)參數(shù):濕物料量=1760顆粒平均直徑=0.003物料堆積密度=1200物料晶體密度=1600絕干物料比熱Cs=2.10濕物料含水量W1=5%(濕基)干燥后物料含水量W2=0.5%(濕基)物料進口溫度=130物料出口溫度=25(2)空氣的狀態(tài)參數(shù)熱空氣的進口溫度t1=130混合空氣出干燥器的溫度t3=25冷空氣的進口溫度t0=15新鮮空氣相對濕度φ=74%新鮮空氣的溫度t2=15新鮮空氣的濕度H0=0.0078第二節(jié)物料衡算在討論噴霧干燥時，一般要做以下假設：=1\*GB3①顆粒均勻且成球形，在干燥進程中不變形。=2\*GB3②顆粒在重力場中運動。=3\*GB3③顆粒群的運動以及傳熱等行為可用單個顆粒的特征來描述。一．水分蒸發(fā)量對干燥器作水分的物料衡算，并假設干燥器內無物料損失。則：又由：W1=5%=0.05W2=0.005有：=0.05/（1-0.05）=0.0526kg/kg干物料=0.005/（1-0.005）=0.005kg/kg干物料Gc=G1（1-W1）=1760×（1-0.05）=1672kg干物料/h故水分蒸發(fā)量為：W=Gc（X1-X2）=1672×（0.0526-0.005）=79.59㎏水分/h二.空氣消耗量假設絕干冷、熱風的流量分別L1為和L2，且L1=20L2，出干燥器風量為L3,則：L3=L1+L2=21L2對整個干燥器的水分進行物料衡算，有：L2H0+GcX1+L1H0′=L3H2+GcX2(H0′=0)帶入數(shù)據(jù)得：0.0078L2+1672×0.0526=21L2H2+1672×0.005即：0.0078L2+79.59=21L2H2(1)三．干燥器處理量干燥產(chǎn)品G2是指離開干燥器的物料的流量,即干燥器的生產(chǎn)能力,由進出口的絕干物料量不變有:G1(1-W1)=G2(1-W2)G2=G1(1-W1)/(1-W2)=1760(1-0.05)/(1-0.005)=1680.4第三節(jié)熱量衡算假設干燥器中不補充熱量,即Qd=0,對干燥器進行熱量衡算得:L1I1+L2I2+Gc(Cs+CLX1)θ1=L3I3+Gc(Cs+CLX2)θ2+QL其中熱量損失QL取預熱器提供熱量Qp的20%,即:L1I1+L2I2+Gc(Cs+CLX1)θ1=L3I3+Gc(Cs+CLX2)θ2+0.2Q(2)Cs:絕干物料的比熱容CL:水的比熱容冷風的焓:I1=(1.01+1.88H0ˊ)t0+r0H0ˊ=1.01×15=15.15kJ/kg熱風的焓：I2=（1.01+1.88H1)t1+r0H1=（1.01+1.88H0)t1+r0H0=(1.01+1.88×0.0078)×130+×0.0078=152.64kJ/kg干燥器出口處混合空氣的焓：I3=（1.01+1.88H2)t2+r0H2=(1.01+1.88H2)×25+2492×H3=2539H2+25.25kJ/kg代入熱量衡算式(b),得：152.64L2+15.15×20L2+1672×(2.1+4.187×0.0526)×130=(2539H2+25.25)×21L2+1672×(2.1+4.187×0.005)×25+0.2Qp化簡得:74.61L2+53319L2H2+0.2Qp，=415671.5(3)第三章附屬設備的計算與選型第一節(jié)預熱器的設計一．有關參數(shù)的確定:物料從熱空氣中獲得的熱量：QM=Gc（Cs+C1X1)(θ1-θ0)=1672×(2.1+4.187×0.0526)×(130-15)=446135.0kJ/h熱風從預熱器中獲得的熱量:Qp’=L2(I2-I0),其中:I0為空氣進入預熱器前所具有的焓I1為空氣被預熱器加熱后所具有的焓而I0=(1.01+1.88×H0)×t0+HO×r0=(1.01+1.88×0.0078)×15+2492×0.0078=34.81kJ/㎏由前面計算得I2=152.64kJ/㎏故Qp，=L2×（152.64-34.81）=117.83L2(4)由（1)(3)(4)聯(lián)立求得：H2=0.0025L1=36208L2=1810.4L3=38018.4Q′=213319.4kJ/h=59.26kw假設預熱器的熱損失率為5%，則預熱器所需補充熱量為：Qp=59.26/95%=62.37kw選擇150℃，絕壓476.24kpa的飽和水蒸氣,此水蒸氣的相變潛熱為2118.5kJ/kg,所以蒸汽用量為qm=213319.4/(0.95×2118.5)=106.0二．預熱器的設計與選擇1.熱負荷Q=62.37kw=106.02.計算逆流時的平均溫度差△tmˊ=(△t1-△t2)/㏑(△t1/△t2)=(135-20)/㏑(135/20)=60.22℃R=(T1-T2)/(t2-t1)=0P=(t2-t1)/(T1-t1)=0.85由于R太小,在《化工原理》(上冊.譚天恩.化學工業(yè)出版社,2002)[1]的圖5-19上查不出來溫差校正系數(shù),故只能通過式5-37計算,由5-37計算得:=1。則：△tm=φ×△tmˊ=60.22℃取K=250m2.℃)，則可得：=Q/(K△tm)=62.37×/（250×60.22)=4.14m2由《化工原理設計手冊》[4]查得，可以選用固定管板換熱器，但由于溫度大于60度且壓力不高使用時需加補償圈，由表查的可選用G4Ⅱ-1.00-10型固定管板式換熱器。其主要參數(shù)如下表所示：表2-1G273-2.5-6.4型固定管板式換熱器換熱器主要性能參數(shù)外殼直徑273mm公稱壓力2.5MPa換熱面積6.4m2管長2000mm管子規(guī)格φ25mm×2.5mm管程數(shù)2管子數(shù)56管程流通面積0.0049管子排列方式正三角形管間距32mmK需=Q/(S實△tm)=62.37×/(6.4×60.22)=161.83W/(m2.℃)3、校核壓降（1）、管程壓降-∑Δpi=（Δp1+Δp2）FtNsNpFt=1.4Ns=1Np=4管程流速u=1810.4／（1.0029×3600×0.005）=100.286m/sRe==0.02×100.286×1.0029/(20.6×10-6)=97647.4對于鋼管，取管壁粗糙度ε=0.1mmε/d=0.1/20=0.005查莫狄圖，得λ=0.037Δp1=λ?L/di?（ρu2/2）=（0.037×2×1.0029×100.2862）/(0.02×2)=18659.93PaΔp2=3(ρu2)/2=3×(1.0029×100.2862)/2=15129.67Pa∑Δpi=（Δp1+Δp2）FtNsNp=(18659.93+15129.67)×1.4×1×2=94610.88Pa∈(10.13kPa～101.3kPa)（2）、殼程壓降∑Δpo=（Δp，1+Δp，2）FsNsFs=1.15Ns=1Δp，1=F?onc(NB+1)Ρu2/2管子為正三角形排列F=0.5nc=D/t-1=0.273/0.032-1=8取折流擋板間距h=0.2m，則NB=（L/h）-1=（2/0.2）-1=9Ao=h（D-ncdo）=0.2×(0.273-8×0.025)=0.00146m2殼程流速uo=106.0/(3600×0.0146×2.543)=0.822m/sReo=douoρ/μ=0.025×0.822×2.543/（0.0145×10-3）=3476.5?o=5.0Reo-0.228=5.0×3476.5-0.228=0.779Δp，1=0.5×0.779×8×（9+1）×2.543×0.8222/2=25.82PaΔp，2=NB（3.5-）ρu2/2=7×（3.5-2×0.2/0.273）×2.543×0.8222/2=12.24Pa∑Δpo=（Δp，1+Δp，2）FsNs=（25.82+12.24）×1.15×1=43.77Pa＜10.3kPa可知，管程和殼程壓降都能滿足工藝要求。4、核算傳熱系數(shù)（1）、管程對流傳熱系數(shù)αi=0.023Re0.8Prn=0.023×0.822/(0.02)×97647.40.8×1.180.4=9909.5W/(m2·℃)（2）、殼程對流傳熱系數(shù)（凱恩法）αo=0.36()0.55()1/3由于換熱管采用正三角形排列，故de===0.02m=0.02×0.822×2.543/(186.3×10-6)=224.4=4.312×103×186.3×10-6/0.6833=1.18殼程水蒸氣被冷卻，取ψW=0.95αo=0.36××224.40.551.181/3×0.95=242.44W/(m2·℃)(3）、污垢熱阻參照表4-4，管內外污垢熱阻分別取為Rsi=5.0×10-4m2·℃/WRso=1.72×10-4m2·℃/W(4)、總傳熱系數(shù)忽略壁面熱阻，則總傳熱系數(shù)為K計==1/(0.025/(9909.5×0.02)+5.0×10-4+1/213.02)=187.95m2·℃/W因K計/K需=187.95/161.82=1.16（在1.1～1.25之間），故所選換熱器是合適的。設計計算結果：選用固定擋板式換熱器，型號：G273Ⅱ-2.5-6.4。經(jīng)過核算壓降和傳熱系數(shù)可知選用此型號換熱器是合適的。第二節(jié)噴管的設計采用氣流式噴嘴，流體速度一般不超過2m/s。絕干物料晶體密度為1600kg/m3,堆積密度為ρb=1200kg/m3.體積流量qv=G1/ρ=1760÷1200=1.47m3/h=0.000407m3/s取乳化基質流速u=0.1m/s，實際流截面為環(huán)形面積S物料=qv/u=0.000407/0.1=0.00407m2圖3-1噴嘴截面示意圖第三節(jié)風機選型1、冷風鼓風機的選型V1=L1（0.772+1.244Ho,）×（273+to）/273=36208×（0.772+1.244×0.0078）×（273+15）/273=8.32m3/s取管的長度為30m，up=20m/s，鼓風風管徑d==0.7315℃時干空氣ρ0=1.22kg/m3，黏度μ=17.9×10-6Pa·sRe=duρ/μ=0.73×20×1.22/(17.9×10-6)=995083.8>1000屬于湍流區(qū)鍍鋅鐵管ε取ε/d=0.2/720=0.00027查《化工原理》上冊公式1-60得λ=0.0159所以風機的靜風壓損失為：Hf=λ（l1/d1）·（ρ0u2/2）=0.0159×30×1.22×400÷(0.73)=318.9Pa1#鼓風機的動風壓為：Hb=0.5u02ρ0=0.5×202×1.22=244Pa則我們可以求出全風壓為Ht=HJ+Hb=318.9＋244Pa=562.9Pa=57.44mmH20通過查《化工原理》上冊書我們可選4-27-6D型離心式通風機（6720?.h-1）2、換熱器前鼓風機的選型V2=L2（0.772＋1.224H0）（273.15＋t1）=1810.4×（0.772＋1.224×0.0078）×（273.15＋130）÷273=0.5804m3/s取管子的長度為15m，u2=30m·s-1通風管的面積S=V/（2·u2）=0.5804/(2·30)=0.00967m2確定噴嘴的尺寸：d1==（4×0.00967/3.14）1/2=111mm面積為：S2=S＋S物料=0.00967+0.042=0.05167m2得：d2==(4×0.05167/3.14)1/2=0.257m最外環(huán)隙的面積S=0.056m2則S3=S2+S=0.05167＋0.00967=0.06134m2得：d3==(4×0.06134/3.14)1/2=0.2796m噴管最外環(huán)隙的當量直徑為：de=4S／(πd2＋πd3)=0.13m則最外環(huán)隙中空氣的風壓損失為:Hf3=λ（l/de）(u22ρ/2)=0.0159×（15÷0.13）×（1.22×302）÷2=1007.2Pa內管空氣的風壓損失為Hf4=λ×l／d1×(u22ρ/2)=0.0159×（15/0.111）(1.22×302)/2=1179.6動力風壓為Hb=0.5×u02ρ=0.5×302×1.22=549Pa故全風壓HT=Hf4＋Hb＋Hf3=1179.6＋549+1107.2=2835.8Pa=289mmH203、旋風分離器后鼓風機的選型V3=L3（0.772+1.244Ho）×（273+t1）/273=38018.4×（0.772+1.244×0.00397）×(273＋25)/273=32242.9m3/h=8.96m3/s取排風口管長60m,流速為20m/s,則其管徑為:d=(4v3／πu)1／2=(4×8.96／(20×3.14))1／2=0.755m=755mm風壓損失為Hf4=λ（l/d）(u22ρ/2)=0.0159×(60／0.755)×(1.22×202)／2=308.3Pa動風壓Hd=0.5u2ρ=0.5×202×1.244=248.8Pa經(jīng)計算得兩個旋風分離器的壓力降為1017.44Pa,465.55Pa所以鼓風機3的全風壓為:HT=308.3+248.8+1017.44+465.55=2040.09pa=208.17mmH20查書得可選4—72—11—10C型離心式通風機，流量為41300m3/h第四節(jié)氣固分離器1的設計及選型1、分離器1的設計及選型(1)、確定旋風分離器的進口速度u1，根據(jù)經(jīng)驗可取u1=18m/s(2)、確定旋風分離器的幾何尺寸按CLT/A-型旋風分離器的尺寸設計A=0.56DB=0.2D，進口面積為F1=V3/u1=8.96/18=0.498m3所以D=1.31mAB=0.112D2=0.192m2D1=0.6D=0.867mD2=0.3D=0.3406mH2=2D=2.62mH1=4.5D=5.895m查化工原理上冊得ξ=5.3,t=25℃ρ空氣=1.185kg/m3△P=ξρ/2=1017.44pa旋風分離器2的設計及選型圖3-2CLT/A-1.5型旋風分離器(1)、確定旋風分離器的進口速度u2，根據(jù)經(jīng)驗可取u2=12(2)、確定旋風分離器的幾何尺寸：按CLT/A-1.5型旋風分離器的尺寸設計A=0.56DB=0.2DAB=0.112D2=0.192m2D1=0.6D=0.966D2=0.3D=0.4186H2=2D=3.22H1=4.5D=7.245查《化工原理》得ξ=5.3,t=15=1.22△P=ξρu2/2=5.3×1.22×122/2=465.55pa第五節(jié)設計結果一覽表項目符號單位計算結果處理濕物料量G11760物料溫度入口℃130出口℃25熱空氣為溫度入口t1℃130出口t2℃25冷空氣為溫度入口t0℃15出口t2℃25空氣濕度入口H00.0078出口H20.0025熱空氣用量L136208冷空氣用量L21810.4蒸發(fā)水分量W79.2冷風的焓I115.15熱風的焓I2g152.64風帶出的熱量Q224546.7干燥器中的熱損失Q142663.9第四章—課程設計個人總結與感想本次化工原理課程設計歷時一周，是上大學以來第一次獨立的工業(yè)化設計。從老師以及學長那里了解到化工原理課程設計是培養(yǎng)我們化工設計能力的重要教學環(huán)節(jié)。通過課程設計使我們初步掌握化工設計的基礎知識、設計原則及方法學會各種手冊的使用方法及物理性質、化學性質的查找方法和技巧、掌握各種結果的校核、能畫出工藝流程、塔板結構等圖形、在設計過程中不僅要考慮理論上的可行性，還要考慮生產(chǎn)上的安全性和經(jīng)濟合理性。由于第一次接觸課程設計，起初心里充滿了新鮮感和期待。因為自我認為在大學里學到的東西終于可以加以實踐了?？墒钱斃蠋煱讶蝿諘l(fā)到手里是卻是一頭霧水，完全不知所措?？墒窃谶@短短的一周里，從開始的一無所知到同學討論、再進行整個流程的計算、再到對工業(yè)材料上的選取論證和后期的程序的編寫以及流程圖的繪制等過程的培養(yǎng)。我真切感受到了理論與實踐相結合中的種種困難，也體會到了利用所學的有限的理論知識去解決實際中各種問題的不易。我的課程設計題目是乳化炸藥的干燥。在開始時，我們不知道如何下手。雖然有課程設計書作為參考，但其書上的計算步驟與我們自己的計算步驟有少許差異，在這些差異面前我們顯得有些不知所措。通過查閱《化工原理》、《化工工藝設計手冊》、《物理化學》，《化工原理課程設計》等書籍，以及在網(wǎng)上搜索到的理論和經(jīng)驗數(shù)據(jù)。我們慢慢地找到了符合自己的實驗數(shù)據(jù)。并逐漸建立了自己的模版和計算過程。還有就是我們在設計換熱器部分，在試差的過程中，我們大部分人都是經(jīng)歷了幾乎一天多的時間才選出了合適的換熱器型號，現(xiàn)在還清楚的記得我試差成功后那激動的心情。因為我嘗到了自己在付出很多后那種成功的喜悅，因為這些都是我們的“血淚史”的見證。通過本次課程設計的訓練，讓我對自己的專業(yè)有了更加感性和理性的認識。我們了解了工程設計的基本內容、掌握了化工設計的主要程序和方法、增強了分析和解決工程實際問題的能力。同時，通過課程設計還使我們樹立正確的設計思想，培養(yǎng)實事求是、嚴肅認真、高度負責的工作作風加強工程設計能力的訓練和培養(yǎng)嚴謹求實的科學作風更尤為重要。最后，我還要感謝我的指導老師對我們的教導與幫助，感謝同學們的相互支持，與他們一起對一些問題的探討和交流讓我開拓了思路，也讓我在課程設計時多了些輕松、愉快。附:參考資料[1]譚天恩.《化工原理》.上冊.上海:化學工業(yè)出版社,2002[2]譚天恩.《化工原理》.下冊.上海:化學工業(yè)出版社,2002[3]蔣維鈞等.《化工原理》.北京:清華大學出版社,1992[4]朱有庭等.《化工原理設計手冊》.北京:化學工業(yè)出版社,2004[5]化學工程師編輯委員會.《化學工程師手冊》.北京:機械工業(yè)出版社,2000[6]劉相東等.《常用工業(yè)干燥設備及應用》.北京:化學工業(yè)出版社,2004[7]何勁松,何松楊對乳化基質快速敏化的幾點認識[J].爆破器材.2008,37(1):13-14.[8]尹利,郭子如.二級煤礦許用乳化炸藥熱分解動力學研究[J].含能材料2007,15(2):175-177.[9]陸守香.工業(yè)炸藥爆轟速度的近似計算[J].爆破器材.1992,21(2):53-55.[10]王牛.關于大直徑高溫敏化乳化炸藥爆速試驗的探討[J].技術管理.2014(1).[11]宋錦泉,汪旭光,劉濤,崔安娜.敏化方式對乳化炸藥爆速的影響[J].有色金屬2000,52(4):4-6.[12]牛其占.敏化溫度影響乳化炸藥穩(wěn)定性的實驗分析[J].工程材料與科學.2014(09):73-75.[13]胡坤倫,楊仁樹,李冰.敏化溫度影響乳化炸藥穩(wěn)定性的實驗研究[J].煤炭學報.2008,33(09):1012-1014.[14]Vyazovkin,S.,Wight,C.,Int.ReviewsinphysicalChemistry[J]，2000，19(1)：45—60.[15]estak,J.,Berggem,G,Termochim.,Acta[J].1997.[16]D.ThorburnBurns,RobertJ.Lewis,JaneBridges.SystematicApproachtotheIdentificationofWater-gelExplosives[J].AnalyticaChimicaActa,1998,(375):255-260.[17]HoffmanAS.Conventionalandenvironmentallysensitivehydrogelsformedicalandindustrialuses:areviewpaper[J].PolymPreprAmChemSocDivPolymChem,1990,3(1):220-221.[18]MaitraAN