塔吊基礎驗算

1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂長不同獨立高度時的基礎荷載>jib標準節(jié)數(shù)量高度工況支腿處彎矩\dytkN.nO立関處術平力H(LN)亶腿處垂直力珊N)吏胞處扭矩T(kN.in))312.75匸柞3087.232.71099.5933..0非丁忤-1411.061：1801.60..0416.50匸作3113.224.21127.4933..0非工作-14L7.D73.9829.50..03U2S匸柞3231.225.71155.3隔0非工忤-1424580.7857.40..0524.00匸柞J362.127.311BJ.3933.0非T作-1454.587.5SB5.40.0727.75匸柞3506.728.81211.2933.0非工忤-1446.E94-791330..0￡31.50匸作3666.030.41239.1933..0非工忤-1461.11011.0941.20.0935.豳匸作JE41.231.912671933.0非T作-1477.S107.39C9.20.01039.00匸柞40S3.E3351295.0933.0非T作1SS5.2114.5997.10.01143.75匸作4245.535.01322.9933.0非工作2134.51211.41025.00..01216.50匸作4478.2和B50.9913.0非T作2641.4138.21053.00..01350.25匸柞4734.33E.1B7S.8933..0非工作31872135.01080.90..014￡400匸柞5016.739.61406.79^3.0非丁作3775.7141.81108.80..01.2根據(jù)上述塔吊廠家提供參數(shù)可選(31.5吊鉤下高度米，起重臂60米)對應本實際工程：塔機參數(shù)表載荷傾覆力矩(Mv)水平力(Fh)塔機重量(Fv)工作狀態(tài)3666KNm30.4KN1239.1KN非工作狀態(tài)1461.1KNm101KN941.2KN1?3塔吊基礎初步選擇(6.5m*6?5m*1.6m的尺寸)基礎自重：:⑺E:二：：15二：：9：沁1.4軸心荷載作用下工作狀態(tài)：bl1239.1+1690bl1239.1+16906.5X6.5非工作狀態(tài)下：1.5單向偏心荷載作用下工作狀態(tài)：偏 jWp+KxXk"-"7；二366-6+3^4X1.6U39.1+15K=1.26&?i由于10S=T=?<e<7=T=1-6252仇+如^ktnax3ld小疥蟲屮㈣“辻跖6.51.263]非工作狀態(tài)下：偏PjCffULJCFyH~Gr]A/p+FhPjCffULJCFyH~Gr]A/p+Fh汽h_bl+w941.2+1690 146L1+101X1.61461.1+1D1K1.6 _ =0.617rr?941.24-16W_^r+FjjXh.6.5X6.5—X6.5X6.5Z=^7.7KPa1.6雙向偏心計算工作狀態(tài)：=Mky=(3666+30.4X1.6)Xccts45=2626.6OT.ni=一-工：二日宓+目Ik4俎& * =i.26a?iL239.1+1&9O刊=1.268披cos45=0.896b0.096=2.354mi1--e?=—-0.S96=2.354m滬P=5.541>0.125ti=5.281F卩+".Afi-x.“非工作狀態(tài)下偏距心+Gy)(1239.1+1690J3X2.354X2.354 Mp-4-FjjXh. Mp-4-FjjXh.u_-工：二94L24-1&9D1-461.1+101^1.6 “” =0.617m=0.617披cos45=0.436mI1-—e?=——0.436=2.S14mW=7.919>0.125機=5.281— + + 2—化―…112.4KPa12.1JCPa941.241690 1146.7丄1146.7112.4KPa12.1JCPa6.5X6.5-1__77~~ 土~~7Z~~77—X615X6>S —X6?SX6.566

1.7塔基混凝土抗沖切驗算根據(jù)＜＜建筑地基基礎設計規(guī)范＞＞第8.2.7條F<0.7卩fahl hptmoa二(a+a)/2mtbF=pAljiF——作用在A上的地基土反力設計值；llP——受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mmhp時，P取1.0；當h大于等于2000mm時，P取hp hp0.9，其間按線性內插法取用；f——混凝土軸心抗拉強度設計值（按C35計算取1.57）；th——基礎沖切破壞錐體的有效高度；（此處取1550）0沖切破壞錐體最不利一側計算長度；——沖切破壞錐體最不利一側斜截面上的上邊長；當計算柱與基t礎交接處的受沖切承載力時取柱寬即塔吊寬度，2m；——沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下b邊長；當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度即2+2*1.55=5.1m；24-5.1=*5524-5.1=*55j——扣除基礎自重及上土重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大的地基土單位面積凈反力；此處取值為183.87KN/m2176.2- 136.2136.2X1.35=183.S7136.2A——沖切驗算時取用的部分基底面積。l

塔基受沖切承載力截面實際沖切力：F[=p.jl(=183.87x4.06=746.51KN允許沖切力：0叭 =0.7X0.9X1.57X3550X1550=5442522^=5442K7V實際沖切力小于允許沖切力設計值，所以滿足要求因此，只需按照構造要求配置箍筋即可！1.8塔機配筋計算抗彎計算根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)第8.2.7條規(guī)定：1 2GM=—a2[⑵+a')(p +p—-)+(p 一p)l]I121maxAmax式中：M[――任意截面I-I處相應于作用的基本組合時的彎矩設計值(kN?m)；a1 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離(m)；取2.25(6.5-2)/2=2.251、b——基礎底面的邊長6.5(m)；pmax、pmin――相應于作用的基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值max min(kPa)；p――相應于作用的基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值(kPa)；G——考慮作用分項系數(shù)的基礎自重及其上的土自重(kN)；當組合值由永久作用控制時，作用分項系數(shù)可取1.35。其中a=6.5F2-e=3.25-1.268=1.982當al=2.25時，P=176.2X(1.982x3-2.25)— ；3'=109.5KPa；a'截面I-I在基底的投影長度，取a'=2m。經(jīng)計算得：M= 2.25X[f2X6.5+2)X(237.G7+147.325-+(176.2-109.5)X6.5J=862.3KN.m配筋計算：a=M/(afbh2)s1c0匚=1-(1-2a)1/2sY二1-C/2sA=M/(yhf)ss0y式中，a--當混凝土強度不超過C50時，a取為1.0,當混凝土強度等級為11C80時，取為0.94，期間按線性內插法確定，取a=1.00；1f—混凝土抗壓強度設計值，查表得f=16.70kN/m2；cch--承臺的計算高度，h=1?55m。00S62. _止醃16■卞&￡DDKX55Dx155D 0033811.69*1061.0*16.7*7500*1950*1950=0.0017e=1-Vl-2X0.033=0.034￡二1—、1—2*0.0017=0.00170.034:=0.983“1—0.0017二0.9992S 2862.3X1060.963X1550X300=1886i??m2811.69*1060.9992*1950*300=1389基礎配筋擬采用上下32根25鋼筋，則■<=1572："^：2>959.33mm2；配筋率=15700^(6