熱控培訓(xùn)1張秋生

<防止電力消費(fèi)艱苦事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求>宣貫八、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故<防止電力消費(fèi)艱苦事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求>

這次國(guó)華電力公司在原國(guó)家電力公司頒發(fā)的<防止電力消費(fèi)艱苦事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求>的根底上，組織西安熱工院專(zhuān)家，結(jié)合國(guó)華公司的實(shí)踐情況及各電廠近年來(lái)消費(fèi)運(yùn)轉(zhuǎn)中集中出現(xiàn)和暴露的艱苦平安性問(wèn)題，修編制定適宜國(guó)華公司的25項(xiàng)反措重點(diǎn)要求。于近期正式出臺(tái)。這本新的<防止電力消費(fèi)事故重點(diǎn)要求>具有更強(qiáng)的可操作性和實(shí)踐任務(wù)的指點(diǎn)意義，修編后的25項(xiàng)反措更加順應(yīng)國(guó)華電力的消費(fèi)實(shí)踐、具有更好的可操作性和技術(shù)先進(jìn)性。一、前言二、<防止鍋爐汽包滿水和缺水事故>條文解讀三、在超臨界直流爐上的拓展運(yùn)用四、寧海汽包水位偏向治理效果五、<防止鍋爐汽包滿水和缺水事故>練習(xí)題

一、前言2000年9月28日原國(guó)家電力公司在原能源部<防止電力消費(fèi)艱苦事故的二十項(xiàng)重點(diǎn)要求>〔簡(jiǎn)稱(chēng)二十項(xiàng)反措〕的根底上，制定了<防止電力消費(fèi)艱苦事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求>(以下簡(jiǎn)稱(chēng)<二十五項(xiàng)反措>)，并以國(guó)電發(fā)[2000]589號(hào)文予以頒發(fā)，<二十五項(xiàng)反措>添加了防止鍋爐滿水和缺水等事故的重點(diǎn)要求。2001年12月20日，又以國(guó)電發(fā)〔2001〕95號(hào)文件下發(fā)了“關(guān)于印發(fā)<國(guó)家電力公司電站鍋爐汽包水位丈量系統(tǒng)配置、安裝和運(yùn)用假設(shè)干規(guī)定<試行>>的通知〞(以下簡(jiǎn)稱(chēng)<規(guī)定(試行)>)，兩個(gè)文件對(duì)提高鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)平安性，防止鍋爐汽包滿、缺水事故發(fā)揚(yáng)了重要作用。2004年10月20日隨著汽包水位丈量技術(shù)的開(kāi)展，“電力行業(yè)熱工自動(dòng)化規(guī)范化技術(shù)委員會(huì)〞公布了<火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位丈量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定>〔簡(jiǎn)稱(chēng)<技術(shù)規(guī)定>〕?！皣?guó)華電力600MW亞臨界鍋爐汽包水位偏向〞作為國(guó)華公司管控的艱苦隱患治理工程于2007-2021三年的時(shí)間進(jìn)展攻關(guān)治理。在此期間與編寫(xiě)上述規(guī)范和規(guī)程的專(zhuān)家進(jìn)展了充分的溝通與研討，并做了大量的實(shí)驗(yàn)研討，對(duì)汽包水位偏向治理有了更深的認(rèn)識(shí)。寧海汽包水位偏向治理獲得了顯著的效果。汽包內(nèi)部構(gòu)造

鍋爐汽包滿水事故普通是指鍋爐水位嚴(yán)重高于汽包正常運(yùn)轉(zhuǎn)水位的上限值，使鍋爐蒸汽嚴(yán)重帶水，使蒸汽溫度急劇下降，蒸汽管道發(fā)生水沖擊。鍋爐汽包缺水事故是指鍋爐水位低于可以維持鍋爐正常水循環(huán)的水位，蒸汽溫度急劇上升，水冷壁管得不到充分的冷卻，而發(fā)生過(guò)熱爆管。鍋爐汽包滿水和缺水事故嚴(yán)重要挾機(jī)組的平安運(yùn)轉(zhuǎn)，輕者呵斥機(jī)組非方案停運(yùn)，嚴(yán)重時(shí)可呵斥汽輪機(jī)和鍋爐設(shè)備的嚴(yán)重?fù)p壞。案例引見(jiàn)一〔鍋爐汽包缺水事故〕秦皇島電廠發(fā)生引進(jìn)型亞臨界1025t／h強(qiáng)迫循環(huán)汽包鍋爐嚴(yán)重缺水艱苦事故：1997年12月16日，高壓加熱器滿水，高壓加熱器水位維護(hù)動(dòng)作，自動(dòng)退出解列。高壓加熱器水位維護(hù)動(dòng)作后，由于高壓加熱器人口三通閥電動(dòng)頭與閥芯傳動(dòng)機(jī)構(gòu)固定鍵零落，旁路門(mén)未能聯(lián)動(dòng)開(kāi)啟(CFIT顯示旁路門(mén)開(kāi)啟)，導(dǎo)致鍋爐斷水；汽包水位計(jì)由于環(huán)境溫度(溫度補(bǔ)償設(shè)計(jì)定值50℃，實(shí)踐130℃)的影響呵斥了丈量誤差，水位虛高108mm，使汽包低水位維護(hù)拒動(dòng)；鍋爐A循環(huán)泵在丈量系統(tǒng)缺點(diǎn)的情況下，又未采取替代措施而失去了維護(hù)作用，由于采用三取三的維護(hù)邏輯，因此在水循環(huán)破壞的情況下，B、C循環(huán)泵差壓低跳泵，A泵只發(fā)差壓低報(bào)警而未能跳泵，導(dǎo)致MFT未動(dòng)作；值班人員未能對(duì)水循環(huán)破壞、鍋爐斷水作出正確的判別，并在發(fā)現(xiàn)主蒸汽溫度以平均45℃／min速率升高的情況下，也未能按規(guī)程的規(guī)定實(shí)施緊急停機(jī)，最終呵斥水冷壁大面積爆破的艱苦事故。案例引見(jiàn)二〔鍋爐汽包滿水事故〕新鄉(xiāng)電廠發(fā)生2號(hào)鍋爐滿水呵斥2號(hào)機(jī)組軸系斷裂事故：1990年1月25日3：20，在2號(hào)鍋爐滅火后，在恢復(fù)過(guò)程中，因給水調(diào)整門(mén)漏流量大(漏流量達(dá)120t／h)，運(yùn)轉(zhuǎn)人員未能有效控制汽包水位，導(dǎo)致汽包水位直線上升，汽溫急劇下降，呵斥汽輪機(jī)水沖擊。運(yùn)轉(zhuǎn)人員未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)汽溫急劇下降，使低溫蒸汽較長(zhǎng)時(shí)間進(jìn)入汽輪機(jī)。低溫蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)，呵斥汽缸等靜止部件在溫差應(yīng)力作用下變形，轉(zhuǎn)軸彎曲，動(dòng)靜部件發(fā)生徑向嚴(yán)重碰磨，軸系斷裂。案例引見(jiàn)三〔鍋爐汽包缺水事故〕：浙江某廠——#3爐DCS中的#3、＃23DPU缺點(diǎn)呵斥鍋爐缺水爆管，#3機(jī)組停運(yùn)。事故經(jīng)過(guò)：2003年3月23日20時(shí)10分監(jiān)盤(pán)人員發(fā)現(xiàn)#3鍋爐一些參數(shù)呈紫色〔數(shù)值異?！常黜?xiàng)操作均不能進(jìn)展，同時(shí)爐側(cè)CRT畫(huà)面顯示各自動(dòng)已處于解除形狀，調(diào)自檢畫(huà)面發(fā)現(xiàn)#3機(jī)#3DPU離線。20時(shí)15分左右熱工人員趕到現(xiàn)場(chǎng)，檢查發(fā)現(xiàn)#3DPU離線，#23DPU處于主控形狀，但#23DPU主控線的I/O點(diǎn)〔汽包水位、主氣溫、主氣壓、給水壓力、主汽流量、減溫水流量等〕為壞點(diǎn)，自動(dòng)控制手操作失靈。〔約21時(shí)08分〕監(jiān)盤(pán)人員發(fā)現(xiàn)汽包水位急劇下降，水位由-50mm降至-100mm，就地檢查發(fā)現(xiàn)旁邊給水調(diào)理門(mén)在封鎖形狀，手動(dòng)搖起三次均自動(dòng)封鎖，水位急劇下降，約21時(shí)09分#3爐正壓并伴有聲響，手動(dòng)緊急停爐。DCS廠家判別#3DPU缺點(diǎn)前，#23DPU因硬件缺點(diǎn)或通訊阻塞，曾經(jīng)同時(shí)I/O總線失去了通訊。故當(dāng)#3DPU離線后，#23DPU也無(wú)法讀取I/O數(shù)據(jù)。結(jié)合27日上午#3DPU又一次出現(xiàn)離線情況，斷定#3DPU主機(jī)卡缺點(diǎn)。由于當(dāng)時(shí)的制粉系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)工況導(dǎo)致火焰中心偏左，鍋爐缺水引起左側(cè)水冷壁管爆破、受損。共改換水冷壁管43根共239米。從23日21時(shí)10分缺點(diǎn)停機(jī)到29日20時(shí)30分投運(yùn)報(bào)開(kāi)工，此次缺點(diǎn)呵斥機(jī)組停運(yùn)143小時(shí)。

綜合典型事故分析，水位表失靈和指示不正確、鍋爐水位維護(hù)拒動(dòng)、給水系統(tǒng)缺點(diǎn)、違反運(yùn)轉(zhuǎn)規(guī)程、誤判別、誤操作等是呵斥鍋爐汽包滿水和缺水事故的主要緣由，因此，應(yīng)從汽包水位丈量系統(tǒng)的配置、安裝和運(yùn)用以及給水系統(tǒng)的維護(hù)等方面出發(fā)，制定相應(yīng)的反事故技術(shù)措施。二、<防止鍋爐汽包滿水和缺水事故>條文解讀8 防止鍋爐汽包滿水和缺水事故

☆鍋爐汽包水位丈量和維護(hù)的重要性<1>危害性汽包水位過(guò)高導(dǎo)致蒸汽質(zhì)量惡化，受熱面和葉片結(jié)鹽；蒸汽帶水，汽輪機(jī)水沖擊，葉片和軸系損壞。汽包水位過(guò)低會(huì)呵斥延續(xù)排污失效；爐內(nèi)加藥進(jìn)入蒸汽，蒸汽質(zhì)量惡化；下降管帶汽，水循環(huán)惡化，爐管損壞。

8防止鍋爐汽包滿水和缺水事故☆鍋爐汽包水位丈量的重要性<2>頻發(fā)性據(jù)電力系統(tǒng)發(fā)電鍋爐事故統(tǒng)計(jì)分析:82～85年滿、缺水事故72次，每年總有1～3臺(tái)鍋爐因缺水呵斥水冷壁大面積損壞?！巴怀鼍売墒撬挥?jì)失靈、指示不正確，引起誤判別和誤操作，或水位維護(hù)拒動(dòng)〞；86～89年滿、缺水事故121次，占鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)責(zé)任事故的11.2%。90～97年發(fā)生兩起特大滿、缺水事故(90年1月新鄉(xiāng)電廠2號(hào)爐滿水呵斥汽輪機(jī)軸系斷裂；97年12月秦皇島熱電廠4號(hào)爐缺水呵斥水冷壁大面積損壞)。02～06年我們搜集到14個(gè)滿、缺水事故典型案例。<2>頻發(fā)性某發(fā)電廠MFT共動(dòng)作79次，其中汽包水位23次，約占30%。2000年～2006年某發(fā)電廠（300MW)各種MFT次數(shù)一覽表序號(hào)MFT名稱(chēng)2000年2001年次數(shù)2002年次數(shù)2003年2004年2005年2006年次數(shù)次數(shù)次數(shù)次數(shù)次數(shù)1汽包水位低MFT62012222汽包水位高M(jìn)FT12011213失去燃料MFT23211004失去雙引風(fēng)機(jī)MFT1200000

失去雙松風(fēng)機(jī)MFT01000205失去火焰MFT23132006機(jī)跳爐MFT11520527發(fā)電機(jī)內(nèi)冷水流量低MFT02000018總風(fēng)量小于30%MFT01000009手動(dòng)MFT003110110爐膛壓力MFT0001000

喪失一次風(fēng)MFT0000011

一次風(fēng)與爐膛差壓低MFT0000010合計(jì)

131711107138注：摘自《全國(guó)發(fā)電廠熱工自動(dòng)化專(zhuān)業(yè)會(huì)議暨DCS/SIS技術(shù)研討會(huì)論文集》8.1汽包鍋爐應(yīng)至少配置兩只彼此獨(dú)立的就地汽包水位計(jì)和兩只遠(yuǎn)傳汽包水位計(jì)。水位計(jì)的配置應(yīng)采用兩種以上任務(wù)原理共存的配置方式，以保證在任何運(yùn)轉(zhuǎn)工況下鍋爐汽包水位的正確監(jiān)視。

目前，國(guó)內(nèi)鍋爐汽包水位表由于沒(méi)有配置規(guī)范，汽包配置水位表數(shù)量過(guò)多。由于各種水位表的丈量原理、安裝位置、構(gòu)造不同，它們之間的顯示值存在較大的偏向，容易給運(yùn)轉(zhuǎn)人員的汽包水位監(jiān)視呵斥混亂，同時(shí)，鍋爐汽包開(kāi)孔過(guò)多，也影響汽包的強(qiáng)度，不利于鍋爐的平安運(yùn)轉(zhuǎn)。國(guó)外的鍋爐汽包通常配置1—2套就地水位表和3套差壓式水位表，而鍋爐汽包水位的監(jiān)視、自動(dòng)控制、越限報(bào)警和跳閘維護(hù)完全依托3套差壓式水位表來(lái)實(shí)現(xiàn)。目前我國(guó)部分成套引進(jìn)的鍋爐，也按照上述原那么配置，運(yùn)轉(zhuǎn)10年來(lái)，也未發(fā)生過(guò)由于鍋爐汽包水位表問(wèn)題引起的事故。因此，要求新建鍋爐汽包可配置具有獨(dú)立測(cè)點(diǎn)的1—2套就地水位表和3套差壓式水位表。由于在役鍋爐汽包水位取樣孔的位置曾經(jīng)確定，而開(kāi)口高度也不同，按新機(jī)規(guī)范的要求進(jìn)展配置，實(shí)施起來(lái)比較困難。因此，可在不改動(dòng)取樣孔的情況下進(jìn)展相應(yīng)的配置，但鍋爐汽包水位調(diào)理和水位維護(hù)的信號(hào)應(yīng)采用有壓力、溫度補(bǔ)償?shù)牟顗菏剿槐淼男盘?hào)。8.2汽包水位計(jì)的安裝。8.2.1取樣管應(yīng)穿過(guò)汽包內(nèi)壁隔層，管口應(yīng)盡量避開(kāi)汽包內(nèi)水汽工況不穩(wěn)定區(qū)(如平安閥排汽口、汽包進(jìn)水口、下降管口、汽水分別器水槽處等)，假設(shè)不能避開(kāi)時(shí)，應(yīng)在汽包內(nèi)取樣管口加裝穩(wěn)流安裝。8.2.2汽包水位計(jì)水側(cè)取樣管孔位置應(yīng)低于鍋爐汽包水位停爐維護(hù)動(dòng)作值，普通應(yīng)有足夠的裕量。闡明：為了防止一旦丈量系統(tǒng)產(chǎn)生誤差，汽包實(shí)踐水位曾經(jīng)超出測(cè)孔位置，但表計(jì)示值仍未到達(dá)動(dòng)作值，而呵斥維護(hù)拒動(dòng)。汽包蒸汽導(dǎo)管上和下降管上取樣有很大的丈量誤差〔壓力損失〕，是不可取的。8.2.3水位計(jì)、水位平衡容器或變送器與汽包銜接的取樣管，普通應(yīng)至少有1：100的斜度，汽側(cè)取樣管應(yīng)向上向汽包方向傾斜，水側(cè)取樣管應(yīng)向下向汽包方向傾斜。闡明：就地水位計(jì)、電極式水位計(jì)屬于連通器原理，取樣管的傾斜方向應(yīng)遵照飽和汽冷凝成水后流入表計(jì)，表計(jì)內(nèi)的水從水側(cè)取樣管順利流回汽包。差壓式水位計(jì)應(yīng)遵照飽和汽進(jìn)入平衡容器冷凝成水，多余的水沿汽側(cè)取樣管流回汽包內(nèi)，使平衡容器內(nèi)水柱高度維持恒定。取樣管傾斜度過(guò)小不利于排水，過(guò)大那么使表計(jì)有效量程減少，還會(huì)添加丈量誤差。8.2.4新安裝的機(jī)組必需核實(shí)汽包水位取樣孔的位置、構(gòu)造及水位計(jì)平衡容器安裝尺寸，均符合要求。8.2.5差壓式水位計(jì)嚴(yán)禁采用將汽水取樣管引到一個(gè)連通容器(平衡容器)，再在平衡容器中段引出差壓水位計(jì)的汽水側(cè)取樣的方法。

闡明：由于其存在著較大的丈量誤差，上海鍋爐廠消費(fèi)的引進(jìn)型鍋爐，假設(shè)水位到達(dá)低水位跳閘值為-381mm時(shí)，其差壓已超越其差壓水位表量程860mm，所以低水位維護(hù)一直無(wú)法動(dòng)作。為了保證鍋爐汽包的水位丈量準(zhǔn)確，水位表的安裝應(yīng)滿足如下要求。(1)水位表都應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔，不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個(gè)水位丈量安裝，以防止相互影響，降低水位丈量的可靠性。明確了“不宜采用加連通管的方法添加取樣點(diǎn)〞由于采用加連通管的方法添加取樣點(diǎn)的方法在其它水位計(jì)發(fā)生走漏等缺點(diǎn)時(shí)會(huì)明顯的影響到相聯(lián)水位計(jì)的丈量，使汽包水位維護(hù)誤動(dòng)。

違背取樣獨(dú)立原那么案例(2)水位表安裝時(shí)，均應(yīng)以汽包同一端的幾何中心線為基準(zhǔn)線，必需采用水準(zhǔn)儀準(zhǔn)確確定各水位表的安裝位置，不應(yīng)以鍋爐平臺(tái)等物作為參照規(guī)范。(3)水位表汽水側(cè)取樣閥門(mén)安裝時(shí)應(yīng)使閥桿處于程度位置，以防止在閥門(mén)內(nèi)構(gòu)成水塞。為了緩沖汽包水位快速動(dòng)搖對(duì)丈量的影響，可以在水位表側(cè)汽水取樣管間加裝連通管。安裝水位丈量安裝取樣閥門(mén)時(shí)，應(yīng)使閥門(mén)和閥桿處于程度位置。闡明：假設(shè)閥門(mén)閥桿處于垂直位置，閥門(mén)是低進(jìn)高出將在閥門(mén)內(nèi)構(gòu)成一個(gè)“U〞型彎曲而導(dǎo)致汽塞或水阻，影響丈量穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性。閥門(mén)門(mén)桿能否程度放置對(duì)差壓式水位計(jì)的影響最顯著。

右側(cè)單室平衡容器外表溫度比左側(cè)低，取樣管出現(xiàn)了一個(gè)凹字彎，導(dǎo)致丈量偏向大，主要緣由是取樣管出現(xiàn)誤差大，無(wú)法運(yùn)用。凹下彎曲，再那么平衡容器前取樣管通流不夠、且管路過(guò)長(zhǎng)。(4)就地水位表的安裝就地水位表的零水位線應(yīng)比汽包內(nèi)的零水位線低，降低的值取決于汽包任務(wù)壓力。假設(shè)現(xiàn)役鍋爐就地水位表的零水位線與鍋爐汽包內(nèi)的零水位線相一致，應(yīng)根據(jù)鍋爐汽包內(nèi)任務(wù)壓力重新標(biāo)定就地水位表的零水位線，詳細(xì)降低值應(yīng)由鍋爐制造廠擔(dān)任提供。安裝汽水側(cè)取樣管時(shí)，應(yīng)保證管道的傾斜度不小于100：1，對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低(見(jiàn)圖1)。汽水側(cè)取樣管、取樣閥門(mén)和連通管均應(yīng)良好保溫。(5)差壓水位表的安裝1)差壓水位表的平衡容器應(yīng)為單室平衡容器，即直徑約100mm的球體或球頭圓柱體(容積為300—800ml)容器前汽水取樣管應(yīng)有連通管。2)安裝取樣管時(shí)應(yīng)保證管道的傾斜度不小于100：1。對(duì)于汽側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)低，對(duì)于水側(cè)取樣管應(yīng)使取樣孔側(cè)高。云母水位計(jì)和電接點(diǎn)水位計(jì)正確的傾斜方向差壓水位計(jì)取樣管傾斜方向反了取樣管傾斜方向安裝反了，水位計(jì)無(wú)法正常運(yùn)轉(zhuǎn)(5)差壓水位表的安裝3)制止在連通管中段取樣作為差壓水位表的汽水取樣管(見(jiàn)圖3)。由于其存在著較大的丈量誤差，上海鍋爐廠消費(fèi)的引進(jìn)型鍋爐，假設(shè)水位到達(dá)低水位跳閘值為-381mm時(shí)，其差壓已超越其差壓水位表量程860mm，所以低水位維護(hù)一直無(wú)法動(dòng)作。4)差壓水位表汽水取樣管、取樣閥門(mén)和連通管均應(yīng)保溫。平衡容器及容器下部構(gòu)成參比水柱的管道不得保溫。引到差壓變送器的兩根管道應(yīng)平行敷設(shè)共同保溫，并根據(jù)需求采取防凍措施。。差壓水位計(jì)從聯(lián)通管中段引出的錯(cuò)誤例如圖從圖6-7所示，兩個(gè)單室平衡容器參比水柱均作了保溫處置，增大了丈量誤差，再那么其傾斜角度過(guò)大，當(dāng)高水位時(shí)會(huì)構(gòu)成"水封"，增大水位丈量誤差。對(duì)于圖6-7b，當(dāng)水位上升時(shí)，汽包水位淹沒(méi)汽側(cè)取樣口，(取樣口過(guò)低約100mm左右)，在水位不變的情況下，會(huì)呵斥汽包水位從100mm左右飛升至滿量程(300mm)，存在著高水位維護(hù)誤動(dòng)的隱患。變送器的安裝變送器安裝不當(dāng)導(dǎo)致滯留汽泡變送器安裝的正確圖片閥門(mén)安裝由于汽包水位丈量系統(tǒng)運(yùn)用的閥門(mén)多為高壓截止閥，其閥門(mén)構(gòu)造特點(diǎn)是低進(jìn)高出，閥門(mén)進(jìn)、出水口不在同一個(gè)程度面上，為防止儀表取樣發(fā)生“汽塞〞或“水塞〞，所以在安裝水位丈量安裝取樣閥門(mén)時(shí)，應(yīng)使閥門(mén)閥桿處于程度位置，且應(yīng)良好保溫。8.3對(duì)于過(guò)熱器出口壓力為13.5MPa及以上的鍋爐，其汽包水位計(jì)應(yīng)以差壓式(帶壓力修正回路)水位計(jì)為基準(zhǔn)。汽包水位信號(hào)應(yīng)采用三選中值的方式進(jìn)展優(yōu)選。8.3.1差壓水位計(jì)(變送器)應(yīng)采用壓力補(bǔ)償。汽包水位丈量應(yīng)充分思索平衡容器的溫度變化呵斥的影響，必要時(shí)采用補(bǔ)償措施。

8.3.2汽包水位丈量系統(tǒng)，應(yīng)采取正確的保溫、伴熱及防凍措施，以保證汽包水位丈量系統(tǒng)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)及正確性。

案例分析(1/3)：1、江蘇某電廠—#1機(jī)組給水流量變送器結(jié)凍，人工調(diào)理過(guò)程中汽包水位高維護(hù)跳機(jī)【事件經(jīng)過(guò)】2001年1月15日，#1機(jī)組負(fù)荷180MW，A、D磨組運(yùn)轉(zhuǎn)，A、B汽動(dòng)給水泵并列供水，給水自動(dòng)調(diào)理方式，運(yùn)轉(zhuǎn)正常。4時(shí)52分BTG盤(pán)“給水主控跳手動(dòng)〞報(bào)警，同時(shí)發(fā)現(xiàn)給水流量指示不正常地下降直到零，汽包水位發(fā)生較大動(dòng)搖，經(jīng)值班員手動(dòng)調(diào)整，汽包水位根本穩(wěn)定。因當(dāng)時(shí)室外氣溫達(dá)零下7度，判別能夠是給水流量變送器結(jié)凍，即聯(lián)絡(luò)檢修多方采取措施力圖恢復(fù)給水流量丈量。在此過(guò)程中，由于沒(méi)有給水流量作參考，手動(dòng)調(diào)理汽包水位比較困難，6時(shí)10分終因汽包水位動(dòng)搖大，高水位跳機(jī)?！颈┞秵?wèn)題】①落實(shí)防寒防凍措施不力，防寒防凍檢查不到位；②伴熱系統(tǒng)改造后，保溫資料及保溫層厚度選擇不當(dāng)，達(dá)不到防凍要求；③人員缺乏特殊情況下的汽包水位調(diào)整閱歷?！痉纻浯胧竣侔逊篮纼鲐?zé)任落實(shí)到人，加強(qiáng)設(shè)備維護(hù)。對(duì)四臺(tái)鍋爐的蒸汽伴熱系統(tǒng)保溫進(jìn)展全面檢查，將重點(diǎn)部位的保溫資料改換為性能好的并加厚；②加強(qiáng)技術(shù)管理，對(duì)設(shè)備的更新改造等工程必需按規(guī)定嚴(yán)厲審查把關(guān)；③加強(qiáng)者員對(duì)異常工況下汽包水位調(diào)整培訓(xùn)，提高操作程度。案例分析(2/3)：2、湖北某電廠—#4機(jī)組汽包水位低跳閘【事件經(jīng)過(guò)】2002年12月31日14時(shí)，機(jī)組負(fù)荷280MW，運(yùn)轉(zhuǎn)人員發(fā)現(xiàn)汽包壓力A、B兩點(diǎn)顯示到零，僅只需C點(diǎn)較穩(wěn)定地顯示15.9MPa，與當(dāng)時(shí)機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)工況相應(yīng)，水位顯示情況：A接近60mm、B接近0、C點(diǎn)顯示－310mm〔屬壞點(diǎn)，正在由熱控人員進(jìn)展處置〕，運(yùn)轉(zhuǎn)人員當(dāng)即聯(lián)絡(luò)熱控人員處置汽包壓力顯示缺陷。14時(shí)28分，當(dāng)運(yùn)轉(zhuǎn)人員應(yīng)熱控要求將汽包水位主站置手動(dòng)，將汽包壓力切至C點(diǎn)后，汽包水位迅速升至約200mm，事故放水門(mén)動(dòng)作正常，封鎖事故放水門(mén)后，A、B兩臺(tái)給水泵轉(zhuǎn)速甩至3000rpm，立刻手動(dòng)強(qiáng)操至4500/4300rpm時(shí)，鍋爐MFT動(dòng)作，機(jī)組跳閘?！颈┞秵?wèn)題】事故后檢查發(fā)現(xiàn)，汽包壓力變送器顯示異常缺點(diǎn)：A系壓力變送器本身缺點(diǎn)、B系取樣管凍結(jié)。汽包水位的實(shí)踐控制邏輯與圖紙標(biāo)注控制邏輯不一致。【防備措施】①組織全廠范圍的防凍檢查，對(duì)檢查出的問(wèn)題及時(shí)進(jìn)展整改。②對(duì)#3、4爐汽包水位丈量管路重新進(jìn)展了保溫暖敷設(shè)伴熱帶。③對(duì)汽包水位的控制邏輯進(jìn)展了暫時(shí)修正。案例分析(3/3)：3、湖北某電廠—#4機(jī)組汽包水位取樣管路再次受凍結(jié)冰，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】1月5日1時(shí)36分#4機(jī)負(fù)荷188MW，AB給水泵轉(zhuǎn)速突降至3000rpm，緊急加給水泵轉(zhuǎn)速，手動(dòng)啟動(dòng)電泵，仍無(wú)法維持汽包水位；于1時(shí)38分#4機(jī)組跳閘，首顯“汽包水位低〞。經(jīng)檢查系A(chǔ)、C點(diǎn)水位丈量信號(hào)因取樣管路結(jié)冰而缺點(diǎn)，呵斥三個(gè)平衡容器水位計(jì)，一個(gè)跳變，兩個(gè)無(wú)指示，從而引起給水自動(dòng)在主站上跳到手動(dòng)，而且輸出給水控制指令一直跟蹤零指令，因此運(yùn)轉(zhuǎn)人員無(wú)法干涉，導(dǎo)致汽包水位低低MFT動(dòng)作。【暴露問(wèn)題】①受年年生活習(xí)慣的影響，電廠對(duì)設(shè)備防凍的重要性認(rèn)識(shí)缺乏。防凍措施沒(méi)有落到實(shí)處。對(duì)2002年12月31日#4機(jī)組受凍跳機(jī)事件分析不仔細(xì)，沒(méi)有及時(shí)制定真實(shí)的事故防備措施，呵斥同類(lèi)事件的反復(fù)發(fā)生。差壓式水位計(jì)的原理及誤差緣由分析差壓式鍋爐汽包水位計(jì)丈量原理差壓式水位計(jì)是經(jīng)過(guò)把水位高度的變化轉(zhuǎn)換成差壓的變化來(lái)丈量水位的，因此，其丈量?jī)x表就是差壓計(jì)。差壓式水位計(jì)準(zhǔn)確丈量汽包水位的關(guān)鍵是水位與差壓之間的準(zhǔn)確轉(zhuǎn)換，這種轉(zhuǎn)換是經(jīng)過(guò)平衡容器構(gòu)成參比水柱來(lái)實(shí)現(xiàn)的。目前，國(guó)內(nèi)外最常用的是經(jīng)過(guò)單室平衡容器下的參比水柱構(gòu)成差壓來(lái)丈量汽包水位，如圖3-2所示?！鱌＝P+-P-＝L(ρa(bǔ)－ρs)g-H(ρw－ρs)g…(3-3)或改寫(xiě)成式〔3-4〕中：△P:正負(fù)取樣管之間的差壓值；ρa(bǔ)：平衡罐參比端水的密度；ρs：汽包內(nèi)飽和汽的密度；ρw：汽包內(nèi)飽和水的密度；L:平衡罐上下取樣管之間的間隔。

〔1〕參比水柱平均溫度變化呵斥的丈量誤差根據(jù)某電廠(1024t/h亞臨界鍋爐)條件下的計(jì)算，結(jié)果如表3-1。

從表3-1可知，假設(shè)參比水柱的設(shè)定溫度為40℃，當(dāng)其到達(dá)80℃時(shí)，丈量附加正誤差33.2mm，當(dāng)參比水柱溫度到達(dá)130℃，丈量附加誤差高達(dá)108mm。

2.差壓式鍋爐汽包水位計(jì)丈量誤差產(chǎn)生的主要緣由冷凝罐向下的溫度場(chǎng)呈現(xiàn)非線性的分布。例如：在臺(tái)山公司#1鍋爐于2007年3月測(cè)得的從差壓水位計(jì)從冷凝罐到引壓管并列處每隔10厘米處的溫度分布情況見(jiàn)下表：此溫度分布受汽包內(nèi)參數(shù)和冷凝罐外環(huán)境溫度的影響，使參比側(cè)的水密度總是處于一種變化的形狀，因此其丈量誤差也不是恒定的。測(cè)點(diǎn)序號(hào)1234567891011121314溫度(℃)300270824941353536343335353333表.臺(tái)山#1鍋爐冷凝罐至引壓管并列處的溫度分布情況圖.臺(tái)山#1鍋爐冷凝罐至引壓管并列處的溫度分布情況為了有效消除差壓水位計(jì)參比端溫度變化的影響，應(yīng)確保平衡容器至差壓儀表的正、負(fù)壓管應(yīng)程度引出≥400mm后再向下并列敷設(shè)?！惨?jiàn)DL/T5190.5-2004<電力建立施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范第5部分:熱工自動(dòng)化>中的4.5.9〕秦皇島#4爐汽包取樣表管改造后的效果〔2〕DCS的汽包水位公用補(bǔ)償模塊的算法不準(zhǔn)確對(duì)汽包水位補(bǔ)償呵斥的影響2007年4月，對(duì)某種DCS的汽包水位的補(bǔ)償方法進(jìn)展了測(cè)試：發(fā)現(xiàn)DCS的水位補(bǔ)償公用模塊有問(wèn)題。測(cè)試數(shù)據(jù)如下：對(duì)某種DCS汽包水位公用補(bǔ)償模塊的測(cè)試結(jié)果△P(mmH2O)P0(MPa)參比端溫度（°C）水位補(bǔ)償模塊后的輸出值（mm）理論計(jì)算出的正確值（mm）與正確值的偏差（mm）400160-1419-3350-11-20985-10-6858100-9-8879170-927-3650-5-151085-4-6662100-3-8885180-436-40500-88852-64661003-87903001685-212-281691785-220-293731885-233-31077500168519214547178521216250188523718255案例分析：某DCS系統(tǒng)汽包水位補(bǔ)償模塊內(nèi)部設(shè)計(jì)缺陷，導(dǎo)致鍋爐MFT,機(jī)組跳閘?！臼录^(guò)程】2021年1月13日6時(shí)43分39秒，某發(fā)電廠#1機(jī)組負(fù)荷217MW，DCS系統(tǒng)汽包水位1、2、3、4分別在+20mm左右運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定，6時(shí)43分43秒，四個(gè)汽包水位忽然同時(shí)降至-300mm，導(dǎo)致MFT動(dòng)作，鍋爐停運(yùn)。首出缺點(diǎn)信號(hào)為“汽包水位低三值〞。6時(shí)46分再熱蒸汽溫度下降50度，汽輪機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)解列?！臼录売伞?1機(jī)組汽包水位模擬量信號(hào)，采用常規(guī)單室平衡容器丈量方式，DCS歷史趨勢(shì)曲線見(jiàn)以下圖。案例分析：從歷史趨勢(shì)曲線上看，事件前汽包水位變送器輸出量沒(méi)有發(fā)生跳變，由于變送器零偏汽包壓力測(cè)點(diǎn)1與其它2個(gè)測(cè)點(diǎn)的偏向增大，當(dāng)偏向大于1MPa后汽包壓力三取平均模塊發(fā)報(bào)警信號(hào)，進(jìn)入下一級(jí)，即四個(gè)汽包水位補(bǔ)償計(jì)算模塊，汽包水位補(bǔ)償計(jì)算模塊接到該信號(hào)后超馳四個(gè)模塊輸出，同時(shí)到達(dá)下限-300MM，最終使鍋爐主維護(hù)動(dòng)作。經(jīng)上述分析，以為本次事件，是由于水位補(bǔ)償模塊、三取平均模塊輸出缺點(diǎn)呵斥，但模塊內(nèi)部設(shè)計(jì)缺陷是事故發(fā)生的直接緣由?！?〕汽包內(nèi)水欠飽和的影響人們?cè)谘杏懫挥?jì)時(shí)，均以為汽包里的水為飽和水，而實(shí)踐上許多工況下汽包里的水為欠飽和水?！?〕由于安裝或者沉降導(dǎo)致尺寸不準(zhǔn)確。鍋爐投入運(yùn)轉(zhuǎn)后，隨著時(shí)間的推移，會(huì)遭到各種要素的影響，如鍋爐支架的不平衡下沉等，使得汽包的程度度變差，也就是汽包兩側(cè)中心線的高度差變大。假設(shè)從汽包中心線的位置來(lái)看，汽包內(nèi)的水面就會(huì)是個(gè)斜面。〔5〕由于取樣管溫度變化導(dǎo)致的丈量誤差。正負(fù)壓傳輸豎直管路較長(zhǎng)，兩管有溫差便有附加差壓△P2，導(dǎo)致丈量值飄移。例如，豎直管路10m，正壓管30℃、負(fù)壓管20℃，在壓力15.5Mpa時(shí)附加差壓340Pa，相當(dāng)于丈量值升高75mm。很多老電廠的傳輸管路長(zhǎng)達(dá)幾十米，附加差壓?jiǎn)栴}更嚴(yán)重。不少電廠為減小△P2而上移變送器。但是離平衡容器過(guò)近，儀表反響過(guò)于靈敏，不利于提高自動(dòng)調(diào)理質(zhì)量，熱水易竄入變送器。伴熱腔的伴熱投、停，或腔中其它管路排污，電熱帶燒壞或電源消逝，傳輸管中的水凍冰，等要素都會(huì)構(gòu)成很大附加差壓，導(dǎo)致丈量值大幅度“飄移〞使儀表失效。傳輸管路中滯留有空氣，風(fēng)向改動(dòng)，所產(chǎn)生附加差壓也會(huì)使丈量值發(fā)生明顯“飄移〞。8.4汽包就地水位計(jì)的零位應(yīng)以制造廠提供的數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，并進(jìn)展核對(duì)、標(biāo)定。隨著鍋爐壓力的升高，就地水位計(jì)指示值愈低于汽包真實(shí)水位。表8—1給出不同壓力下就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)踐零水位的差值△h，僅供參考。表8.1就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)踐零水位的差值△h汽包壓力（MPa）16.14—17.6517.66-18.3918.40-19.60△h（mm）-76-102-150聯(lián)通管式鍋爐汽包水位計(jì)的原理及誤差的計(jì)算云母雙色水位計(jì)、電接點(diǎn)水位是聯(lián)通管式水位計(jì)，聯(lián)通管式水位計(jì)利用水位計(jì)中的水柱與汽包中的水柱在聯(lián)通管處有相等的靜壓力，從而可用水位計(jì)中的水柱高度間接反映汽包中的水位。聯(lián)通管式水位計(jì)的顯示水柱高度Hˊ可按下式計(jì)算：式〔3-2〕中：H:汽包內(nèi)真實(shí)水位；H’:聯(lián)通管式水位計(jì)測(cè)得的水位；△H:聯(lián)通管式水位計(jì)測(cè)得的水位和汽包內(nèi)真實(shí)水位之間的差壓值；ρa(bǔ)：聯(lián)通管式水位計(jì)內(nèi)水的密度；ρs：汽包內(nèi)飽和汽的密度；ρw：汽包內(nèi)飽和水的密度。由公式〔3-2〕可以看出：聯(lián)通管水位計(jì)示值偏向ΔH與以下要素有關(guān)：※水位計(jì)內(nèi)水的溫度〔ρa(bǔ)〕此溫度與表體構(gòu)造、環(huán)境溫度、風(fēng)向等要素要素的不確定性由于水位計(jì)管內(nèi)的水柱溫度總是低于汽包內(nèi)水的溫度，ρa(bǔ)總是大于ρw，因此水位計(jì)中的顯示值總是低于汽包內(nèi)實(shí)踐水位高度。※汽包任務(wù)壓力〔ρwρS〕壓力愈高，丈量誤差愈大；反之愈小例如：汽包水位運(yùn)轉(zhuǎn)在正常水位H0=300mm時(shí)，每升高1MPa，平均示值偏向?yàn)?6.5mm左右。P=4.0MPa△H=-59.6mmP=16.0MPa△H=-.9mm※汽包實(shí)踐水位高度〔H〕汽包水位愈高，示值偏向絕對(duì)值愈大；反之愈小。聯(lián)通管水位計(jì)誤差分析〔2〕.雙色水位計(jì)比差壓水位計(jì)顯示鍋爐兩側(cè)偏向值小的原理分析1)就地水位表顯示的水位一直低于鍋爐汽包的實(shí)踐水位。

就地水位表是按照連通管原理丈量水位，在液體密度一樣的條件下，連通管各支管的液位處于同一高度。但是就地水位表因受外界環(huán)境的影響，就地水位表內(nèi)水的平均溫度低于汽包內(nèi)水的飽和溫度，使就地水位表內(nèi)水的密度比汽包中水的密度高，從而呵斥水位表水位低于汽包的實(shí)踐水位，并且隨著鍋爐壓力的升高，就地水位表指示值愈低于汽包真實(shí)水位。表8-1給出不同壓力下就地水位計(jì)的正常水位示值和汽包實(shí)踐零水位的差值△h。對(duì)于亞臨界鍋爐，在額定汽壓下，就地水位表的正常水位比汽包內(nèi)的正常水位要低150mm。

2)在額定汽壓下，當(dāng)汽包水位偏離零水位時(shí)，就地水位表顯示的水位變化值較汽包中的水位實(shí)踐變化值要小。

鍋爐汽包水位升高時(shí)，水位表中水的散熱面添加，水位表中水的溫度將進(jìn)一步降低，水位表中水的密度進(jìn)一步加大，呵斥水位表顯示的水位升高變化值小于汽包中水位的實(shí)踐變化值；當(dāng)汽包水位降低時(shí)，水位表中水的散熱面減少，水位表中水的溫度相對(duì)升高，水位表中水的密度相對(duì)降低，也呵斥水位表顯示的水位降低變化值要比汽包中水位的實(shí)踐水位變化值小。當(dāng)汽包壓力為19MPa時(shí)，如汽包水位變化±100mm，就地水位表顯示值僅變化±50mm。

就地水位表的誤差為非定值，在不同工況下，其誤差的變化有很大的差別。

因此，就地水位表全程指示最為準(zhǔn)確的觀念必需改動(dòng)。8.5按規(guī)程要求對(duì)汽包水位計(jì)進(jìn)展零位校驗(yàn)。當(dāng)各水位計(jì)偏向大于30mm時(shí)，應(yīng)立刻匯報(bào)，并查明緣由予以消除。當(dāng)不能保證兩種類(lèi)型水位計(jì)正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，必需停爐處置。目前常用鍋爐汽包水位的校驗(yàn)參考基準(zhǔn)〔1〕結(jié)垢水跡線法〔2〕零位附近放汽(水)化驗(yàn)法〔1〕結(jié)垢水跡線法實(shí)踐水位長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)，汽水混合層在汽包內(nèi)壁上構(gòu)成高度為100～200mm水跡帶，水跡中心線可近似代表實(shí)踐水位運(yùn)轉(zhuǎn)線。這是目前確定實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)水位的最可信根據(jù)?！?〕結(jié)垢水跡線法

為了校驗(yàn)就地水位表并校核差壓水位計(jì)，以便確定額定壓力下的真實(shí)水位。建議做鍋筒真實(shí)水位實(shí)驗(yàn):〔2〕零位附近放汽(水)化驗(yàn)法所謂鍋筒真實(shí)水位實(shí)驗(yàn)，就是用鍋爐廠配置的汽包內(nèi)“多點(diǎn)液面取樣器〞，取樣檢測(cè)化驗(yàn)汽水混合層厚度上各點(diǎn)取樣水的電導(dǎo)值，尋覓電導(dǎo)變化最大的兩點(diǎn)區(qū)間，確定汽水界面—實(shí)踐水位所在區(qū)間。當(dāng)偏向超越30mm時(shí)應(yīng)盡快找出緣由汽包水位偏向緣由分析：☆汽包水位丈量系統(tǒng)問(wèn)題呵斥主要緣由之一---原汽包水位丈量技術(shù)存在很大的丈量誤差---水位計(jì)取樣呵斥---水位計(jì)安裝錯(cuò)誤呵斥☆熄滅偏向呵斥汽包兩端實(shí)踐水位偏向很大☆鍋爐構(gòu)造呵斥汽包兩端實(shí)踐水位偏向很大☆鍋爐汽包兩端安裝程度偏向大某600MW機(jī)組鍋爐汽包兩側(cè)水位隨機(jī)組負(fù)荷的變化曲線1.鍋爐構(gòu)造引起汽包兩側(cè)偏向大的緣由(1)山東某電廠300MW機(jī)組6號(hào)鍋爐，1997年12月18日0時(shí)20分機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，鍋筒兩側(cè)的差壓式水位計(jì)分別指示為-220mm和+75mm，在添加給水的過(guò)程中，一側(cè)水位到達(dá)-65mm時(shí)，另一側(cè)已超越+300mm，鍋筒水位高維護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT。(2)山東另外一電廠350MW機(jī)組1號(hào)鍋爐，1999年8月19日14時(shí)14分，機(jī)組325MW負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，鍋筒南側(cè)三個(gè)差壓式水位計(jì)指示為-5mm左右，北側(cè)兩個(gè)差壓式水位計(jì)指示到達(dá)200mm以上。鍋筒水位高+203mm，維護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT。其鍋筒兩側(cè)水位偏向有以下特點(diǎn)：(1)鍋筒兩側(cè)顯示的水位偏向隨機(jī)組負(fù)荷的添加而增大；(2)機(jī)組從滿負(fù)荷跳閘后，鍋筒兩側(cè)的水位偏向立刻消逝。機(jī)組負(fù)荷兩側(cè)的水位偏差350MW200-250mm310MW130-160mm290MW95-110mm山東某電廠350MW汽包爐為西班牙進(jìn)口鍋爐，給水從汽包一端進(jìn)入，呵斥汽包水位兩端實(shí)踐水位偏向171mm左右。鍋爐構(gòu)造呵斥汽包兩端實(shí)踐水位偏向山東某電廠對(duì)汽包兩側(cè)水位偏向的治理方法(1)對(duì)汽包水位的水側(cè)傳壓管進(jìn)展如下改造：將伸入汽包內(nèi)的水側(cè)傳壓管加長(zhǎng)，使之跨越整個(gè)汽包長(zhǎng)度，傳壓管上分布十個(gè)小孔，用于平衡汽包長(zhǎng)度方向上液體的靜壓力，從而可以減輕汽包兩側(cè)的水位偏向，從其功能上講，這種傳壓管可稱(chēng)為均壓管。(2)汽包單側(cè)進(jìn)水，由于設(shè)計(jì)上的欠合理，分配孔的布置不能保證給水沿汽包長(zhǎng)度方向均勻分流，從而導(dǎo)致汽包兩側(cè)水溫暖沸騰形狀的差別，這是引起兩側(cè)水位偏向的緣由之一，為此，經(jīng)過(guò)改良配水管的設(shè)計(jì),對(duì)分配孔進(jìn)展重新配置，到達(dá)平衡兩側(cè)流量分配的目的，使兩側(cè)的水位問(wèn)題有進(jìn)一步的改觀。思索現(xiàn)場(chǎng)施工的任務(wù)量，汽包配水管的改造采用封堵的方法，即封堵部分不合理的配水孔，改造后的配水管的分配特性應(yīng)該好于原設(shè)計(jì)。山東某電廠的改造效果〔摘自某中心期刊〕案例分析：2004年2月19日，山東某電廠#2機(jī)組D磨光滑油泵跳閘，呵斥D磨跳閘，汽包水位高維護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】#2機(jī)組負(fù)荷350MW，A、C、D三臺(tái)磨運(yùn)轉(zhuǎn)，總煤量149t/h，總風(fēng)量357kg/s，主汽壓16.6MPa，汽包水位-4.7mm，機(jī)組協(xié)調(diào)方式；2月19日11時(shí)16分55秒因2D磨光滑油泵跳閘，呵斥D磨跳閘，機(jī)組RB，煤量自動(dòng)減至104t/h，11時(shí)21分53秒，汽包水位調(diào)理測(cè)點(diǎn)值20HAD10FL901至mm時(shí)，北側(cè)汽包水位維護(hù)測(cè)點(diǎn)(20HAD10FL012YXQ01、20HAD10FL013YXQ01)分別高至220mm/203mm，呵斥汽包水位維護(hù)動(dòng)作〔汽包高水位維護(hù)定值203mm〕，鍋爐MFT。【暴露問(wèn)題】①2D磨煤機(jī)跳閘，呵斥鍋爐工況動(dòng)搖。②汽包水位兩側(cè)偏向大。③運(yùn)轉(zhuǎn)人員監(jiān)視、調(diào)整不力?！痉纻浯胧竣贉p少同側(cè)汽包水位的丈量值與就地水位計(jì)之間的差值。②在同側(cè)汽包水位平均值加裝報(bào)警。③對(duì)汽包水位取樣管進(jìn)展內(nèi)部檢查。④減小汽包實(shí)踐兩側(cè)水位偏向。⑤運(yùn)轉(zhuǎn)人員要針對(duì)本次事故情況，進(jìn)展學(xué)習(xí)討論，在主要輔機(jī)跳閘的情況下的事故處置，防止事故擴(kuò)展。廣東某發(fā)電廠440t/h汽包爐，給水也從汽包一端進(jìn)入，呵斥汽包水位兩端實(shí)踐水位偏向50mm左右。鍋爐構(gòu)造呵斥汽包兩端實(shí)踐水位偏向2.寧海#2鍋爐汽包偏向?qū)嶒?yàn)情況引見(jiàn)2007年11月13日，寧海發(fā)電公司、國(guó)華技術(shù)中心和上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研討院鍋爐所、一同在寧海#2鍋爐上進(jìn)展了熄滅器擺角位置對(duì)汽包兩側(cè)水位偏向的影響實(shí)驗(yàn)。該實(shí)驗(yàn)證明了熄滅器擺角的位置對(duì)汽包兩側(cè)水位偏向數(shù)值有明顯的影響。11月14日，進(jìn)展了改動(dòng)爐水循環(huán)泵的運(yùn)轉(zhuǎn)數(shù)量〔由3臺(tái)改為2臺(tái)運(yùn)轉(zhuǎn)〕和組合方式〔A、C泵運(yùn)轉(zhuǎn)；A、B泵運(yùn)轉(zhuǎn)；B、C泵運(yùn)轉(zhuǎn)〕對(duì)汽包兩側(cè)水位偏向的影響實(shí)驗(yàn)。該實(shí)驗(yàn)證明了A、B泵運(yùn)轉(zhuǎn)；B、C泵運(yùn)轉(zhuǎn)的組合會(huì)加大汽包兩側(cè)水位的偏向數(shù)值。當(dāng)#3擺角指令從50%到30%時(shí)，汽包兩側(cè)水位偏向明顯減小。當(dāng)#4擺角指令從30%到80%時(shí)，汽包兩側(cè)水位偏向明顯減小甚至消逝。停B爐水循環(huán)泵后，汽包兩側(cè)水位偏向情況與三臺(tái)爐水循環(huán)泵運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)根本一樣。。B側(cè)高、A側(cè)低，最大偏向?yàn)?8mm停A爐水循環(huán)泵后，汽包兩側(cè)水位偏向趨勢(shì)相反，A側(cè)高、B側(cè)低，最大偏向?yàn)?3.8mm。停C爐水循環(huán)泵后，汽包兩側(cè)水位偏向加大，B側(cè)高、A側(cè)低，最大偏向?yàn)?16mm。3.熄滅不平衡引起汽包兩側(cè)偏向大爐內(nèi)熱負(fù)荷分布不均呵斥爐膛內(nèi)受熱面的吸熱偏導(dǎo)游致鍋筒內(nèi)部分區(qū)域產(chǎn)汽率和鍋水溫度的不同，從而會(huì)導(dǎo)致汽包內(nèi)兩側(cè)水位的實(shí)踐偏向。案例分析：山西某電廠#8機(jī)組〔600MW〕鍋爐采用了新型汽包水位計(jì)進(jìn)展改造后，汽包左右側(cè)仍存在偏向，最大值為150mm，汽包水位的左右偏向直接要挾著鍋爐的平安運(yùn)轉(zhuǎn)。在高負(fù)荷下，汽包水位容易構(gòu)成明顯的左右偏向，低負(fù)荷下隨著磨煤機(jī)組合的變化也有所表達(dá)。分析其緣由，是嚴(yán)重的左右燃料偏向及氧量分布不均所引起的鍋爐左右熄滅偏導(dǎo)游致了汽包水位偏向的產(chǎn)生。經(jīng)過(guò)熄滅調(diào)整，使左側(cè)汽包水位〔27〕從-200mm上升至-35mm，右側(cè)汽包水位〔19〕從-50mm降至-75mm，左右側(cè)汽包水位偏向從150〔左低右高〕降至40〔左高右低〕。從以下圖也可以看出汽包水位的這種變化趨勢(shì)。鍋爐正常運(yùn)轉(zhuǎn)中應(yīng)經(jīng)常核對(duì)各個(gè)汽包水位丈量安裝間的示值偏向，當(dāng)偏向超越30mm時(shí)應(yīng)盡快找出緣由，進(jìn)展消除，嚴(yán)禁用儀表修正實(shí)踐由于熄滅、給水系統(tǒng)、安裝工藝等緣由呵斥的偏向。為了滿足各水位計(jì)之間“偏向不超越30mm〞的要求，采用儀表修正來(lái)到達(dá)消除30mm偏向的目的是普遍存在的景象，這樣掩蓋了實(shí)踐由于丈量系統(tǒng)誤差以及因熄滅、給水系統(tǒng)、安裝工藝等緣由呵斥的偏向問(wèn)題，留下了嚴(yán)重的事故隱患。8.6嚴(yán)厲按照運(yùn)轉(zhuǎn)規(guī)程及各項(xiàng)制度，對(duì)水位計(jì)及其丈量系統(tǒng)進(jìn)展檢查及維護(hù)。機(jī)組啟動(dòng)調(diào)試時(shí)應(yīng)對(duì)汽包水位校正補(bǔ)償方法進(jìn)展校正、驗(yàn)證，并進(jìn)展汽包水位計(jì)的熱態(tài)調(diào)整及校核。新機(jī)驗(yàn)收時(shí)應(yīng)有汽包水位計(jì)安裝、測(cè)試及試運(yùn)專(zhuān)項(xiàng)報(bào)告，列入驗(yàn)收主要工程之一。8.7當(dāng)一套水位丈量安裝因缺點(diǎn)退出運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)填寫(xiě)處置缺點(diǎn)的任務(wù)票，任務(wù)票應(yīng)寫(xiě)明缺點(diǎn)緣由、處置方案、危險(xiǎn)要素預(yù)告等本卷須知，普通應(yīng)在8h內(nèi)恢復(fù)。假設(shè)不能完成，應(yīng)制定措施，經(jīng)總工程師同意，允許延伸工期，但最多不能超越24h，并報(bào)上級(jí)主管部門(mén)備案。8.8鍋爐高、低水位維護(hù)8.8.1鍋爐汽包水位高、低維護(hù)應(yīng)采用獨(dú)立丈量的三取二的邏輯判別方式。當(dāng)有一點(diǎn)因某種緣由須退出運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)自動(dòng)轉(zhuǎn)為二取一的邏輯判別方式，并辦理審批手續(xù)，限期(不宜超越8h)恢復(fù)；當(dāng)有二點(diǎn)因某種緣由須退出運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)自動(dòng)轉(zhuǎn)為一取一的邏輯判別方式，應(yīng)制定相應(yīng)的平安運(yùn)轉(zhuǎn)措施，經(jīng)總工程師同意，限期(8h以內(nèi))恢復(fù)，如逾期不能恢復(fù)，應(yīng)立刻停頓鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)。8.8.2鍋爐汽包水位維護(hù)在鍋爐啟動(dòng)前和停爐前應(yīng)進(jìn)展實(shí)踐傳動(dòng)校檢。用上水方法進(jìn)展高水位維護(hù)實(shí)驗(yàn)、用排污門(mén)放水的方法進(jìn)展低水位維護(hù)實(shí)驗(yàn)，嚴(yán)禁用信號(hào)短接方法進(jìn)展模擬傳動(dòng)替代。(1)冷態(tài)上水調(diào)試?yán)鋺B(tài)上水調(diào)試的目的是檢驗(yàn)機(jī)械安裝尺寸和進(jìn)展水位實(shí)踐維護(hù)傳動(dòng)實(shí)驗(yàn)。首先，利用鍋爐打水壓前，汽包上水過(guò)程中給各平衡容器注水，并翻開(kāi)各水位計(jì)一次門(mén)和排污門(mén)進(jìn)展排污，排污終了后，封鎖排污門(mén)投入各水位計(jì)。手動(dòng)控制汽包水位，緩慢升降水位，以電接點(diǎn)通斷瞬間為準(zhǔn)，讀取各水位計(jì)的示值，其偏向應(yīng)在10mm以內(nèi)，否那么應(yīng)查找緣由給予消除。在升降水位的同時(shí)做實(shí)踐水位維護(hù)傳動(dòng)實(shí)驗(yàn)。在做實(shí)踐水位維護(hù)實(shí)驗(yàn)前應(yīng)先完成各種邏輯關(guān)系實(shí)驗(yàn)。(2)熱態(tài)水位升降調(diào)試汽包上水調(diào)試完成后，應(yīng)進(jìn)展熱態(tài)水位升降調(diào)試。熱態(tài)水位升降調(diào)試的目的是檢驗(yàn)各水位計(jì)在鍋爐正常熱態(tài)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的偏向應(yīng)滿足要求。鍋爐點(diǎn)火前上水時(shí)，給平衡容器注水，鍋爐點(diǎn)火升壓帶負(fù)荷的過(guò)程中應(yīng)特別留意各水位計(jì)的顯示變化情況，出現(xiàn)偏向應(yīng)及時(shí)分析、查找緣由，給予消除。，假設(shè)有必要在鍋爐升壓到1MPa左右時(shí)，對(duì)各水位計(jì)進(jìn)展排污。熱態(tài)水位升降調(diào)試在額定汽包壓力情況下進(jìn)展。機(jī)組負(fù)荷到達(dá)80%以上時(shí)解除水位自動(dòng)，手動(dòng)控制汽包水位，緩慢升降水位，以電接點(diǎn)通斷瞬間為準(zhǔn)，讀取各水位計(jì)的示值，其偏向應(yīng)在30mm以內(nèi)，否那么應(yīng)查找緣由給予消除。水位控制升降幅度應(yīng)控制在水位的高、低極值〔±Ⅲ值〕以內(nèi)，其范圍應(yīng)盡能夠的大，普通可在+200～-200mm范圍內(nèi)進(jìn)展。8.8.3在確認(rèn)水位維護(hù)定值時(shí)，應(yīng)充分思索因溫度不同而呵斥的實(shí)踐水位與水位計(jì)(變送器)中水位差值的影響。8.8.4鍋爐水位維護(hù)的停退，必需嚴(yán)厲執(zhí)行審批制度。8.8.5汽包鍋爐水位維護(hù)是鍋爐啟動(dòng)的必備條件之一，汽包壓力到達(dá)0.5MPa，汽包水位信號(hào)正常后，汽包水位維護(hù)必需投入。汽包水位維護(hù)目前存在問(wèn)題及本卷須知目前，鍋爐汽包水位維護(hù)存在的主要問(wèn)題如下。1)鍋爐汽包無(wú)水位維護(hù)運(yùn)轉(zhuǎn)問(wèn)題仍比較突出，緣由能夠是多方面的，但主要是注重不夠。2)鍋爐汽包低水位維護(hù)無(wú)根據(jù)的設(shè)置延時(shí)，如有的機(jī)組為順應(yīng)RunBack工況的需求，竟將低水位維護(hù)延時(shí)設(shè)為60s，給機(jī)組平安運(yùn)轉(zhuǎn)留下了嚴(yán)重的隱患。3)鍋爐汽包水位維護(hù)的信號(hào)來(lái)源比較亂，有的來(lái)自電極式水位表，有的來(lái)自差壓式水位表，有的來(lái)自電極式水位表和差壓式水位表等的邏輯比較的結(jié)果。因此，為了保證鍋爐的平安運(yùn)轉(zhuǎn)，在此明確規(guī)定鍋爐無(wú)水位維護(hù)嚴(yán)禁投入啟動(dòng)、運(yùn)轉(zhuǎn)。鍋爐汽包高、低水位維護(hù)的設(shè)置、整定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部設(shè)備不同而異，詳細(xì)規(guī)定應(yīng)由鍋爐制造廠擔(dān)任確定，各單位不得自行確定。尤其是低水位維護(hù)的延時(shí)值應(yīng)按鍋爐斷水而出力為額定的蒸發(fā)量、鍋爐汽包水位在低維護(hù)跳閘值工況進(jìn)展核算。鍋爐汽包水位維護(hù)的定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部構(gòu)造不同而異，詳細(xì)數(shù)值應(yīng)由鍋爐制造廠擔(dān)任確定。<規(guī)定(試行)>5．3鍋爐汽包水位維護(hù)的設(shè)置、整定值和延時(shí)值隨爐型和汽包內(nèi)部部件不同而異，詳細(xì)數(shù)值由鍋爐制造廠擔(dān)任確定，各單位不得自行確定。附：哈鍋設(shè)計(jì)的鍋筒水位引薦值匯總〔僅供參考〕鍋筒尺寸鍋筒工作壓力（MPa）正常水位＋波動(dòng)范圍報(bào)警水位停爐水位（跳閘水位）200MW鍋爐1800×100mm(內(nèi)徑×壁厚)15.3～15.9-150±50±125-250300MW，350MW自然循環(huán)鍋爐CE分離器70"19.8-120±50+120-180+240-330300MW，600MW控制循環(huán)CE分離器70"19.9-229±50+127-178+254-3818.9對(duì)于控制循環(huán)汽包鍋爐，爐水循環(huán)泵差壓維護(hù)采取二取二方式時(shí)。當(dāng)有一點(diǎn)缺點(diǎn)退出運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)自動(dòng)轉(zhuǎn)為一取一的邏輯判別方式，并辦理審批手續(xù)，限期恢復(fù)(不宜超越8h)。當(dāng)二點(diǎn)缺點(diǎn)超越4h時(shí)，應(yīng)立刻停頓該爐水循環(huán)泵的運(yùn)轉(zhuǎn)。8.10當(dāng)在運(yùn)轉(zhuǎn)中無(wú)法判別汽包確實(shí)水位時(shí)，應(yīng)緊急停爐。8.11高壓加熱器維護(hù)安裝及旁路系統(tǒng)應(yīng)正常投入，并按規(guī)程進(jìn)展實(shí)驗(yàn)，保證其動(dòng)作可靠。當(dāng)因某種緣由需退出高壓加熱器維護(hù)安裝時(shí)，應(yīng)制定措施，經(jīng)總工程師同意，并限期恢復(fù)。案例分析〔1/2〕：某電廠四號(hào)機(jī)組汽包水位低維護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】2005年10月28日19:55，#4機(jī)組在升負(fù)荷過(guò)程中，因#1高加水位大幅度動(dòng)搖，高加解列。#3高參與口三通閥未動(dòng)作，導(dǎo)致鍋爐斷水，汽包水位由0降至-366mm，汽包水位低維護(hù)動(dòng)作，爐MFT動(dòng)作。緣由分析：由于高加解列要將給水切至高加水側(cè)旁路運(yùn)轉(zhuǎn)，即關(guān)#3高參與口三通閥及#1高加出口電動(dòng)門(mén)。#1高加出口電動(dòng)門(mén)封鎖正常，#3高參與口三通閥因門(mén)卡澀導(dǎo)致電動(dòng)頭過(guò)力矩未動(dòng)作，導(dǎo)致給水中斷，汽包水位低至-360mm,爐MFT動(dòng)作，機(jī)組跳閘?！颈┞秵?wèn)題】①高加水位調(diào)理及維護(hù)邏輯不合理。②三通閥裝配質(zhì)量不良?！痉纻浯胧竣俳M織專(zhuān)家及本廠技術(shù)人員對(duì)高加水位調(diào)整和維護(hù)邏輯進(jìn)展討論并修正。②定期對(duì)各機(jī)組#3高參與口三通閥進(jìn)展手動(dòng)活動(dòng)實(shí)驗(yàn)，以消除卡澀景象。案例分析〔2/2〕：某電廠—660MW機(jī)組因高加水位高維護(hù)動(dòng)作觸發(fā)MFT機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)】2002年10月15日22時(shí)30分，因#1機(jī)A5至除氧器抽汽電動(dòng)門(mén)法蘭漏汽和A7高加水位計(jì)走漏，向調(diào)度懇求低谷消缺，對(duì)除氧器進(jìn)展消壓處置，將A3、A4低加汽側(cè)解列，A6、A7切為旁路。23時(shí)32分，A6、A7高加水位穩(wěn)定在正常值，運(yùn)轉(zhuǎn)值班員將A6、A7高加水側(cè)倒為正常運(yùn)轉(zhuǎn)方式。23時(shí)33分，A6高加水位先下降后迅速升至785mm，維護(hù)動(dòng)作，將A6、A7高加切為旁路運(yùn)轉(zhuǎn)，同時(shí)呵斥運(yùn)轉(zhuǎn)的兩臺(tái)汽泵掉閘，備用電泵禁起，觸發(fā)鍋爐MFT動(dòng)作，機(jī)組掉閘。緣由：高加停運(yùn)過(guò)程中，在封鎖抽汽電動(dòng)門(mén)后，由于汽源中斷和給水的冷卻，高加汽側(cè)壓力將迅速下降；由于本次除氧器消缺，除氧器水溫下降幅度較大，達(dá)74℃左右，因此對(duì)高加汽側(cè)壓力下降的作用得以進(jìn)一步加強(qiáng)，使得高加汽側(cè)壓力迅速降至相應(yīng)飽和壓力之下，高加疏水產(chǎn)生閃蒸膨脹，構(gòu)成虛偽高水位，到達(dá)維護(hù)動(dòng)作值，引發(fā)給水泵跳閘，MFT動(dòng)作，機(jī)組解列?！颈┞秵?wèn)題】高加水位維護(hù)未能躲過(guò)虛偽水位值?！痉纻浯胧竣贆C(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)中停運(yùn)高、低加前，將相應(yīng)的高、低加水位維護(hù)跳給水泵或凝結(jié)水泵條件及解列高、低加的條件強(qiáng)迫解除，以躲過(guò)水位動(dòng)搖防止引發(fā)維護(hù)動(dòng)作，在高、低加停運(yùn)正常后再將相應(yīng)維護(hù)投入；②在運(yùn)轉(zhuǎn)中遇到同時(shí)停運(yùn)高、低加的情況時(shí)，可先行將高加停運(yùn)，然后再停運(yùn)低加，以減少因水溫降低對(duì)高加停運(yùn)帶來(lái)水位動(dòng)搖的影響；③由專(zhuān)業(yè)人員針對(duì)設(shè)備現(xiàn)狀和事故教訓(xùn)，討論制定相應(yīng)的組織技術(shù)措施。8.12給水系統(tǒng)中各備用設(shè)備應(yīng)處于正常備用形狀，按規(guī)程定期切換。當(dāng)失去備用時(shí)，應(yīng)制定平安運(yùn)轉(zhuǎn)措施，限期恢復(fù)投入備用。8.13建立鍋爐汽包水位丈量、控制和維護(hù)系統(tǒng)的維修和設(shè)備缺陷檔案，對(duì)各類(lèi)設(shè)備缺陷進(jìn)展定期分析，找出緣由及處置對(duì)策，并實(shí)施消缺。8.14運(yùn)轉(zhuǎn)人員必需嚴(yán)厲遵守值班紀(jì)律，監(jiān)盤(pán)思想集中，經(jīng)常分析各運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)的變化，調(diào)整要及時(shí)，準(zhǔn)確判別及處置事故。不斷加強(qiáng)運(yùn)轉(zhuǎn)人員的培訓(xùn)，提高其事故判別才干及操作技藝。案例分析〔1/2〕：某電廠＃2機(jī)因機(jī)組工況不穩(wěn)定，省調(diào)經(jīng)過(guò)AGC減負(fù)荷時(shí)，汽包水位低機(jī)組跳閘。【事件經(jīng)過(guò)】2003年7月30日21時(shí)30分，#2機(jī)組負(fù)荷350MW(滿負(fù)荷)，機(jī)組在AGC運(yùn)轉(zhuǎn)方式。鍋爐風(fēng)量控制系統(tǒng)動(dòng)搖，總風(fēng)量超限〔大于1250t/h〕，鍋爐風(fēng)量控制跳“手動(dòng)〞，呵斥機(jī)組控制方式由“協(xié)調(diào)〞跳“手動(dòng)〞，經(jīng)調(diào)整后逐級(jí)投爐風(fēng)量自動(dòng)、機(jī)組協(xié)調(diào)控制，于21時(shí)38分投AGC運(yùn)轉(zhuǎn)方式。此時(shí)省調(diào)AGC方式減負(fù)荷，因機(jī)組工況未完全穩(wěn)定，減負(fù)荷指令發(fā)出后機(jī)組燃料量突增，運(yùn)轉(zhuǎn)調(diào)整不及，21時(shí)40分，因鍋爐汽包壓力高〔達(dá)200kg/cm2〕給水壓頭缺乏而呵斥汽包低水位跳機(jī)組。經(jīng)仔細(xì)分析并確認(rèn)跳閘緣由后機(jī)組重新啟動(dòng)，于7月30日23時(shí)44分，#2機(jī)組并網(wǎng)?！颈┞秵?wèn)題】①協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)抗干擾才干不強(qiáng)。②運(yùn)轉(zhuǎn)人員處置異常工況后投用AGC時(shí)思索欠周全?！痉纻浯胧竣賹?duì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的調(diào)整參數(shù)進(jìn)展優(yōu)化整定，提高協(xié)調(diào)系統(tǒng)抗干擾才干。②提高運(yùn)轉(zhuǎn)人員對(duì)異常工況的分析處置才干，加強(qiáng)處置事故的果斷性。案例分析〔2/2〕：某電廠一號(hào)機(jī)組在進(jìn)展鍋爐汽包水位優(yōu)化調(diào)整時(shí)，給水調(diào)理系統(tǒng)參數(shù)整定不當(dāng)，汽包水位高跳閘?！臼录?jīng)過(guò)】2005年3月25日事發(fā)前A、C、D三臺(tái)磨組，機(jī)組負(fù)荷338MW，協(xié)調(diào)方式，給水主控在自動(dòng)。13:40值長(zhǎng)簽發(fā)“#1機(jī)組給水調(diào)理系統(tǒng)優(yōu)化整定〞實(shí)驗(yàn)懇求單，14:00，實(shí)驗(yàn)開(kāi)場(chǎng)，在蒸汽流量平穩(wěn)的情況下，給水流量調(diào)理出現(xiàn)了動(dòng)搖。第一波過(guò)后，運(yùn)轉(zhuǎn)人員發(fā)現(xiàn)水位調(diào)理不正常，要求恢復(fù)原調(diào)理參數(shù)。熱控實(shí)驗(yàn)人員要求再察看一下。第二波出現(xiàn)時(shí)，給水調(diào)理呈現(xiàn)漸擴(kuò)振蕩，汽包水位迅速上升，值長(zhǎng)果斷下令改手動(dòng)調(diào)理給水，但給水主控改手動(dòng)后，操作“OUT〞鍵無(wú)效，〔經(jīng)查為A、B小機(jī)主控站任一個(gè)輸出達(dá)100%時(shí)，給水主控即被強(qiáng)迫跟蹤〕。此時(shí)再將A/B給水泵主控改手動(dòng)調(diào)理，同時(shí)打閘C磨組，汽包水位已達(dá)跳閘值，14:05因汽包水位高而跳機(jī)。在熱控人員恢復(fù)原調(diào)理參數(shù)后，機(jī)組開(kāi)場(chǎng)恢復(fù)，16:20發(fā)電機(jī)自動(dòng)準(zhǔn)同期并網(wǎng)。【暴露問(wèn)題】①熱控人員進(jìn)展給水調(diào)理系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整時(shí)，參數(shù)設(shè)置不當(dāng)。②給水主控不能手動(dòng)操作，無(wú)法手動(dòng)干涉?！痉纻浯胧竣傩拚o水主控站強(qiáng)迫跟蹤邏輯。②調(diào)試時(shí)機(jī)組負(fù)荷控制在260MW以下，每次參數(shù)調(diào)整量不能太大，調(diào)整后應(yīng)察看調(diào)理質(zhì)量，必要時(shí)采用適量的擾動(dòng)實(shí)驗(yàn)進(jìn)展效果評(píng)價(jià)。8.15在控制室，除借助DCS監(jiān)視汽包水位外，至少還應(yīng)設(shè)置一套獨(dú)立于DCS且配備獨(dú)立電源的汽包水位后備顯示儀表(或安裝)。200MW以上機(jī)組要求必需配置水位電視。闡明：在控制室至少配置一套獨(dú)立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表(或安裝)，這樣當(dāng)DCS失電時(shí)，可平安停機(jī)或短時(shí)穩(wěn)定負(fù)荷下運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)人員依然可以監(jiān)視汽包水位變化，以便采取必要的緊急措施。特別要留意其電源也應(yīng)與DCS電源分開(kāi)。8.16鍋爐配置的水位丈量安裝宜選用先進(jìn)可靠的、能消除汽包壓力影響、全程準(zhǔn)確丈量水位的產(chǎn)品。8.17應(yīng)精心調(diào)整汽包水位控制系統(tǒng)，并定期進(jìn)展必要的擾動(dòng)實(shí)驗(yàn)，確保RB工況等大負(fù)荷擾動(dòng)時(shí)，不會(huì)引起水位越限〔或流量低〕維護(hù)動(dòng)作。某發(fā)電公司機(jī)組試運(yùn)期間給水泵RB的動(dòng)作情況00:25:43汽包水位降低到了-173mm，電泵指令開(kāi)場(chǎng)手動(dòng)添加，00:28:09汽包水位值到達(dá)-265.5mm〔維護(hù)動(dòng)作值為-250mm〕，電泵指令添加到了86.66%。給水泵RB實(shí)驗(yàn)非正常手段之一：退出水位維護(hù)、實(shí)驗(yàn)過(guò)程中人為干涉為了保證給水泵RB實(shí)驗(yàn)的勝利率，實(shí)驗(yàn)時(shí)往往采取一些“技巧〞來(lái)保證實(shí)驗(yàn)的順利完成。一、本周情況通報(bào)電泵指令，不斷在手動(dòng)干涉。汽包水位曾經(jīng)到了MFT低水位動(dòng)作值，由于實(shí)驗(yàn)前該維護(hù)退出，所以未動(dòng)作。在給水泵RB開(kāi)場(chǎng)前，將汽包水位提高到+100mm或者+150mm堅(jiān)持高水位運(yùn)轉(zhuǎn)，RB實(shí)驗(yàn)終了后，根據(jù)汽包水位的最低值來(lái)“估算〞水位能否到達(dá)維護(hù)動(dòng)作值。給水泵RB實(shí)驗(yàn)非正常手段之二：實(shí)驗(yàn)前提高汽包水位。為了保證RB實(shí)驗(yàn)的勝利率，RB實(shí)驗(yàn)時(shí)只將出力小的輔機(jī)停運(yùn)，保管最大出力的輔機(jī)也是經(jīng)常運(yùn)用的一個(gè)方法。實(shí)驗(yàn)雖然勝利了，但是正常運(yùn)轉(zhuǎn)中假設(shè)不幸只剩下出力小的輔機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，停機(jī)將是不可防止的。RB實(shí)驗(yàn)非正常手段之三：只進(jìn)展保管最大出力輔機(jī)的RB實(shí)驗(yàn)。就本文研討對(duì)象而言，鍋爐廠規(guī)定運(yùn)轉(zhuǎn)爐水泵進(jìn)出口差壓均小于92KPa時(shí)，延時(shí)2秒，觸發(fā)MFT(主燃料跳閘)維護(hù)動(dòng)作。由于測(cè)點(diǎn)的誤差和設(shè)備差別的緣由，各臺(tái)爐水泵的差壓丈量值在DCS上的顯示略有不同，當(dāng)進(jìn)展?fàn)t水泵RB實(shí)驗(yàn)時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)爐水泵的差壓值很容易接近或到達(dá)鍋爐MFT維護(hù)動(dòng)作值，因此，在進(jìn)展?fàn)t水泵RB實(shí)驗(yàn)時(shí)，建議保管DCS上差壓值顯示比較高的那一臺(tái)運(yùn)轉(zhuǎn)。〔摘自某期刊論文〕8.18由設(shè)備制造廠確定的汽包水位維護(hù)定值〔含動(dòng)作延時(shí)時(shí)間〕，運(yùn)用單位不能隨意更改。根據(jù)DRZ/T01-2004<火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位丈量系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定>第5.5項(xiàng)添加(隨意放寬水位維護(hù)值范圍的景象比較普遍，這在一定程度上等同于取消了維護(hù)〕。三、在超臨界直流爐上的拓展運(yùn)用配鍋爐水循環(huán)泵的超臨界機(jī)組4.1.3直流鍋爐的汽水分別器后采用兩套獨(dú)立的防止汽輪機(jī)進(jìn)水的系統(tǒng)?？刹捎孟率鲎詣?dòng)防止汽水分別器的水進(jìn)入主蒸汽管道方法中的任何兩種:a)當(dāng)出現(xiàn)高水位時(shí)，自動(dòng)報(bào)警并依次自動(dòng)翻開(kāi)一切汽水分別器的疏水包括到凝汽器的疏水系統(tǒng)b)當(dāng)檢測(cè)到汽水分別器出現(xiàn)超高水位時(shí)，自動(dòng)報(bào)警并封鎖分別器到主蒸汽系統(tǒng)的截止閥；c)當(dāng)分別器出現(xiàn)超高水位時(shí)，自動(dòng)報(bào)警并使一切給水泵跳閘或封鎖截止閥以自動(dòng)切斷一切進(jìn)入分別器的水源。4.9回?zé)峒訜崞?.9普通來(lái)說(shuō)，加熱器可有以下三項(xiàng)獨(dú)立的維護(hù)系統(tǒng):a)正常水位控制的加熱器汽側(cè)自動(dòng)疏水系統(tǒng);b)由高水位、超高水位控制的事故放水和加熱器汽側(cè)隔離系統(tǒng);超臨界直流爐應(yīng)滿足“防止鍋爐汽包滿水和缺水事故〞中以下的規(guī)定：汽水分別器任務(wù)壓力最高可以到達(dá)26MPa、#1高加進(jìn)汽壓力最高8.595MPa、429.0℃，也應(yīng)該進(jìn)展壓力和溫度的補(bǔ)償。給水流量、主汽流量等重要變送器的安裝也應(yīng)滿足如下要求：“應(yīng)具有獨(dú)立的取樣孔，不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個(gè)水位丈量安裝，以防止相互影響，降低水位丈量的可靠性〞。案例分析：變送器非正常排污操作，引起給水流量低，導(dǎo)致MFT動(dòng)作，機(jī)組跳閘【事件經(jīng)過(guò)2006年11月7月17時(shí)28分，某電廠#1機(jī)組〔1000MW〕運(yùn)轉(zhuǎn)于BIDRY方式，汽泵A在自動(dòng)，電泵處于熱備，機(jī)組負(fù)荷為300MW。由于給水流量低導(dǎo)致MFT動(dòng)作?！臼录売伞咳齻€(gè)汽泵A入口流量的取樣管取自一路，變送器非正常排污導(dǎo)致三路流量變送器一致誤動(dòng)作。

四、寧海汽包水位