超級電梯的設計計算書(DOC)

目錄前言電梯的主要參數傳動系統的計算3.1曳引機的選用曳引機電動機功率計算曳引機負載轉矩計算3.4曳引包角計算3.5放繩角計算3.6輪徑比計算3.7曳引機主軸載荷計算3.8額定速度驗算3.9曳引力、比壓計算3.10懸掛繩安全系數計算3.11鋼絲繩端接裝置結合處承受負荷計算主要結構部件機械強度計算4.1轎廂架計算4.2轎底應力計算轎廂壁、轎門壁、層門壁強度、撓度計算4.4轎頂強度計算4.5繩輪軸強度計算4.6繩頭板強度計算4.7機房承重梁計算4.8補償鏈計算導軌計算5.1轎廂導軌計算5.2對重導軌計算安全部件計算緩沖器的計算、選用限速器的計算、選用安全鉗的計算、選用轎廂有效面積校核轎廂通風面積校核層門、轎門門扇撞擊能量計算井道結構受力計算10.1底坑預埋件受力計算層門側井道壁受力計算機房承重處土建承受力計算10.4機房吊鉤受力計算井道頂層空間和底坑計算11.1頂層空間計算底坑計算引用標準和參考資料前言本計算書依據GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有關標準及有關設計手冊，對TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客電梯的傳動系統、主要部件及安全部件的設計、選用進行了計算、校核。電梯的主要參數2.1額定載重量：Q=1600kg2.2空載轎廂重量：P1=2500kg2.3補償鏈及隨行電纜重量：P2=700kg適用于提升高度110m,隨行電纜以60m計。額定速度：v=2.5m/s2.5平衡系數：9=0.5曳引包角：^=310.17。繞繩倍率：i=2雙向限速器型號：XS18A （河北東方機械廠）安全鉗型號：AQ1（河北東方機械廠）2.10轎廂、對重油壓緩沖器型號：YH2/420（河北東方機械廠）2.11鋼絲繩規(guī)格：8xl9S+NF—12—1500（單）右交2.12鋼絲繩重量：P3=700kg2.13對重重量：G=3300kg2.14曳引機型號：GTN2-162P5（常熟市電梯曳引機廠有限公司）

3.傳動系統的計算3.13.傳動系統的計算品。型號：GTN2-162P5（復繞）曳引機主要參數：規(guī)格：GTN2-162P5（外加支撐）額定載重：Q=1600kg轎廂額定速度：V=2.5m/s曳引輪直徑：D=480繩槽：①12X5轉速：199rpm額定轉矩：1200N?m額定功率：27.5kW懸掛比：2：1最大軸負荷：8000kg曳引機自重：1150kg曳引機電動機功率計算摘自《電梯與自動扶梯》P40選用合適N=摘自《電梯與自動扶梯》P40選用合適102耳?i_1600x5x（1-0.5）102x0.8x2=24.5kW選用電動機功率：27.5kW。曳引機負載轉矩計算1.起動總轉矩計算M=MS+MD+Mf=(P+Q-G)-—-1-g+J8+ycRr

4耳=1176+896+102.9=1651.8N?m式中：M——起動總轉矩，N?m；MS——靜不平衡力矩，N?m；MD 加速轉矩，N?m；Mf——摩擦轉矩，N?m；D——曳引輪直徑，D=0.48m；n 效率，n=0.8；J 總轉動慣量；J=J]+J2=91.84kg?m2Ji 直線運動部件計算轉動慣量，J1=54.84kg?m2J2——旋轉體轉動慣量，J2=37kg?m2￡——曳引輪圓周處切向角加速度，e=9.756rad/s2；卩 摩擦系數，卩=0.1R——軸承上總載荷，N；r 軸承處軸半徑，m；2.電機容量計算9555?N e起動轉矩滿足起動轉矩滿足額定速度運行轉矩滿足=681N?m曳引機標定值：M=682N?me轉矩比計算M/M=2.42〈[2.5]e2.額定速度轉矩校核：M=652.925N?m<M=682N?mS e3.4曳引包角計算：a=180°+90°+arctg650/770=310.17°3.5放繩角計算1.曳引輪與導向輪之間的放繩角計算8tgQ==滿足要求6502+7702滿足要求=0.00794〈0.032.曳引輪與轎頂輪tgu3850=°.°104<°.°33.6輪徑比計算：48°12=4°<[40]3.7曳引輪主軸負荷計算：2p=(G+P+P+P+Q)/2123=44°°kg工Pk=K工P=528°kgSP=5280kg<[P]=8°°°kgK式中:SP――實際靜載，kg；滿足要求符合GB7588第9.2.1條主軸載荷滿足SPK——實際動載，kg；K——動載系數，K=1.2；[P]——主軸允許靜載;3.8額定速度驗算實際額定速度應符合下式：92%V<V<1°5%V實兀?n?DV=—實6X1°4?i=2.5117m/s式中：n 電動機額定轉速；D 曳引輪直徑，mm；i――繞繩比；

92%V=2.3m/s105%V=2.625m/s額定速度符合GB7588額定速度符合GB7588,第12.6條m/s3.9曳引力計算技術參數1） 額定載重量：Q=1600kg2） 轎廂自重：P]=2500kg3） 平衡系數：0.504） 對重重量：G=3300kg5） 補償鏈、電纜重量：P2=700kg6） 曳引輪直徑：D=4807） 選用鋼絲繩及根數：5X0128） 轎頂輪、對重輪直徑：D=600P9） 額定速度：V=2.5m/s10） 懸掛比： 2：111） 曳引輪輪槽角：Y=30°12） 曳引包角：a=310.17°13） 鋼絲繩重量：700kg曳引力計算（1）轎廂裝載工況

rB4(cos-sin)f=卩 2 2 =0.1239兀一卩一丫一sin卩+sinyefa二1.95567裝載工況曳引繩不打滑(P+1.25Q)?g 2Q910裝載工況曳引繩不打滑T= n+M?g=28910N1 y SRcarnM?gMT=cwtn+ CRowt?g=19600N2yyn二=1.475<e^=1.95567T2（2）緊急制動工況（取制動減速度a=0.5m/s2）卩=-°i=0.0667!V1+-10yB4(cos-sin)f=□?——B——2 2.__k-B-y-sinp+siny=0.0826efa=1.564a）空載轎廂在井道上部上行(P+q+M +M )(g-a)T= CRcar Travn 一2rSRcwt nDP+藝2rSRcwt nDP+藝m-i-a-FR cwtPcwtPcwtr漢( )frPcarPcar ri=1=14921.5NM (g+a) (丄、丄T=―cwt n+M(g+r-a)+m-r-ai=1空載轎廂在井道上部上行時，緊急制動，曳引繩不打滑=20738.5N空載轎廂在井道上部上行時，緊急制動，曳引繩不打滑T厶=1.39<efa=1.564Tb）滿載轎廂在井道下部下行時:T=(P+Q)( +a)+M (g+r-a)1 r SRcarnY一1 FR(m ?i?a)— carPcarPcar ri=1=24853.5NM(g—a)M(g—a)T= cwtn + CRciwt n 2 r rYY—1( )FR— (m -i-a)+—cwt-PcwtPcwt ri=1=18637.75N-m-r-aDPT=1.334<efa=1.564T2(3)轎廂滯留工況Y卩4(cos—sin)f=H——o——2 .r2.—兀一卩一丫一sinR+sinY=0.2478efa=3.825(P+MT= CRcar1+M)-g Travnr=15680NT=M-g2SRcwtn=3430NT=4.57>efaT23.比壓計算：=3.8258cosP=丄x .n?d?D?！猂—sinR滿載轎廂在井道下部下行，緊急制動，曳引繩不打滑。轎廂滯留工況，曳引繩能打滑。=2.1Mpa式中：P比壓，MPa;曳引繩直徑，mm；曳引輪直徑，mm;n――曳引繩根數；T――轎廂以額定載重量?？吭谧畹蛯诱緯r，在曳引輪水平面上，轎廂一側的曳引繩靜拉力，N；12.5+4V[P]二 c1+VC二5.4167MPa式中：[P]——許用比壓，MPa;VC——對應于轎廂額定速度的曳引繩速度，m/sP=2.1MPa<[P]=5.4167MPa比壓滿足。P=2.1MPa<[P]=5.4167MPa比壓滿足。3.10懸掛繩安全系數計算N=N+Nequivequiv(t)equiv(p)=2+1.873=3.873式中：N.——等效滑輪數量；equivN 曳引輪的等效數量；equiv(t)Ni()――導向輪的等效數量；equiv(p)N =K(N+4N)equiv(p)Ppspr=0.6243X(3+0)=1.873式中：N——引起簡單彎折的滑輪數量；psN 引起反向彎折的滑輪數量；prKp 跟曳引輪和滑輪直徑有關的系數K二(D-)4二(480)4二0.6243pD 540p式中：Dt 曳引輪直徑，mm;D——除曳引輪外的所有滑輪的平均p直徑，mmD480—t=——=40dr12式中：Dt 曳引輪直徑，mm;

dr 鋼絲繩直徑，mm查圖N得：Sf=13「 n-N 5x63300（P+P+Q）g/2 （2500+700+1600）x9.8/21 2 n=13.46>S=13f3.11鋼絲繩端接裝置結合處承受負荷計算鋼絲繩與其端接裝置的結合處按照GB7588第9.2.3條的規(guī)定，至少應能承受鋼絲繩最小破斷負荷的80%?，F端接裝置采用材料是30#鋼，螺紋直徑是M16（粗牙、螺距2mm）。端接裝置最危險截面在螺紋內徑處。內徑d1=13.835中徑d2=14.701H=1.732mm兀d+dA=-（七T）2S4 2=156.666mm2其中：d3=d1-H/6=13.546螺紋性能等級為6.8級，os=480MPaS=0.91b-AP SS=68431.7N式中：Sp 保證載荷，N；°s——屈服極限，MPa;AS 螺紋公稱應力截面積，mm2；懸掛繩安全系數滿足摘自《機械設計手冊》第3卷P21—6、P21—45GB3089.1表38懸掛繩安全系數滿足摘自《機械設計手冊》第3卷P21—6、P21—45GB3089.1表3最小破斷載荷：最小破斷載荷：F=63.3kN80%F=50640NSP=68431.7N>80%F=50640N鋼絲繩端接裝置符合GB7588第9.2.3條4.主要結構部件機械強度計算4.主要結構部件機械強度計算轎廂架是一個空間超靜定剛架結構，較為精確地計算轎廂架構件的承載強度，需用有限元法。由于轎廂架的強度裕量比較大，因此常用偏于保守的分離法進行計算。即在構件的連接點上釋放掉一些約束，使構件靜定或即使是超靜定也是低次超靜定。4.1.1轎廂架的結構及參數4.1.2上梁計算上梁選用［22/Q235(P+Q)-g-LQ二 n 4W二47MPa<Q]二48MPa4.1.3下梁計算下梁選用［16/Q235（1）正常工況下的載荷a） 轎底自重的5/8均布在下梁上。b） 平衡繩及隨行電纜的拉力形成的集中載荷。c） 額定重量的負載對客梯和A類負載的貨梯，取額定負載的5/8均布在下梁上。7mg12.Stikg/oDvvv\rvv'■<y-訐w七w mM=(1631X1020-1281X510)X9.8max=9901038N?mmMQ=ma^=42.4MPa<Q]=48MPa2Wx上梁強度滿足下梁強度滿足”(p+Q”(p+Q)?g?(L°-卩強度滿足式中：L0兩轎廂導軌之間的距離。l0兩緩沖器之間距離。2)非正常工況下，當電梯失控撞底，轎廂碰到緩沖器時，緩沖器的反作用使下梁承受沖擊載荷。4Zn_(7500+1600)x9.8x(2080-900)4x2x116800=50.74MPa<Q]=96MPa下梁的抗彎截面模量。轎廂立柱計算立柱選用［18/Q2351)立柱應力計算Q?bM=Q—=3822000N?mm08R=M/H=899.3N10F=M/2H=449.65N02M=0M+M=ML/2H0M=ML/4H=768896.5N?mm0ML (P+Q)gc= 0 +立柱強度滿足立柱變形量滿足4立柱強度滿足立柱變形量滿足L=42.6MPa<[c]=48MPa2)立柱一端相對于另一端變形計算ML3O= 0 由于偏載引起端點轉角。，立柱24EJ?H=6.6mm<[O]=20mm由于偏載引起端點轉角。，立柱一端相對于另一端的變形，mm。

3)立柱細長比計算l/IC=2800/19.5=143.6<[160]注：拉點位置小于2/3L。4.2轎底應力計算4.2.1裝載工況轎底框應力計算轎底寬度方向由五根10[/Q235組成深度方向由四根10I/Q235組成M=0.4Qg-1n3)立柱細長比計算l/IC=2800/19.5=143.6<[160]注：拉點位置小于2/3L。4.2轎底應力計算4.2.1裝載工況轎底框應力計算轎底寬度方向由五根10[/Q235組成深度方向由四根10I/Q235組成M=0.4Qg-1n=0.4x1600x9.8x(900-690)=1317120N-mmMc= =6.6MPa<Q]=48MPaW4.2.2轎底板應力計算轎底板采用鋼板§5/Q235假設轎底板為周邊簡支，均布載荷q,則:bc =a(—)2-qmaxt03756(466.67、 1600x9.8=0.3756x( )2x5 1950x1750=15MPa<[c]=48MPa4.3轎廂壁、轎門壁、層門壁計算假設四邊簡支、中心5cm2面積上受均布載荷q1.強度計算c=a-()2maxt=0.2874x x2.5300500穩(wěn)定性滿足強度滿足摘自《機械設計手冊》第1卷P4—185強度滿足2.撓度計算

強度滿足bPW =0(—)2bPW =0(—)2一maxtEt=0.1851x(300)2x2.5 2.05x105x2.5=1.56mm<[W]=15mm300摘自《機械設計手冊》第1卷P4-187撓度滿足摘自《機械設計手冊》第1卷P4-185Gmax=a(_)2摘自《機械設計手冊》第1卷P4-185Gmax=a(_)2-qt=02874x答1000200x200強度滿足強度滿足=45.984MPa<[G]=170MPa4.5.1.轎頂輪軸強度計算2400kg2^0kg2400kg2^0kg24UOkaM=(2400X91.5-2400X27.5)X9.8=1505280N?mm兀d3兀X703W二二一強度滿足32 32強度滿足二33673.946mm3Mo二 二44.7MPa<[o]二58.8MPaW注：輪軸材料為45#。4.5.2.對重輪軸強度計算?rrnr3ijiA也. 15" .■/ V「門硬 JI.01)cM=(2000X50.5-2000X27.5)X9.8=450800N?mm兀d3兀X703W= =——32 32二33673.946mm3

o二 二13.4MPa<[o]二58.8MPaW注：輪軸材料為45#。4.6繩頭板強度計算20.2。.為.20強度滿足20.2。.為.20強度滿足R1250R]=480X(74+94+114+134+154)R]=1094.4kgM=[1094.4X136-480X(40+20)]X9.8=1176376.32N?mmab2 148x352W= =—66=30216.67mm3繩頭板強度滿足繩頭板強度滿足o= =38.93MPa<[o]=48MPaW4.6.2對重繩頭板強度計算對重側受力比轎廂側小，故對重繩頭板不必計

..E40325..f..E40325..f~~~r.■\卿E1X小、1：b：由上圖可知，只須計算梁2、梁3即可。技術參數梁1、梁2選用I32b/Q235。梁3、梁4選用［30b/Q235。曳引機自重：1150kg機架重：330kg轎廂自重：2500kg載重：1600kg補償鏈及隨行電纜的重量：700kg對重重量：3300kg受力點如下：A=2740kgB=3140kgC=2000kgD=2400kg4.7.1梁2計算強度計算：11T5 L T15D 1幻斤<VVI1->V'I(4/ -J-awvvrXVVV、, 2利D2800R二1960.2x1175+1710.5x2425+57.7x2.8x14002R二2384.8Kg2R二1285.9Kg1M二(1285.9x1175-57.7x1.175x587.5)x9.81二14416794.4N-mmM二(2384.8x375-57.7x0.375x187.5)x9.82二8724381.1N-mmM強度滿足o二一l二19.85MPa<[o]二48MPa強度滿足WX撓度計算“Pl(l2-12)3/2= 2 2 9污Ell=0.036cm=0.36mm”Pl(l2-12)3/2= 2 2 9運Ell=0.013cm撓度滿足=0.13mm撓度滿足=0.49mm<[Y]=1.667mmmax max強度計算? 1175. 125DL* -J/-JjJ/\■■ 4 xl1 ■-L\rg ■-LJx、r-■-R2..R1'LIU-；rr' --：■.I2800R二1200x1175+1000x2425+39.16x2.8x14002R二1424.5kg2R二775.5kg1M二(775.5x1175-39.16x1.175x587.5)x9.8二8664963N-mmM強度滿足o二一二20MPa<[o]二48MPaW強度滿足X撓度計算Pl(l2-12)3/2= 2 9J3EI1=0.0398cm=0.398mm”Pl(l2-12)3/2= 2 2 9運Ell=0.0138cm=0.138mm撓度滿足=0.536mm<[Y]=1.667mm撓度滿足max1.若選用帶鋼纜的扁形電纜1qb=qy-4qd=4.164--x1.54=3.785kg/m式中：qb 補償鏈單位長度重量，kg/m；qy 鋼絲繩單位長度重量，kg/m；qd 隨行電纜單位長度重量，kg/m。2.若選用不帶鋼纜的扁形電纜1q=q-一qby4d1=4.164-—xl.l4=3.889kg/m5.導軌計算5.1轎廂導軌計算轎廂導軌選用T127—2/B5.導軌計算S=28.90cm2I=200.00cm4XXW=31.00cm3XXi=2.68cmxxI=235.00cm4yyW=36.80cm3yyi=2.86cmyy導軌支架間距：L=2000mm安全鉗動作工況彎曲應力由導向力引起的Y軸上的彎曲應力。K-g(QX+PXp)F=—1n Q_x nh=899.3N3FlM=———=337235.3N-mmY16Mb=界=92MPayWY由導向力引起的X軸上的彎曲應力g(QY+PY)1n Q P_h1614.12N

3FlM=—y-X16=605294.12N-mmMc=——X-XW=19.5MPa壓彎應力Kg(P+Q)F= 1_nKn=40180NF?①c=—K kA=20.6MPa(k=-=74.6,w=1.48)i復合應力a)彎曲應力二c+c二28.7MPa<c =205MPaXYpermb)彎曲和壓縮應力b)c=c+Fk=42.6MPa<c =205MPamApermc)壓彎和彎曲應力c)壓彎和彎曲應力cc(4)撓度=c+0.9c=46.43MPa<cc(4)撓度kmpermFl35=0.7X 48EIY=0.218mm<[5]=5mmxFl35=0.7-FYl—y48EI撓度滿足。X撓度滿足。=0.455mm<[5]=5mmY正常使用運行工況1)彎曲應力由導向力引起的Y軸上的彎曲應力。

Kg(QX+PX)F=2n Q ￡_X nh=484.24N3FlM=——x-Y16=181588.2N-mmMb=——YYWY=4.93MPa由導向力引起的X軸上的彎曲應力。Kg(QY+PY)= 2n Q Ph=1079.15N3FlM=——Y-x16=404682.35N-mmMb=—XXWx=13.05MPa2)復合應力Q=◎+Q二17.98MPa<c二165MPamXYperm(3)撓度Fl38 =0.7■S1-X 48EIY=0.118mm<[8]=5mmxFl38=0.7y—y48EI撓度滿足x撓度滿足=0.312mm<[8]=5mmy正常使用裝載工況1)彎曲應力由導向力引起的Y軸上的彎曲應力

口gPX+FXF= ps_1Xnh=664.1N3FlM=——x-Y16=249035.3N-mmMb=——Y-YWY=6.8MPab）由導向力引起的X軸上的彎曲應力。gPY+FY=—n P ^-1hb=0X（2）復合應力b=b+b=6.8MPa<b =165MPamXY perm（3）撓度8=0.7x—x 48EI撓度滿足Y撓度滿足=0.16mm<[8]=5mmx5．2對重導軌計算對重導軌選用T90/B1.技術參數S=17.20cm2I=102.20cm4XXW=20.90cm3XXi=2.5cmxxI=52.00cm4yyW=11.90cm3yyi=1.76cmyy2.正常使用運行工況（1）彎曲應力a）由導向力引起的Y軸上的彎曲應力KgGX—2nG

nh=113.21N3FlM=——x-Y16=42454.93N-mmMb=——YYWY=3.6MPab）由導向力引起的b）由導向力引起的X軸上的彎曲應力KgGYnGnh=484.43N

3FlM=——Y-X16=181662.8N-mmMb=——XXW=8.7MPa強度滿足（2）復合應力強度滿足b=b+b=12.3MPa<b =165MPamXY perm撓度=0.7=0.7Fl3x-48EIY=0.124mm<[5]=5mmx5=0.7y—撓度滿足y 48EI撓度滿足x=0.271mm<[5]=5mmy6.安全部件計算6.安全部件計算符合符合符合GB7588第10.4.3.1條符合緩沖器的計算、選用轎廂緩沖器選用二只油壓緩沖器。（1）型號：YH2/420（河北東方機械廠）技術參數：a） 行程：420mmb） 額定速度：2.0?2.5m/sc） 總容許質量：900?3750kg（2）校核a） 速度：V=2.5m/sb） 總容許質量：1800kg<P+Q=2800kg<7500kgc） 行程：S=0.0674v2=0.42m對重緩沖器選用二只油壓緩沖器（1）型號：YH2/420（河北東方機械廠）技術參數：行程：420mm額定速度：2.0?2.5m/s總容許質量：900?3750kg（2）校核a） 速度：V=2.5m/sb） 總容許質量：

符合符合GB7588第10.4.3.1條符合符合GB7588第10.4.3.1條c）行程：S=0.0674v2=0.42m限速器的計算、選用限速器選用雙向限速器型號：XS18A（河北東方機械廠）技術參數：額定速度：VW2.5m/s鋼絲繩張緊力：$800N鋼絲繩直徑：①8mm繩輪節(jié)圓直徑：①300mm校核符合速度：V=2.5m/s符合鋼絲繩張緊力限速器動作時，安全鉗起作用所需力為N=200N2N=400N<800N符合GB7588第9.9.4條鋼絲繩強度計算：符合GB7588符合GB7588第9.9.6.2條n= =35>[n]=8800符合GB7588符合GB7588第9.9.6.4條300=37-5>[30]符合符合符合符合安全鉗的計算、選用安全鉗選用漸進式安全鉗型號：AQ1（河北東方機械廠）技術參數：額定速度：W5m/s總容許質量：1800?4500kg導軌寬度：10，16mm2.校核：速度：V=2.5m/s總容許質量：1800kg<P+Q=4100kg<4500kg導軌寬度T127—2/B，導軌寬度為16。符合符合GB7588第8.2.1條、第8.2.3條查GB7588表1得：S=3.56m2max7.2最小有效面積S=3.245m2min7.3校核S=3.245m2<S=3.5115m2<S=3.56m2minmaxGB7588第GB7588第8.16.2條GB7588第8.16.2條轎廂通風面積符合GB7588第8.16.2條S=1.95X1.75+0.09Xl.l=3.5115m28.2轎廂上部及下部通風孔有效面積計算均不應小于：AS=1%S=0.035115m2轎廂上部及下部通風孔面積計算：AS二80x(0.026x0.009+"*0.0092)14二0.0238057m2轎門四周間隙通風面積計算AS二(1.1+2.1)x2x0.0042=0.0256m2部分轎門四周間隙通風面積所占百分比AS-AS=0.01131m2<50%-AS二0.0170625m21轎廂通風面積計算2AS+AS=0.0732m2>2-AS=0.0702m212撞擊能量計算符合撞擊能量計算符合GB7588第7.5.2.1.1.2條符合GB7588第8.7.2.1.1.2條門距：寬x高=1100X2100；型式：中分門；門板重量：m=35kg；1門機重量：m=75kg；2門機轉動部分轉動慣量：J=0.03kg?m2；開、關門平均速度：V=0.25m/s;強迫關門重錘重量：M=3kg；轉動部分平均轉速：n=100r/min2能量計算：層門門扇撞擊能量計算E=2（丄mV2）+E212=2（丄mV2）+2（丄MV2）212=2.375J<10J轎門門扇撞擊能量計算E=2（丄mV2）+E211=2（丄mV2）+J?2212=3.83J<10J式中：E——轎門、層門關閉時總能量，J;片——門機轉動部分能量，J；e2――強迫關門裝置能量，J。10.井道結構受力計算10.1底坑預埋件受力計算1.轎廂緩沖支反力計算土建圖標定值：[NJ=160kNN1=4gn（P+Q）/2=80.36kN<[N1]=160kN2.對重緩沖支反力計算土建圖標定值：[N2]=128kNN2=4gnG/2=64.68kN<[N2]=128kN10.2層門側井道壁受力計算預留門洞上方應為鋼筋混凝土墻或設置鋼筋混凝土過梁（過梁高上350）,以固定層門裝置（用膨脹螺栓），鋼筋混凝土墻或過梁厚度不應小于120mm，其耐壓強度應不低于24MPa。技術參數：（1）門距：寬X高=1100X2100；（2）型式：中分門；（3） 層門自重：工P=70kg；（4） 層門裝置自重：工P=100kg；（5） 膨脹螺栓規(guī)格及數量：2一M12；底坑強度滿足GB7588第5.3.2.2條底坑強度滿足GB7588第5.3.2.3條6）層門裝置、層門重心位置離墻距離L=60mm（7）層門裝置固定架螺栓離支架上平面距離：l=78mm膨脹螺栓受力計算：允許承受拉力：N1=10101N剪力：N2=7257NM?g?LF二 江一i二640.77N<10101N1 n-1工M-gF二 亠二833N<7257N2n式中：片——每只膨脹螺栓所受拉力，N；膨脹螺栓強度滿足F2――每只膨脹螺栓所受剪力，N膨脹螺栓強度滿足若預留門洞上方為非混凝土結構，須作特殊處理，其強度應不低于上述要求。機房承重處土建承受力計算土建圖標定值：A=126000NB=86000NC=40000ND=30000N計算值：a=50877.67N

b=34287.75Nc=14554.47Nd=9824.01N安全系數：n=A/a=2.5an=B/b=2.5bn=C/c=2.6c土建承重滿足土建承重滿足d10.4機房吊鉤受力計算機房吊鉤允許受力標定值：[F]=3000kg實際受力：吊鉤受力滿足吊鉤受力滿足11.井道頂層空間和底坑計算11.井道頂層空間和底坑計算頂層高：5500mm底坑深：2200mm轎廂尺寸：1950X1750X2500轎廂、對重緩沖距：350mm緩沖器行程：420mm當對重完全壓在它的緩沖器上時：轎廂導軌長度應能提供不小于0.1+0.035V2（m）的進一步制導彳丁程。理論制導行程：[h]=0.1+0.035V2=0.31875m=318.75mm，實際制導彳程：h二頂層高-轎底板至上導靴之間距離-對重緩沖距-緩沖器彳程=5500-3720-350-420符合GB7588第5.7.1.1.a)條=1010mm符合GB7588第5.7.1.1.a)條.*.h=1010mm>[h]=318.75mm符合8.13.2尺寸要求的轎頂最高面積的水平面[不包括5.7.1.1c所述及的部件面積]、與位于轎廂投影部分井道頂最低部件的水平面（包括梁和固定在井道頂下的零部件）之間的自由垂直距離不應小于1.0+0.035V2（m）

理論距離：[h]=1.0+0.035V2=1.21875(m)=1218.75mm實際距離：h二頂層高-轎底板至轎頂上平面之間距離-對重緩沖距-緩沖器行程=5500-2550-350-420=2180mm符合GB7588第5.7.1.1.