大橋連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)初步設(shè)計（本科畢業(yè)設(shè)計）

./WORD格式整理版╳╳╳╳大學(xué)畢業(yè)設(shè)計〔論文題目╳╳╳大橋連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)初步設(shè)計〔主跨90m作者學(xué)院土木工程學(xué)院專業(yè)道路與橋梁工程方向?qū)W號指導(dǎo)教師二〇一三年六月七日.╳╳╳╳大學(xué)畢業(yè)設(shè)計〔論文任務(wù)書土木工程學(xué)院道路與橋梁工程系〔教研室系〔教研室主任:〔簽名年月日學(xué)生姓名:學(xué)號:專業(yè):土木工程〔路橋1設(shè)計〔論文題目及專題：╳╳╳大橋連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)初步設(shè)計〔主跨90m2學(xué)生設(shè)計〔論文時間：自2013年03月23日開始至3設(shè)計〔論文所用資源和參考資料：鯉魚江大橋施工圖設(shè)計、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范〔JTGD60-2004、公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〔JTGD62-2004、橋梁工程〔范立礎(chǔ)、橋梁計算示例叢書-連續(xù)梁橋〔鄒毅松、土木工程畢業(yè)設(shè)計指南橋梁分冊〔陳忠廷、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計〔徐岳、橋梁結(jié)構(gòu)分析及程序系統(tǒng)〔肖汝誠、橋梁結(jié)構(gòu)電算程序設(shè)計〔顏東煌等。4設(shè)計〔論文應(yīng)完成的主要內(nèi)容：1熟悉橋梁設(shè)計資料及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、設(shè)計橋梁基本尺寸和主梁截面形式、計算主梁控制截面幾何特性參數(shù)與結(jié)構(gòu)自重；2計算主梁的一、二期恒載內(nèi)力,并繪恒載內(nèi)力圖；3計算主梁的活載內(nèi)力影響線、計算活載內(nèi)力效應(yīng)〔包括橫向分布系數(shù)計算、進(jìn)行最不利內(nèi)力組合；4主梁配筋估算及布置、預(yù)應(yīng)力損失計算、配束后的內(nèi)力計算及內(nèi)力組合；5正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)驗算；6繪制相關(guān)圖紙,編寫設(shè)計說明書。5提交設(shè)計〔論文形式〔設(shè)計說明與圖紙或論文等及要求：設(shè)計成果提交設(shè)計說明書〔論文一本、總體布置圖、橫截面布置圖、主梁一般構(gòu)造圖、主梁預(yù)應(yīng)力配筋圖、施工步驟圖；要求設(shè)計思路明晰、計算準(zhǔn)確、章節(jié)清楚、內(nèi)容完整、論文書寫工整,圖紙應(yīng)能服務(wù)于答辯,繪圖以標(biāo)準(zhǔn)圖為范本,做到規(guī)范、清晰、易讀。6發(fā)題時間：2013年03指導(dǎo)教師：〔簽名學(xué)生：〔簽名╳╳╳╳大學(xué)畢業(yè)設(shè)計〔論文指導(dǎo)人評語[主要對學(xué)生畢業(yè)設(shè)計〔論文的工作態(tài)度,研究內(nèi)容與方法,工作量,文獻(xiàn)應(yīng)用,創(chuàng)新性,實用性,科學(xué)性,文本〔圖紙規(guī)范程度,存在的不足等進(jìn)行綜合評價]指導(dǎo)人：〔簽名年月日╳╳╳╳大學(xué)畢業(yè)設(shè)計〔論文評閱人評語[主要對學(xué)生畢業(yè)設(shè)計〔論文的文本格式、圖紙規(guī)范程度,工作量,研究內(nèi)容與方法,實用性與科學(xué)性,結(jié)論和存在的不足等進(jìn)行綜合評價]評閱人：〔簽名年月日╳╳╳╳大學(xué)畢業(yè)設(shè)計〔論文答辯記錄日期：學(xué)生：學(xué)號：班級：題目：提交畢業(yè)設(shè)計〔論文答辯委員會下列材料：1設(shè)計〔論文說明書共頁2設(shè)計〔論文圖紙共頁3指導(dǎo)人、評閱人評語共頁畢業(yè)設(shè)計〔論文答辯委員會評語：[主要對學(xué)生畢業(yè)設(shè)計〔論文的研究思路,設(shè)計〔論文質(zhì)量,文本圖紙規(guī)范程度和對設(shè)計〔論文的介紹,回答問題情況等進(jìn)行綜合評價]答辯委員會主任：〔簽名委員：〔簽名〔簽名〔簽名〔簽名成績：摘要本設(shè)計的題目是鯉魚江大橋連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)初步設(shè)計。根據(jù)安全、適用、經(jīng)濟、美觀的原則,設(shè)計方案選定為采用預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋,全長200m,跨徑布置為〔55+90+55m,主梁采用單箱單室變截面箱形梁。橋梁采用懸臂法施工,設(shè)計過程采用midas進(jìn)行輔助計算。本文主要闡述了該橋的上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計過程和計算過程。首先對主橋進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)設(shè)計,擬定上部機構(gòu)尺寸,然后對上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行恒載和活載內(nèi)力計算,內(nèi)里組合、預(yù)應(yīng)力鋼束的估算和布置,以及預(yù)應(yīng)力損失的計算,最后進(jìn)行截面強度和應(yīng)力的驗算。關(guān)鍵詞：連續(xù)梁橋預(yù)應(yīng)力作用應(yīng)力AbstractThisdesigntopicistheCarpAccordingtosecurity,application,economic,aesthetic,thedesignisselectedforprestressedconcretecontinuousgirderbridge,atotallengthof200m,thespanarrangementis<55+90+55>m,primarybeamissingleboxgirdersingle-cellboxbeamswithvariablecrosssection.Thebridgeadoptsthemethodofcantileverconstruction,MIDAShavebeenusedforcalculatingindesignprocess.Thispapermainlydescribesthedesignandcalculationprocessofthebridgeupperstructure.Firstly,theoverallstructuredesignofthebridge,totheupperbodysize,andthenontheupperstructureofthedeadloadandliveloadcalculationofinternalforce,internalforcecombination,estimationandlayoutofprestressedsteelbeam,andthecalculationoflossofprestress,thesectionstrengthandstresscheckingcomputations.Keywords：Continuousgirderbridge,prestressed,effect,stress.目錄TOC\h\z\t"X.X,2,X.X.X,3,章,1"第一章前言3第二章方案及上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定42.1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)規(guī)范42.1.1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)42.1.2采用規(guī)范42.2橋型選用42.3尺寸擬定42.3.1孔跨布置42.3.2截面形式52.3.3梁高52.3.4細(xì)部尺寸52.4主要材料72.5施工方案72.5.1上部結(jié)構(gòu)施工72.5.2主梁施工流程82.6施工注意事項8第三章荷載內(nèi)力計算103.1模型建立103.1.1模型基本尺寸103.1.2單元的劃分103.2恒載內(nèi)力計算103.2.1懸臂施工階段最大內(nèi)力113.2.2邊跨合龍階段內(nèi)力133.2.3跨中合龍階段內(nèi)力163.2.4二期恒載內(nèi)力183.3活載內(nèi)力的計算213.3.1影響線213.3.2汽車沖擊系數(shù)計算253.3.3車道荷載內(nèi)力263.4荷載組合293.4.1正常使用極限狀態(tài)293.4.2承載能力極限狀態(tài)34第四章預(yù)應(yīng)力鋼束估算與布置394.1鋼束估算原理39按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計算394.1.2按承載能力極限狀態(tài)的強度要求計算414.2鋼束估算424.3預(yù)應(yīng)力束的布置504.3.1布置原則504.3.2鋼束的布置51第五章預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計算535.1預(yù)應(yīng)力損失種類及相應(yīng)的計算方法535.2鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力計算原理56第六章配束后主梁內(nèi)力計算及內(nèi)力組合576.1鋼束二次576.2溫度次內(nèi)力58第七章主梁截面強度驗算617.1截面強度計算原理617.2強度驗算62施工階段法相壓應(yīng)力驗算627.2.2受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力驗算707.2.3截面抗裂驗算747.3正常使用階段混凝土法向應(yīng)力及主應(yīng)力計算與驗算78第八章結(jié)論91參考文獻(xiàn)92致謝93第一章前言畢業(yè)設(shè)計作為大學(xué)學(xué)習(xí)過程中一個重要的結(jié)尾課程,它旨在培養(yǎng)學(xué)生對所學(xué)專業(yè)的理論知識理解和綜合運用的能力。它具有較強的實踐性和綜合性,需要我們單獨地運用所儲備的知識分析和解決問題,是一種培養(yǎng)學(xué)生獨立工作的途徑和方法。在設(shè)計過程中,通過不斷地探索和學(xué)習(xí),我進(jìn)一步了加深了對自己所學(xué)專業(yè)知識的理解,在大量的資料查閱過程中,擴展了自己的知識面。同時也深刻地認(rèn)識到作為一個土木工作者應(yīng)該具備嚴(yán)謹(jǐn)?shù)乃季S和負(fù)責(zé)任的態(tài)度。在畢業(yè)設(shè)計過程中,我也深刻的認(rèn)識到,運用所學(xué)知識處理問題的時候要形成系統(tǒng)的知識體系,并與實際情況相結(jié)合。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平穩(wěn)舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程數(shù)量小、抗震能力強及施工方法成熟等特點,在橋梁工程中得到了廣泛的應(yīng)用,作為道路與橋梁工程專業(yè)學(xué)生亦應(yīng)重點掌握。橋梁的設(shè)計,除了解橋位處的地質(zhì)、地形及水力水文情況外,還應(yīng)對所設(shè)計橋梁的構(gòu)造特點、建橋材料及相應(yīng)的施工方法形成整體認(rèn)識。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計包括橋型布置與構(gòu)造、建橋材料及預(yù)應(yīng)力工藝、施工方法和計算方法,這些內(nèi)容是相互關(guān)聯(lián)、相輔相成、缺一不可的。本設(shè)計中用到了材料力學(xué)、結(jié)構(gòu)設(shè)計原理、結(jié)構(gòu)力學(xué)、橋梁工程等學(xué)科的諸多知識。同時還從圖書館借閱了大量教學(xué)參考書,力求在設(shè)計過程中盡量做到規(guī)范、合理、清楚。此次設(shè)計使我所學(xué)的基礎(chǔ)理論和專業(yè)技術(shù)知識更加系統(tǒng)、鞏固、延伸和拓展,對我以后從事橋梁方面的工作具有很好的指導(dǎo)意義。本設(shè)計是關(guān)于鯉魚江大橋連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)初步設(shè)計。要求完成必要的畢業(yè)設(shè)計及橋梁總體布置圖、主梁一般構(gòu)造圖、主梁預(yù)應(yīng)力鋼束構(gòu)造圖、主梁施工程序示意圖等圖紙。設(shè)計分章節(jié)進(jìn)行闡述,并配有多幅插圖,力求更具說服力。限于本人水平和資料不足,設(shè)計中存在的諸多不足請老師和同學(xué)批評指正。第二章方案及上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定2.1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)規(guī)范技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1．荷載等級：公路—Ⅰ級；2．橋面寬度：采用雙向四車道,上下分離式斷面0.5m〔護(hù)欄+2×3.75m〔車道+0.5m〔護(hù)欄=8.5m3．橋面設(shè)有雙向2%的橫坡,通過橋面鋪裝完成；采用規(guī)范1．《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》〔JTGD62-20042．《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》〔JTGD60-20043．《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGB01-20034．《公路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》〔JTJ024-855．《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》〔JTJ041-20002.2橋型選用本設(shè)計經(jīng)方案比選后,確定采用預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu),橋梁全長200m。上部結(jié)構(gòu)橋面寬采用分離式斷面—2×8.5m,截面形式采用單箱單室。2.3尺寸擬定孔跨布置圖2.1橋梁縱斷面布置圖根據(jù)路線設(shè)計線位,結(jié)合橋跨范圍地形地質(zhì)情況,對變截面連續(xù)梁橋孔跨布置設(shè)計,橋梁的主跨設(shè)計為90m。對于橋的邊跨,往往要受到如下因素的影響：橋址地形、地質(zhì)與水文條件,通航要求以及墩臺、基礎(chǔ)及支座構(gòu)造,力學(xué)要求,美學(xué)要求等。若采用三跨橋孔布置,一般邊跨長度可取為中跨的0.5—0.8倍,這樣可使中跨跨中不致產(chǎn)生異號彎矩,此外,邊跨跨長與中跨跨長之比還與施工方法有著密切的聯(lián)系,本設(shè)計跨度主要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書來確定,其跨度組合為：<55+90+55>米,基本符合以上原理要求〔圖。2.3.2截面形式〔1立截面從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點來分析,連續(xù)梁的立面應(yīng)采取變高度布置為宜；在恒、活載作用下,支點截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩,從絕對值來看,支點截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩,因此,采用變高度梁能較好地符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律,另外,變高度梁使梁體外形和諧,節(jié)省材料并增大橋下凈空。故本設(shè)計方案取變截面的形式?！?橫截面梁式橋橫截面的設(shè)計主要是確定橫截面布置形式,包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟用料等等因素都有關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心距較大時,軸向壓力的偏心可以愈大,也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂愈大,可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面就是這樣的一種截面。此外,箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大,對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時,因其都具有較大的面積,所以能夠有效地抵抗正負(fù)彎矩,并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小,因而也受到了人們的重視。總之,箱形截面是大、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式,本設(shè)計方案的主跨為90m,可以采用箱型截面的形式。常見的箱形截面形式有：單箱單室、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等?？紤]到單箱雙室的施工較為麻煩,且本設(shè)計方案中橋梁的寬度僅為8.5m,采用單箱單室為宜。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確,施工方便,節(jié)省材料用量。2.3.3梁高根據(jù)經(jīng)驗確定,預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25之間,而跨中梁高與主跨之比一般為1/40—1/50之間。當(dāng)建筑高度不受限制時,增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案,因為增大梁高只是增加腹板高度,而混凝土用量增加不多,卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。此設(shè)計采用變高度的梁,取支點處梁高為5.5米〔支點主梁高度與其跨徑之比為0.061,跨中梁高為2.5米〔跨中梁高與主跨之比為0.028。2.3.4細(xì)部尺寸一、頂板與底板箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個方面的控制。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力,一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變化,墩頂處底板為梁高的1/10-1/12,跨中處底板一般為200-250。底板厚最小應(yīng)有120。箱梁頂板厚度應(yīng)滿足橫向彎矩的要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。本設(shè)計中采用雙面配筋,且底板由支點處以拋物線的形式向跨中變化。底板在支點處設(shè)計為實心箱型截面,在跨中厚25cm.頂板厚25cm。二、腹板和其它細(xì)部結(jié)構(gòu)箱梁腹板厚度：腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。在預(yù)應(yīng)力梁中,因為彎束對外剪力的抵消作用,所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小,腹板不必設(shè)得太大；同時,腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求,其設(shè)計經(jīng)驗為：〔1腹板內(nèi)無預(yù)應(yīng)力筋時,采用200mm?！?腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時,采用250—300mm?！?腹板內(nèi)有錨頭時,采用250—300mm。大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋,腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬,以承受支點處較大的剪力,一般采用300—600mm,甚至可達(dá)到1m左右。本設(shè)計支座處腹板厚取600m.,跨中腹板厚取300m。梗腋：在頂板和腹板接頭處須設(shè)置梗腋。梗腋的形式一般為1：2、1：1、1：3、等。梗腋的作用是：提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度,減少扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變應(yīng)力。此外,梗腋使力線過渡比較平緩,減弱了應(yīng)力的集中程度。本設(shè)計中,根據(jù)箱室的外形設(shè)置了<500×250>mm的上部梗腋,而下部采用1：1的梗腋,尺寸為<400×400>mm。圖2.2跨中截面尺寸〔單位：mm圖2.3支座處截面尺寸〔單位：mm2.4主要材料主梁采用的是C50號混凝土防撞欄桿采用的是C25號混凝土預(yù)應(yīng)力鋼筋束采用的是QUOTEФs15.2鋼絞線普通鋼筋采用的是HRB3352.5施工方案2.5.1上部結(jié)構(gòu)施工〔1主梁段施工橋墩施工完成后,墩頂0號塊梁段擬在墩頂埋有牛腿支撐托架上施工。用掛籃依次懸臂澆筑其余梁段,設(shè)計掛籃現(xiàn)澆階段最大的重量為80噸,掛籃重量為45噸。〔2邊跨現(xiàn)澆段邊跨現(xiàn)澆段在落地支架上施工,一次連續(xù)澆筑完成,邊跨底板張拉時,應(yīng)保證箱梁和支架間水平向自由變形,為此在現(xiàn)澆段底模與支架承重縱梁間密排鋼管,在澆筑混凝土?xí)r應(yīng)保證梁體穩(wěn)定?！?主梁合龍段施工全橋分兩個合龍階段,第一、二階段合龍兩邊邊跨；第三階段合龍中跨,施工順序和過程分述如下：邊跨合龍施工步驟：在支架上澆筑箱梁的漸變段,完成邊跨合龍,待砼強度大于80%設(shè)計強度后,張拉鋼束；中跨合龍施工步驟:在中跨兩懸臂端將掛籃改裝為吊架,并在懸臂端設(shè)水箱作平衡重。在滿足設(shè)計合龍溫度情況下,焊好合龍骨架,澆筑合龍段砼,邊澆筑砼邊同步等效的放水。主梁施工流程主墩上搭設(shè)托架→現(xiàn)澆0號塊混凝土→張拉鋼筋束→安裝掛籃→現(xiàn)澆1號塊混凝土→張拉鋼筋束→移動并安裝掛籃……按照此程序施工主梁各節(jié)段至合龍段→搭設(shè)邊跨支架→澆筑邊跨主梁節(jié)段→澆筑邊跨合龍段→張拉邊跨現(xiàn)澆段鋼束→安裝主跨合龍吊架→跨中配重→安裝跨中合龍骨架→澆筑跨中合龍段砼,并同時等重卸除配重→分兩次交錯張拉主邊跨底板鋼束。2.6施工注意事項1、本橋使用的各種材料必須符合設(shè)計提出的技術(shù)要求,按有關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)格進(jìn)行檢驗,妥善保管,并滿足現(xiàn)行有效的規(guī)范、規(guī)程要求。2、主梁各階段〔除現(xiàn)澆段和0號塊外應(yīng)一次現(xiàn)澆完成,澆筑時應(yīng)保證連續(xù)和振搗密實。所有工作縫應(yīng)認(rèn)真鑿毛清潔,確保新老混凝土結(jié)合可靠等強。全橋預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,混凝土強度必須達(dá)到設(shè)計要求的值后〔即混凝土強度達(dá)到80%以上且在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下,混凝土養(yǎng)護(hù)齡期不小于5天才能施加預(yù)應(yīng)力,懸臂拼裝現(xiàn)澆構(gòu)件應(yīng)及時〔一般不宜超過12天進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉,所有預(yù)應(yīng)力鋼束嚴(yán)格按照對稱、均衡張拉的原則進(jìn)行張拉。預(yù)應(yīng)力鋼束采用張拉力和伸長量雙指標(biāo)控制,以張拉力為主,伸長量為輔〔伸長量又施工單位根據(jù)所購鋼束的具體參數(shù)指標(biāo)校核計算,并報監(jiān)理工程師審批。預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完畢后,嚴(yán)禁撞擊錨頭和鋼束,鋼絞線和粗鋼筋多余長度應(yīng)用切割機切割。主梁縱向預(yù)應(yīng)力體系設(shè)計采用真空灌漿法施工工藝,并采用向配套的塑料波紋管。3、主梁雙懸臂澆筑施工時,梁段砼的澆筑、掛籃和機具的移動等,均應(yīng)遵循對稱、均衡、同步進(jìn)行的原則,主梁面上應(yīng)嚴(yán)格控制堆放材料和施工機具,并注意懸臂兩端對稱堆放。每個梁段各個施工工序應(yīng)有監(jiān)控、監(jiān)測以確保施工質(zhì)量。在特殊情況下兩側(cè)不平衡重〔含現(xiàn)澆砼不對稱的質(zhì)量只允許偏差1/4節(jié)段重量〔節(jié)段自身不平衡重除外。4、主梁懸澆至最大懸臂時,應(yīng)根據(jù)分析計算所確定的危險風(fēng)速,有必要時〔施工季節(jié),結(jié)合現(xiàn)場和施工實際情況,研究制定具體抗風(fēng)措施〔可設(shè)臨時抗風(fēng)索,并報監(jiān)理工程師或?qū)＜以u審批準(zhǔn)后實施。5、主梁合龍段砼澆筑采用預(yù)壓配重法,即預(yù)先在合龍段兩端按合龍段砼重量注水壓重,邊澆筑砼邊防水。為了盡量減小溫度的影響,要求盡快焊接合龍段勁性骨架連接〔待壓重水灌滿后再施焊合龍段剛性骨架,并盡快澆筑合龍段砼。6、主梁施工完成現(xiàn)澆橋面鋪裝時,應(yīng)將主梁頂面全面鑿毛,清除松散物、施工防水層后,方可澆筑橋面鋪裝,確保橋面板與橋面鋪裝有效結(jié)合。7、承臺、墩身等構(gòu)件的砼體積較大,施工時應(yīng)采取可靠措施〔如采用低水化熱的水泥、摻入粉煤灰、埋設(shè)冷卻管降低水化熱,避免砼形成微裂縫甚至開裂；結(jié)構(gòu)各施工縫、后澆筑的構(gòu)件結(jié)合面〔包括封錨處應(yīng)嚴(yán)格處理,確?？煽拷Y(jié)合；封錨區(qū)砼可采用微膨脹砼。墩身施工需要設(shè)置勁性骨架。8、施工中應(yīng)注意有關(guān)預(yù)埋件的設(shè)置。9、對施工圖設(shè)計中所提供的基礎(chǔ)坐標(biāo)、高程等必須先進(jìn)行核查,確認(rèn)無誤后方可對照實施。10、設(shè)計說明中未盡事宜,請詳細(xì)參閱圖中標(biāo)注,并嚴(yán)格按照《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》<JTJ041-2000>執(zhí)行。第三章荷載內(nèi)力計算3.1模型建立3.1.1模型基本尺寸橋梁采用55m+90m+55m的布置方案,簡化的模型如3.1圖所示圖3.1橋梁結(jié)構(gòu)簡化模型圖〔單位：mm3.1.2單元的劃分單元的劃分應(yīng)遵循以下三個基本原則：1計算模型應(yīng)盡量符合實際結(jié)構(gòu)的構(gòu)造特點和受力特點,以保證解的真實性；2保證體系的幾何不變性,特別是在錯綜復(fù)雜的轉(zhuǎn)換過程中更應(yīng)注意,同時要避免出現(xiàn)與實際結(jié)構(gòu)受力不符的多余聯(lián)結(jié)；3在合理模型的前提下,減少不必要的結(jié)點數(shù)目,以縮短計算時間,減少后處理工作量。根據(jù)以上三點,本設(shè)計把節(jié)點劃分在：關(guān)鍵控制截面處；結(jié)構(gòu)交接點、轉(zhuǎn)折點；截面突變處；不同材料不同階段結(jié)合處；所有支承點；施工縫處；對于變截面部分,按照施工階段劃分,使其更接近實際情況。根據(jù)以上節(jié)點劃分要求,本設(shè)計將整座橋梁劃分為了64個單元,由于橋梁為對稱結(jié)構(gòu)現(xiàn)將其前兩跨節(jié)點和單元劃分如圖3.2所示：圖3.2橋梁結(jié)構(gòu)單元劃分橋梁一半結(jié)構(gòu)劃分長度為：3×3+2×1+8×4+3×3+4×1.5+3×3+8×4+1=100m3.2恒載內(nèi)力計算主梁恒載內(nèi)力,包括主梁一期恒載〔主梁自重引起的內(nèi)力和二期恒載〔橋面鋪裝、欄桿等引起的內(nèi)力。在恒載內(nèi)力計算之前有必要對設(shè)計的施工過程作簡要的介紹,以便合理進(jìn)行內(nèi)力計算,本橋從橋的一端向另一端逐跨施工,共分為五個施工階段。階段一：澆筑零號塊混凝土,待達(dá)到一定強度后張拉預(yù)應(yīng)力鋼束,并壓注水泥漿。階段二：采用懸臂施工,在在支架上澆筑混凝土,待混凝土達(dá)到一定強度后張拉預(yù)應(yīng)力鋼束,并壓注水泥漿,形成懸臂梁。階段三：澆筑邊跨的滿堂支架段,并按順序進(jìn)行邊跨合龍、中跨合龍,待混凝土達(dá)到一定強度后張拉底板的預(yù)應(yīng)力束。階段四：將第一個橋墩支座轉(zhuǎn)換為固定鉸支座,其余支座為可動鉸支座,形成橋梁最終結(jié)構(gòu)體系——連續(xù)梁體系。階段五：橋面鋪裝、欄桿安裝,即二期恒載。由施工過程可知結(jié)構(gòu)恒載是分階段形成的,主要包括：成橋后箱梁一期恒載集度和二期恒載集度。懸臂施工階段最大內(nèi)力在第12施工階段,橋梁處于最大懸臂狀態(tài),懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應(yīng)頂板縱向預(yù)應(yīng)力束,懸臂澆注結(jié)束時全橋的恒載內(nèi)力如表格3.1所示,內(nèi)力圖如圖3.3、3.4。表格3.1最大懸臂階段內(nèi)力單元位置軸向<kN>剪力

<kN>彎矩

<kN·m>6I[6]-2.29441.29-1103.25J[7]-4.93944.37-3869.657I[7]-13.02944.29-3869.65J[8]-19.631466.44-8683.768I[8]-31.141466.24-8683.76J[9]-42.262015.56-15638.529I[9]-54.632015.26-15638.52J[10]-71.052599.95-24859.0910I[10]-91.592599.31-24859.09J[11]-114.343228.44-36505.411I[11]-140.973227.38-36505.4J[12]-171.323910.87-50775.6112I[12]-198.473909.59-50775.61J[13]-237.944657.44-67908.6813I[13]-275.864655.35-67908.68J[14]-326.195478.44-88184.7214I[14]-361.645476.22-88184.72J[15]-407.756150.04-105649.13續(xù)表3.115I[15]-444.656147.48-105649.13J[16]-499.016876.21-125221.3216I[16]-540.466873.08-125221.32J[17]-604.177662.58-147076.2117I[17]13.977686.35-147076.21J[18]13.978098.48-158914.8518I[18]5.398098.49-158914.85J[19]5.398510.61-171371.6819I[19]5.36-8468.4-170096J[20]5.36-8056.27-157702.520I[20]13.9-8056.26-157702.5J[21]13.9-7644.14-145927.1821I[21]-600.87-7620.5-145927.18J[22]-537.16-6830.99-124198.9322I[22]-495.97-6834.11-124198.93J[23]-441.61-6105.38-104753.3923I[23]-412.15-6107.43-104753.39J[24]-366.08-5434.2-87415.0324I[24]-328.47-5436.61-87415.03J[25]-278.29-4615.87-67301.325I[25]-239.98-4618.02-67301.3J[26]-200.72-3874.08-50317.9926I[26]-170.22-3875.54-50317.99J[27]-140.07-3196.76-36179.7227I[27]-113.66-3197.81-36179.72J[28]-91.09-2573.4-24646.5128I[28]-69.31-2574.07-24646.51J[29]-53.05-1994.88-15519.1329I[29]-41.96-1995.14-15519.13J[30]-30.98-1452.89-8632.4530I[30]-19.58-1453.08-8632.45J[31]-13.06-938-3857.0831I[31]-5.63-938.08-3857.08J[32]-3.03-441.29-1103.25圖3.3最大懸臂階段彎矩圖〔單位：kN·圖3.3最大懸臂階段彎矩圖〔單位：kN·m圖3.4最大懸臂階段剪力圖〔單位：kN圖3.4最大懸臂階段剪力圖〔單位：kN邊跨合龍階段內(nèi)力邊跨合龍階段：安裝排架并按施工要求進(jìn)行預(yù)壓,現(xiàn)澆邊跨等高粱段,達(dá)到強度要求后,澆注邊跨合龍段,張拉邊跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。此時全橋恒載內(nèi)力如表格3.2所示,圖形如3.5,3.6所示。表格3.2邊跨合龍階段內(nèi)力單元位置軸向

<kN>剪力<kN>彎矩

<kN*m>1I[1]0.04-166.180J[2]0.04205.56-59.072I[2]0-179.71-59.07J[3]0192.02-77.543I[3]0-178.43-77.54J[4]0193.31-99.864I[4]0193.31-99.86J[5]0317.22-355.125I[5]0317.22-355.12J[6]0441.13-734.29續(xù)表3.26I[6]-2.29441.12-734.29J[7]-4.93944.2-3500.017I[7]-13.02944.12-3500.01J[8]-19.621466.27-8313.448I[8]-31.131466.07-8313.44J[9]-42.252015.39-15267.529I[9]-54.632015.09-15267.52J[10]-71.042599.78-24487.4110I[10]-91.592599.14-24487.41J[11]-114.333228.27-36133.0411I[11]-140.963227.21-36133.04J[12]-171.323910.7-50402.5712I[12]-198.473909.42-50402.57J[13]-237.934657.27-67534.9613I[13]-275.854655.18-67534.96J[14]-326.185478.27-87810.3214I[14]-361.635476.05-87810.32J[15]-407.746149.87-105274.2215I[15]-444.636147.31-105274.22J[16]-4996876.04-124845.8916I[16]-540.456872.91-124845.89J[17]-604.167662.41-146700.2817I[17]13.977686.18-146700.28J[18]13.978098.31-158538.6618I[18]5.398098.32-158538.66J[19]5.398510.44-170995.2419I[19]5.1-8027.1-149575.59J[20]5.1-7614.97-137844.0320I[20]13.17-7614.96-137844.03J[21]13.17-7202.84-126730.6621I[21]-566.47-7180.54-126730.66J[22]-502.76-6391.04-106326.3122I[22]-464.3-6393.94-106326.31續(xù)表3.2J[23]-409.93-5665.21-88204.6723I[23]-382.65-5667.12-88204.67J[24]-336.59-4993.89-72190.2124I[24]-302.07-4996.1-72190.21J[25]-251.88-4175.36-53841.6825I[25]-217.24-4177.3-53841.68J[26]-177.98-3433.37-38623.5626I[26]-150.97-3434.66-38623.56J[27]-120.82-2755.88-26250.4927I[27]-98.05-2756.79-26250.49J[28]-75.48-2132.37-16482.4828I[28]-57.47-2132.93-16482.48J[29]-41.21-1553.74-9120.329I[29]-32.65-1553.94-9120.3J[30]-21.67-1011.68-3998.830I[30]-13.56-1011.83-3998.8J[31]-7.04-496.75-988.6431I[31]-2.85-496.79-988.64J[32]-0.2500圖3.5邊跨合龍階段彎矩圖〔單位：kN·圖3.5邊跨合龍階段彎矩圖〔單位：kN·m圖3.6邊跨合龍懸臂階段剪力圖〔單位：kN圖3.6邊跨合龍懸臂階段剪力圖〔單位：kN跨中合龍階段內(nèi)力跨中合龍階段：拼裝中跨合龍吊架,澆注中跨合龍段,張拉中跨底板預(yù)應(yīng)力束。中跨合龍完成后的內(nèi)力如表格3.3所示,內(nèi)力圖如圖3.7,3.8所示。表格3.3跨中合龍階段恒載內(nèi)力單元位置軸向

<kN>剪力

<kN>彎矩

<kN*m>1I[1]1.35-826.310J[2]1.35-448.681912.482I[2]0-448.681912.48J[3]0-71.062692.093I[3]0-71.062692.09J[4]0306.572338.824I[4]0306.572338.82J[5]0432.441969.325I[5]0432.441969.32J[6]0558.321473.946I[6]-2.88558.311473.94J[7]-5.561069.24-1776.257I[7]-14.451069.15-1776.25J[8]-21.141598.37-7104.518I[8]-33.651598.15-7104.51J[9]-44.882152.97-14598.559I[9]-58.122152.66-14598.55J[10]-74.652741.28-24377.2710I[10]-96.352740.6-24377.27J[11]-119.173372.08-36594.2811I[11]-146.983370.98-36594.28J[12]-177.374055.25-51441.4712I[12]-205.794053.91-51441.47J[13]-245.254801.77-69152.5713I[13]-284.384799.61-69152.57J[14]-334.715622.7-90006.6414I[14]-371.135620.42-90006.64J[15]-417.236294.23-107904.58續(xù)表3.315I[15]-455.026291.62-107904.58J[16]-509.397020.35-127910.2916I[16]-551.737017.15-127910.29J[17]-615.447806.65-150198.7117I[17]14.27830.86-150198.71J[18]14.28242.99-162254.1118I[18]5.478243-162254.11J[19]5.478655.12-174927.719I[19]-25.56-8149.46-154899.06J[20]-25.56-7737.33-142983.9720I[20]-17.35-7737.35-142983.97J[21]-17.35-7325.23-131687.0121I[21]-606.64-7300.11-131686.91J[22]-542.93-6510.61-110922.7522I[22]-503.73-6513.76-110922.66J[23]-449.36-5785.03-92440.6423I[23]-421.49-5787.13-92440.57J[24]-375.42-5113.9-76065.2624I[24]-340.06-5116.38-76065.21J[25]-289.88-4295.64-57234.6925I[25]-254.23-4297.9-57234.63J[26]-214.97-3553.96-41533.4926I[26]-187.01-3555.55-41533.45J[27]-156.86-2876.77-28676.3927I[27]-133.09-2877.96-28676.32J[28]-110.52-2253.55-18423.328I[28]-91.48-2254.41-18423.24J[29]-75.21-1675.21-10574.9929I[29]-65.95-1675.6-10574.94J[30]-54.97-1133.35-4966.6830I[30]-45.95-1133.73-4966.59J[31]-39.44-618.66-1468.7431I[31]-34.35-618.93-1468.68J[32]-31.75-122.148.54續(xù)表3.332I[32]-30.73-122.348.61J[33]-30.73069.78圖3.7跨中合龍階段彎矩圖〔單位：kN·圖3.7跨中合龍階段彎矩圖〔單位：kN·m圖3.8跨中合龍懸臂階段剪力圖〔單位：kN圖3.8跨中合龍懸臂階段剪力圖〔單位：kN3.2.4二期恒載內(nèi)力橋面鋪裝、護(hù)欄等橋安裝完畢后,二期恒載對橋梁產(chǎn)生的內(nèi)力如表格4所示,內(nèi)力圖如圖3.9,3.10所示表格3.4恒載作用下的內(nèi)力單元位置軸向

<kN>剪力

<kN>彎矩

<kN*m>1I[1]0.48-311.570J[2]0.48-239.57826.712I[2]0-239.57826.71J[3]0-167.571437.433I[3]0-167.571437.43J[4]0-95.571832.144I[4]0-95.571832.14J[5]0-71.571915.715I[5]0-71.571915.71J[6]0-47.571975.286I[6]0.25-47.571975.28J[7]-0.2548.431973.56續(xù)表3.47I[7]-0.5148.431973.56J[8]-1.73144.421587.858I[8]-2.72144.41587.85J[9]-4.66240.38818.149I[9]-6.05240.35818.14J[10]-8.74336.31-335.5510I[10]-11.27336.23-335.55J[11]-14.73432.16-1873.2111I[11]-18.07432.03-1873.21J[12]-22.32527.93-3794.8312I[12]-26.72527.73-3794.83J[13]-31.78623.58-6100.4213I[13]-36.78623.31-6100.42J[14]-42.64719.12-8789.9714I[14]-47.3718.83-8789.97J[15]-52.21790.65-11059.0915I[15]-56.91790.32-11059.09J[16]-62.27862.11-13544.1816I[16]-67.42861.72-13544.18J[17]-73.21933.48-16245.2217I[17]1.48936.34-16245.22J[18]1.48972.34-17676.7418I[18]0.56972.34-17676.74J[19]0.561008.34-19162.2519I[19]0.6-1079.9-19162.25J[20]0.6-1043.9-17569.420I[20]1.59-1043.9-17569.4J[21]1.59-1007.9-16030.5621I[21]-78.8-1004.81-16030.56J[22]-73.01-933.06-13114.8422I[22]-67.42-933.48-13114.84J[23]-62.06-861.69-10415.0823I[23]-55.97-862.11-10415.08J[24]-51.05-790.3-7931.28續(xù)表3.424I[24]-46.22-790.59-7931.28J[25]-40.36-694.79-4955.4825I[25]-34.85-695.09-4955.48J[26]-29.79-599.23-2363.6226I[26]-25.28-599.44-2363.62J[27]-21.03-503.54-155.7127I[27]-17.11-503.69-155.71J[28]-13.64-407.761668.2428I[28]-10.74-407.851668.24J[29]-8.05-311.893108.2129I[29]-6.03-311.943108.21J[30]-4.09-215.964164.230I[30]-2.54-215.984164.2J[31]-1.33-119.994836.231I[31]-0.55-1204836.2J[32]-0.04-245124.232I[32]0-245124.2J[33]005136.2圖3.9二期恒載作用下彎矩圖〔單位：kN圖3.9二期恒載作用下彎矩圖〔單位：kN圖3.10二期恒載作用下剪力圖〔單位：kN圖3.10二期恒載作用下剪力圖〔單位：kN3.3活載內(nèi)力的計算3.3.1影響線在移動荷載的的作用下,結(jié)構(gòu)的支座反力和內(nèi)力都隨著荷載作用點的移動或荷載的分布變化而發(fā)生變化。因此,需要研究荷載位置變化時結(jié)構(gòu)的支座反力和內(nèi)力變化的規(guī)律,才能求出其最大值,以作為設(shè)計的依據(jù)。通過邁達(dá)斯可以輸出：1/4跨截面、支座截面、跨中界面的影響線。表格3.51/4跨截面處影響線數(shù)據(jù)表坐標(biāo)彎矩<KN·m>剪力〔KN坐標(biāo)彎矩<KN·m>剪力〔KN00.000.00101-3.270.2231.850.08105-3.000.2063.720.15109-2.690.1895.600.23113-2.350.16116.870.28117-2.000.13159.47-0.63121-1.650.11198.14-0.54125-1.330.09236.91-0.46129-1.020.07275.79-0.39133-0.740.05314.75-0.32136-0.540.04353.81-0.25139-0.350.02392.94-0.20142-0.170.01432.14-0.14143.5-0.080.01461.57-0.101450.000.00491.02-0.07146.50.08-0.01520.50-0.031480.16-0.0153.50.25-0.021510.31-0.02550.000.001540.44-0.0356.5-0.240.021570.57-0.0458-0.480.031610.71-0.0561-0.940.061650.82-0.0564-1.380.091690.90-0.0667-1.790.121730.93-0.06續(xù)表3.571-2.300.151770.91-0.0675-2.730.181810.84-0.0679-3.090.211850.72-0.0583-3.360.221890.56-0.0487-3.530.241900.52-0.0391-3.580.241910.47-0.0395-3.530.241940.32-0.0299-3.380.231970.16-0.01100-3.330.2220000影響線圖形如下所示：圖3.111/4跨截面處剪力影響線〔單位：kN圖3.111/4跨截面處剪力影響線〔單位：kN圖3.121/4跨截面處彎矩影響線〔單位：kN·圖3.121/4跨截面處彎矩影響線〔單位：kN·m表格3.6支座截面處影響線數(shù)據(jù)表坐標(biāo)彎矩<KN·m>剪力〔KN坐標(biāo)彎矩<KN·m>剪力〔KN00.000.00101-12.000.223-1.200.08105-11.010.206-2.370.15109-9.850.189-3.460.23113-8.600.1611-4.140.28117-7.320.1315-5.290.37121-6.070.1119-6.150.46125-4.870.09續(xù)表3.623-6.650.54129-3.750.0727-6.780.61133-2.710.0531-6.570.68136-1.970.0435-6.030.75139-1.280.0239-5.220.80142-0.620.0143-4.170.86143.5-0.310.0146-3.250.901450.000.0049-2.240.93146.50.29-0.0152-1.160.971480.58-0.0153.5-0.590.981511.12-0.02550.000.001541.63-0.0356.5-0.890.021572.09-0.0458-1.760.031612.61-0.0561-3.450.061653.02-0.0564-5.060.091693.29-0.0667-6.580.121733.40-0.0671-8.420.151773.33-0.0675-10.030.181813.08-0.0679-11.350.211852.65-0.0583-12.330.221892.07-0.0487-12.930.241901.90-0.0391-13.140.241911.73-0.0395-12.950.241941.19-0.0299-12.390.231970.60-0.01100-12.200.2220000影響線圖形如下所示：圖3.13支座截面處剪力影響線〔單位：kN圖3.13支座截面處剪力影響線〔單位：kN圖3.14支座截面處彎矩影響線〔單位：kN·圖3.14支座截面處彎矩影響線〔單位：kN·m表格3.7跨中截面處影響線數(shù)據(jù)表坐標(biāo)彎矩<KN·m>剪力〔KN坐標(biāo)彎矩<KN·m>剪力〔KN00.000.001019.81-0.483-0.30-0.021058.02-0.426-0.59-0.041096.50-0.369-0.87-0.061135.23-0.3111-1.03-0.071174.18-0.2615-1.32-0.091213.29-0.2119-1.54-0.101252.55-0.1623-1.66-0.111291.91-0.1327-1.69-0.111331.36-0.0931-1.64-0.111360.98-0.0735-1.51-0.101390.63-0.0439-1.30-0.091420.31-0.0243-1.04-0.07143.50.15-0.0146-0.81-0.051450.000.0049-0.56-0.04146.5-0.150.0152-0.29-0.02148-0.290.0253.5-0.15-0.01151-0.560.04550.000.00154-0.810.0556.50.150.01157-1.040.07580.310.02161-1.300.09610.630.04165-1.510.10640.980.07169-1.640.11671.360.09173-1.690.11711.910.13177-1.660.11752.550.16181-1.540.10續(xù)表3.7793.290.21185-1.320.09834.180.26189-1.030.07875.230.31190-0.950.06916.500.36191-0.870.06958.020.42194-0.590.04999.810.48197-0.300.0210010.30-0.5020000影響線圖形如下所示：圖3.15支座截面處剪力影響線〔單位：kN圖3.15支座截面處剪力影響線〔單位：kN圖3.16支座截面處彎矩影響線〔單位：kN·圖3.16支座截面處彎矩影響線〔單位：kN·m3.3.2汽車沖擊系數(shù)計算由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》〔JDGD60-2004,沖擊系數(shù)μ可以按下式計算：當(dāng)<1.5Hz時,=0.05當(dāng)1.5Hz≤≤14Hz時,=0.1767ln-0.0157當(dāng)＞14Hz時,=0.45式中:－結(jié)構(gòu)基頻<Hz>。對于連續(xù)梁橋：正彎矩效應(yīng)：<3.1>負(fù)彎矩效應(yīng)：<3.2>——結(jié)構(gòu)的計算跨徑〔m；=90m——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量〔kN/；=3.45×kN/——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩〔；=8.59——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量〔kg/m,當(dāng)換算為重力計算時,=/；——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力；=130.9kN/m——重力加速度,=9.81〔m/。經(jīng)計算得：,故取=0.1767ln-0.0157=0.11543.3.3車道荷載內(nèi)力在車道荷載的作用下,車道荷載MVmax,車道荷載MVmin的結(jié)果如表格3.7,內(nèi)力圖如圖11,12所示：表格3.7車道荷載單元位置MVmaxMVmin剪力

<kN>彎矩

<kN·m>剪力

<kN>彎矩

<kN·m>1I[1]474.390-1421.970J[2]476.843561.58-1293.02-1318.062I[2]476.843561.58-1293.02-1318.06J[3]484.186597.36-1169.53-2636.123I[3]484.186597.36-1169.53-2636.12J[4]496.349115.92-1052.01-3954.194I[4]496.349115.92-1052.01-3954.19J[5]512.139842.82-1014.24-4393.545I[5]512.139842.82-1014.24-4393.54J[6]539.0310514.48-977.21-4832.96I[6]539.0310514.48-977.2-4832.9J[7]649.1512664.52-836.69-6590.31續(xù)表3.77I[7]649.1112664.52-836.63-6590.31J[8]762.1113999.65-708.83-8347.738I[8]762.0313999.65-708.73-8347.73J[9]876.6614582.76-593.86-10105.159I[9]876.5514582.76-593.71-10105.15J[10]991.9914475.14-491.45-11862.5610I[10]991.8114475.14-491.26-11862.56J[11]1107.7413729.68-400.82-13619.9811I[11]1107.4613729.68-400.6-13619.98J[12]1223.8512387.71-320.96-15377.3912I[12]1223.4412387.71-320.73-15377.39J[13]1340.4910478.73-250.72-17134.8113I[13]1339.9710478.73-250.5-17134.81J[14]1457.978313.56-189.04-19183.7314I[14]1457.478313.56-188.81-19183.73J[15]1546.736744.5-147.78-21127.3615I[15]1546.226744.5-147.56-21127.36J[16]1636.315236.85-110.42-23430.8816I[16]1635.725236.85-110.2-23430.88J[17]1726.774897.91-101.36-26124.3817I[17]1732.234897.91-101.67-26124.38J[18]1778.394933.26-100.87-27630.2618I[18]1778.394933.26-100.87-27630.26J[19]1824.825035.06-100.6-29250.6919I[19]184.325035.06-1927.26-29250.69J[20]184.494799.4-1886.35-27019.6420I[20]184.494799.4-1886.35-27019.64J[21]184.984594.49-1845.52-24897.7821I[21]184.424594.49-1839.71-24897.78J[22]186.434269.81-1758.76-20914.7822I[22]186.524269.81-1759.41-20914.78J[23]189.984760.18-1678.72-17295.2623I[23]190.084760.18-1679.35-17295.26J[24]195.065605.19-1598.9-14035.01續(xù)表3.724I[24]195.155605.19-1599.37-14035.01J[25]215.436785.64-1492.13-10762.0625I[25]215.686785.64-1492.67-10762.06J[26]262.288010.32-1385.43-8531.3426I[26]262.518010.32-1385.84-8531.34J[27]316.219267.49-1278.5-6763.9227I[27]316.419267.49-1278.82-6763.92J[28]377.8610561.97-1171.44-5472.3828I[28]378.0310561.97-1171.66-5472.38J[29]447.7112087.61-1064.54-4861.6429I[29]447.8312087.61-1064.69-4861.64J[30]525.8313428.29-958.5-4529.8830I[30]525.9213428.29-958.6-4529.88J[31]611.8314290.04-854.38-4198.1231I[31]611.8814290.04-854.43-4198.12J[32]704.8314661.78-753.54-3866.3632I[32]704.8414661.78-753.55-3866.36J[33]729.0314677.3-729.03-3783.42由此可以得出車道荷載在最不利加載情況下彎矩和剪力的包絡(luò)圖：圖3.17車道荷載作用下彎矩包絡(luò)圖〔單位：kN·圖3.17車道荷載作用下彎矩包絡(luò)圖〔單位：kN·m圖3.18車道荷載作用下剪力包絡(luò)圖〔單位：kN圖3.18車道荷載作用下剪力包絡(luò)圖〔單位：kN3.4荷載組合公路橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用,按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合,取其最不利的組合進(jìn)行設(shè)計,作用效應(yīng)組合原則如下：〔1只有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用,才進(jìn)行其效應(yīng)的組合。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需要做不同受力方向的驗算時,則應(yīng)以不同方向的最不利效應(yīng)組合進(jìn)行組合。〔2當(dāng)可變作用的出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時,該作用不應(yīng)參與組合。實際不可能同時出現(xiàn)的作用或同時參與組合概率很小的作用,不考慮其作用效應(yīng)的組合。〔3施工階段作用效應(yīng)的組合,應(yīng)按計算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定,結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機具設(shè)備均應(yīng)作為臨時荷載加以考慮?！?多個偶然作用不同時參與組合。橋梁結(jié)構(gòu)按極限狀態(tài)法設(shè)計時,分為兩種極限狀態(tài),即正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)。3.4.1正常使用極限狀態(tài)按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行荷載組合時,采用以下兩種效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合：〔3.3作用長期效應(yīng)組合：〔3.4其中：——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；——第個可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；——第個可變作用效應(yīng)的頻遇值；——作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值；——第個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)；——第個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值；在本設(shè)計取效應(yīng)組合如下：短期效應(yīng)組合：=自重+二期恒載+0.7車道荷載+0.8溫度荷載長期效應(yīng)組合：=自重+二期恒載+0.4車道荷載+0.8溫度荷載在正常使用極限狀態(tài)下的內(nèi)力見表格3.8,3.9；包絡(luò)圖見圖3.19,3.20表格3.8正常使用極限狀態(tài)1單元最大剪力

<kN>最大彎矩

<kN·m>最小剪力

<kN>最小彎矩

<kN·m>1-1672.720-3000.1702-1221.387833.06-2460.294417.313-766.6213949.18-1924.227485.744-308.4818354.37-1392.339205.35-147.5519444.19-1216.029478.73621.1520345.45-1040.29602.297705.1322066.25-334.898587.8781409.2920754.55379.755111.3892140.0616366.641110.87-914.89102904.838826.581866.68-9609.81113712.34-1982.242656.69-21127124572.27-16222.773491.35-35658.34135495.57-34108.064382.23-53437.54146494.52-55699.635342.13-74947.73157299.77-74364.276114.13-93874.58168159.83-95309.676937.69-115377.08179112.85-117935.647829.12-139651.24189593.3-130097.438277.81-152891.8919-9173.55-142884.9-10651.66-166884.9220-8725.3-129432.09-10174.89-151705.4221-8251.48-116629.93-9668.37-137274.5322-7392.09-92950.4-8754.25-110579.6223-6592.29-71199.01-7900.89-86637.8224-5845.32-51523.1-7101.48-65271.2425-4914.19-28596.68-6110.04-40880.0726-4039.14-9166.22-5192.99-20745.3827-3222.257039.13-4338.91-4182.8528-2452.2820256.45-3537.069032.429-1719.1330813.31-2777.918948.84續(xù)表3.830-1013.8338572.05-2052.9926001.3331-328.4843445.76-1354.930504.0432343.5145514.39-677.3632544.6933510.3245600.19-510.3232677.6834677.3645514.39-343.532544.69351354.8343445.76328.4830504.05362052.7638572.051013.7326001.33372777.530813.311718.9218948.85383536.3320256.452451.829032.41394337.687039.133221.38-4182.85405191.26-9166.214037.86-20745.37416107.52-28596.684912.22-40880.06427098.94-51523.095843.17-65271.23437897.25-711996589.15-86637.81448750.44-92950.397388.81-110579.614610174.9-129432.078725.31-151705.4147-8726.13-142884.88-10073.92-166884.9148-8277.81-130097.41-9593.29-152891.8849-7805.13-117935.62-9084.82-139651.2450-6940.64-95309.65-8163.36-115377.0751-6116.48-74364.26-7302.64-93874.5752-5344.16-55699.62-6497.07-74947.7253-4384.07-34108.05-5497.92-53437.5454-3492.61-16222.76-4573.98-35658.3455-2657.39-1982.22-3713.38-2112756-1867.038826.59-2905.44-9609.8157-1110.9616366.65-2140.33-914.8958-379.7720754.55-1409.435111.3859334.9222066.26-705.168587.87601040.2220345.46-21.159602.29611216.0219444.19147.559478.73621392.3318354.38308.489205.3631924.2213949.18766.627485.74642460.287833.061221.384417.31圖3.19正常使用極限狀態(tài)1彎矩包絡(luò)圖〔單位：kN·圖3.19正常使用極限狀態(tài)1彎矩包絡(luò)圖〔單位：kN·m圖3.20正常使用極限狀態(tài)1剪力包絡(luò)圖〔單位：kN圖3.20正常使用極限狀態(tài)1剪力包絡(luò)圖〔單位：kN表格3.9正常使用極限狀態(tài)2單元最大剪力

<kN>最大彎矩

<kN·m>最小剪力

<kN>最小彎矩

<kN·m>1-1815.040-2573.5802-1364.436764.58-2072.384812.733-911.8711969.97-1573.368276.584-457.3915619.6-1076.7210391.555-301.1916491.34-911.7410796.796-140.5617191.11-747.0511052.167510.3918266.9-83.910564.9781180.6816554.65592.377615.791877.0911991.821288.992116.65102607.284484.042014.05-6051.04113380.1-6101.14277624-19939.083587.57-31045.12135093.57-37251.684457.38-48297.1146057.28-58193.75398.77-69192.61156835.91-76387.626158.4-87536.37續(xù)表3.9167669.11-96880.726970.75-108347.81178593.18-119405.017859.62-131813.93189059.78-131577.418308.07-144602.8219-9228.85-144395.42-10073.48-158109.7220-8780.65-130871.91-9608.98-143599.5221-8306.8-118008.28-9116.46-129805.1922-7448.05-94231.35-8226.42-104305.1923-6649.32-72627.07-7397.09-81449.2424-5903.86-53204.66-6621.67-61060.7325-4978.89-30632.37-5662.23-37651.4626-4117.89-11569.32-4777.23-18185.9827-3317.174258.88-3955.26-2153.6828-2565.6917087.86-3185.5610674.1229-1853.4827187.03-2458.4920407.3330-1171.634543.56-1765.4127360.2931-512.0539158.75-1098.5731763.4832132.0641115.85-451.333704.5933291.6141197-291.6133812.7134451.2941115.85-132.0633704.6351098.5239158.75512.0331763.48361765.2234543.561171.4827360.3372458.1427187.031853.2420407.34383184.917087.862565.1810674.12393954.134258.893316.25-2153.67404775.63-11569.314116.54-18185.97415659.88-30632.374976.85-37651.45426619.27-53204.655901.69-61060.73437393.63-72627.066646.15-81449.23448222.82-94231.337444.74-104305.18459144.53-118008.278332.32-129805.18469608.99-130871.898780.66-143599.5247-8756.31-144395.4-9526.47-158109.7148-8308.07-131577.39-9059.77-144602.8149-7835.54-119405-8566.79-131813.92續(xù)表3.950-6973.77-96880.71-7672.46-108347.8151-6160.82-76387.61-6838.62-87536.3652-5400.87-58193.68-6059.68-69192.653-4459.28-37251.67-5095.77-48297.0954-3588.9-19939.07-4206.82-31045.1255-2777.64-6101.13-3381.06-1704156-2014.464484.05-2607.84-6051.0457-1289.1211991.82-1877.332116.6658-592.4216554.66-1180.87615.75983.9218266.9-510.4210564.9760747.0617191.11140.5611052.1661911.7416491.34301.1910796.79621076.7215619.6457.3910391.55631573.3611969.97911.878276.58642072.386764.581364.434812.73圖3.21正常使用極限狀態(tài)2彎矩包絡(luò)圖〔單位：kN·圖3.21正常使用極限狀態(tài)2彎矩包絡(luò)圖〔單位：kN·m圖3.22正常使用極限狀態(tài)2剪力包絡(luò)圖〔單位：kN圖3.22正常使用極限狀態(tài)2剪力包絡(luò)圖〔單位：kN3.4.2承載能力極限狀態(tài)按承載能力極限狀態(tài)計算<不考慮偶然組合>：基本組合：或〔3.5其中：——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取1.0；——承載能力極限狀態(tài)下作用效應(yīng)組合設(shè)計值；——第個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)；——第個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；——汽車荷載效應(yīng)〔含汽車沖擊力、離心力的分項系數(shù)；——汽車荷載效應(yīng)〔含汽車沖擊力、離心力的標(biāo)準(zhǔn)值；——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)〔含汽車沖擊力、離心力、風(fēng)荷載外的其他第個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)；——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)〔含汽車沖擊力、離心力、風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)〔含汽車沖擊力、離心力外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)