土木工程建筑工程畢業(yè)設(shè)計辦公樓

精選文庫前言大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活即將結(jié)束，畢業(yè)設(shè)計將成為我們展示四年學(xué)習(xí)成果的一個最好平臺。畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)本科教育的一個重要階段，可以將我們所學(xué)的理論知識付諸于實(shí)踐，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段，是對大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的全面總結(jié)。它涉及到房屋建筑學(xué)、高層建筑、抗震、混凝土、結(jié)構(gòu)力學(xué)等多門課程，應(yīng)用到了很多重要實(shí)用的專業(yè)知識，比如有底部剪力法、D值法、反彎點(diǎn)法和彎矩分配法等，又涉及鋼筋混凝土的配筋和計算，幾乎涉及到了所有專業(yè)知識。為了做好本次畢業(yè)設(shè)計，我對大學(xué)所學(xué)的專業(yè)知識進(jìn)行了及時而全面的復(fù)習(xí)，查補(bǔ)了以前學(xué)習(xí)上的漏洞，并借閱了許多相關(guān)的書籍和規(guī)范。我會很好的把握這次畢業(yè)設(shè)計的機(jī)會，將以前所學(xué)的知識應(yīng)用到實(shí)踐中去，這無論對以后的學(xué)習(xí)還是工作都將起到莫大的幫助。我所選擇的畢業(yè)設(shè)計題目是阜新市政府辦公樓設(shè)計，采用框架結(jié)構(gòu)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)是目前應(yīng)用最為廣泛的結(jié)構(gòu)形式之一，這種結(jié)構(gòu)形式建筑平面布置靈活，可以做成較大空間的會議室，車間，住宅等，可以分割成小房間，或拆除隔斷改成大空間結(jié)構(gòu)，立面也富有變化。通過合理的設(shè)計，框架結(jié)構(gòu)本身的抗震性能良好，能承受較大荷載，能承受較大變形。因此，我所設(shè)計的市政府辦公樓非常適合選用這種結(jié)構(gòu)形式。本次設(shè)計主要分為建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計。建筑設(shè)計包括：總平面圖、平面圖、立面圖、剖面圖及節(jié)點(diǎn)詳圖。結(jié)構(gòu)設(shè)計包括：梁板布置圖和配筋圖。根據(jù)民用建筑實(shí)用、經(jīng)濟(jì)原則，在可能的條件下，注意美觀的原則，本設(shè)計首先考慮辦公樓的實(shí)用性，經(jīng)濟(jì)性，充分顯示現(xiàn)代建筑的特點(diǎn)。結(jié)構(gòu)計算嚴(yán)格按照最新國家規(guī)范的要求進(jìn)行。在畢業(yè)設(shè)計的三個月里，在指導(dǎo)教師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算、論文撰寫以及外文翻譯，我加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解，鞏固了專業(yè)知識、提高了綜合分析、解決問題的能力，進(jìn)一步掌握了Excel、Word、AutoCAD及天正等軟件的使用，以上這些說明從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計的目的與要求。本次設(shè)計得到了指導(dǎo)教師們的大力幫助，在此特別表示感謝，尤其對我的指導(dǎo)教師孫芳錦老師表示感謝。由于框架結(jié)構(gòu)設(shè)計的計算工作量很多，包括地震作用、風(fēng)荷載作用、恒載作用、活載作用下的梁端、柱端剪力、框架梁、柱的內(nèi)力組合以及內(nèi)力值的調(diào)整。在計算過程中以手算為主，輔以一些Excel計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。二零一零年六月十五日--精選文庫設(shè)計基本資料1.1 初步設(shè)計資料保定市徐水縣擬興建 6層國土資源局，建筑面積約 5283.24m2，長50.9m，寬17.3m。擬建房屋所在地的設(shè)計地震動參數(shù) αmax=0.08，Tg=0.35s，基本雪壓 S0=0.40KN/m2，基本風(fēng)壓ω0=0.45KN/m2，地面粗糙度為 B類。年降雨量578mm，日最大降雨量85mm。常年地下水位于地表下-7.5m，水質(zhì)無侵蝕性。地區(qū)表面為一般粘土層，下部為砂土，凍土深度-1.0米，承載力情況良好。土的重度為18KN/m3，孔隙比為0.8，液性指標(biāo)為0.85，地基承載力特征值fak=230KN/m2。1.2 設(shè)計任務(wù)建筑圖紙：總平面圖，首層平面、標(biāo)準(zhǔn)層平面圖，剖面圖，屋面防水、主要立面圖，各部分節(jié)點(diǎn)詳圖等。結(jié)構(gòu)圖紙：結(jié)構(gòu)布置圖、框架配筋圖、梁柱截面配筋圖等。結(jié)構(gòu)計算說明書：計算一榀框架的內(nèi)力及配筋。對典型樓板進(jìn)行必要的設(shè)計驗(yàn)算。外文文獻(xiàn)及翻譯。1.3 設(shè)計過程確定結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置根據(jù)經(jīng)驗(yàn)對構(gòu)件進(jìn)行初估確定計算模型及計算簡圖荷載計算內(nèi)力計算及組合構(gòu)件設(shè)計編寫設(shè)計任務(wù)說明書圖紙繪制1.4 建筑設(shè)計1.4.1 工程概況該工程為框架結(jié)構(gòu)體系多層辦公樓，主體為6層，高25.2米，建筑面積約5283.42m2。--精選文庫1～6層層高均為3.6m，局部突出電梯間為 3.6m，1.4.2 平面設(shè)計由于本建筑冬季氣溫較低，因此采用內(nèi)廊式辦公樓，走廊凈寬為 2.4m，柱網(wǎng)為7.2m×7.2m。首層設(shè)有值班室，接待室，配電室，檔案室，資料室，食堂，開水間，傳達(dá)室等；2~6層是標(biāo)準(zhǔn)層，設(shè)有辦公室，會議室， ,活動室，咖啡廳，雜物室，單人辦公室；頂層設(shè)有大會議室，局長辦公室和圖書閱覽室， 。為了辦公的舒適，每層均設(shè)有開水間。1.4.3 立面設(shè)計建筑物高度25.2m，高寬比H/B=1.46<4，可以采用底部剪力法計算水平地震作用。頂層設(shè)電梯機(jī)房，屋面為上人屋面，女兒墻高為 1.2m。本建筑的窗一般采用雙層塑鋼窗，且為平推窗，因?yàn)殡p層窗具有保溫的作用，而推拉窗在高層建筑中使用起來比平面方便， 可使之免于受風(fēng)的破壞，窗的尺寸為2.4m×1.5m和1.2m×1.5m。為了避免地坪層受潮，使室內(nèi)外地坪標(biāo)高差為600mm，為了解決這個600mm的高差，使人容易上到地坪層，在門廳前做了三個臺階，臺階是供人們正常出入的，由于臺階伸出屋面，為了防雨而在其上設(shè)置了雨蓬。1.4.4 剖面設(shè)計建筑主體為6層，層高均為 3.6m，室內(nèi)外地坪高差為 600mm，為了室內(nèi)裝修和阻隔結(jié)構(gòu)層中需要，進(jìn)行吊頂，這樣樓中各種電線，保溫管等都從吊頂中穿過，為了避免上下層之間固體傳聲，在吊頂中加入吸音材料。--精選文庫結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖2.1 結(jié)構(gòu)布置及梁、柱截面尺寸的初選2.1.1 結(jié)構(gòu)平面布置方案根據(jù)辦公樓的結(jié)構(gòu)型式、 受力特點(diǎn)和建筑使用要求及施工條件等因素綜合考慮， 本設(shè)計采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。主體結(jié)構(gòu) 6層，層高為 3.6m。建筑物總高為 25.2m。根據(jù)辦公樓的使用功能要求，并考慮柱網(wǎng)的布置原則，本工程主體柱網(wǎng)為 7.2m×7.2m。填充墻內(nèi)墻采用 200mm厚的加氣混凝土砌塊砌筑，外墻采用 300mm厚的加氣混凝土砌塊砌筑。門為木門和玻璃門，窗為塑鋼窗。圖2-1平面結(jié)構(gòu)布置圖Fig.2-1Flatdistributionofthestructure--精選文庫圖2-2結(jié)構(gòu)計算簡圖Fig.2-2Drawingofthestructuraldesign2.1.2 梁截面尺寸初選樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度按跨度的1/45估算，取樓板厚度為120mm。梁的截面尺寸應(yīng)滿足承載力、剛度及延性要求。截面高度按一般取梁跨度l的1/12～1/8估算。為防止梁產(chǎn)生剪切脆性破壞，梁的凈跨截面高度之比不宜小于4。由此估算梁的截面尺寸見表2-1，表中還給出了各層梁、柱和板的混凝土強(qiáng)度等級。其設(shè)計強(qiáng)度C35（fc=16.7N/m2,ft=1.57N/m2），C30(fc=14.3N/tm2,f=1.43N/m2)。表2-1 梁截面尺寸及各層混凝土強(qiáng)度等級Form2-1Thesectionalsizeofaroofbeamoftheformandgradeofintensityofeverylayerconcrete`混凝土強(qiáng)度橫梁b×h縱梁次梁等級ABCDBCb×hb×h2-6C30350×750250×450350×750300×6001C35350×750250×450350×750300×6002.1.3 柱截面尺寸初選柱的軸壓比設(shè)計值按照公式1-1計算：NFgn(2-1)式中：β：考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取 1.3，等跨內(nèi)柱取 1.2,不等跨取--精選文庫1.25；F：按照簡支狀態(tài)計算柱的負(fù)載面積；g：折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取 14kN/m2；n：驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù)；框架柱驗(yàn)算AcN(2-2)fc由計算簡圖2-1可知邊柱和中柱的負(fù)載面積分別為7.2×3.6m2和7.2×4.8m2。由公式（2-2）得第一層柱截面面積為：邊柱A1.37.23.61210360.916.7161418mm2c中柱A1.257.23.91210360.916.7168114mm2c如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為410.4mm和410mm。根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計中柱截面尺寸取值如下：1層 600mm600mm2～6層 450mm450mm框架結(jié)構(gòu)平面布置如圖 2-1所示，計算簡圖如圖 2-2所示。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底， 2-6層柱高度即為層高 3.6m；基礎(chǔ)選用獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深取2.5m。底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即h1 3.6 0.6 2.5 0.9 0.12 5.68m。--精選文庫重力荷載代表值計算3.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值頂層上人屋面厚細(xì)石混凝土保護(hù)層5mm厚的焦油聚氨酯防水涂料厚水泥砂漿找平層厚水泥蛭石保溫層厚鋼筋混凝土板型輕鋼龍骨吊頂合計1～5層樓面瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）厚鋼筋混凝土板型輕鋼龍骨吊頂合計3.2 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值式中：μr為屋面積雪分布系數(shù)，取 r 1.0。3.3梁、柱墻門重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算

22kN/m3 0.03m 0.66kN/m20.015 5＝0.075kN/m220kN/m30.02m0.4kN/m25kN/m30.15m0.75kN/m225kN/m30.12m3.0kN/m20.25kN/m25.135kN/m20.55kN/m225kN/m3 0.12m 3.0kN/m20.25kN/m23.30kN/m22.0kN/m22.0kN/m2SS1.00.40.4kN/m2kr0梁、柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載。計算結(jié)果見表 3-1。表3-1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值Form3-1Roofbeam,postgravityloadstandardvalue--精選文庫層次構(gòu)件bhγβGlinGiΣGimmKN/m3KNmKNKN邊橫梁0.350.75251.057.3836.616791.46中橫梁0.250.40251.052.6251.8839.91次梁0.300.60251.054.7257.014463.052679.46縱梁0.350.75251.057.3836.6281385.05柱0.600.608362024.3522024.352邊橫梁0.350.75251.057.3836.7516791.462中橫梁0.250.40251.052.6251.95839.92679.46~次梁0.300.60251.054.7257.014463.056縱梁0.350.75251.057.3836.6281385.05柱0.450.45251.105.5693.636721.74721.74注：1)表中β為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；G表示單位長度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量。梁長度取凈長；柱長度取層高。3.4 墻重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算3外墻為300mm厚加氣混凝土砌塊（加氣混凝土砌塊密度為 15KN/m），外墻面貼瓷磚（0.5KN/m2），內(nèi)墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為：0.5 15 0.3 17 0.02 5.34KN/m2內(nèi)墻為200mm厚加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為 20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：15 0.2 17 0.02 2 4.28KN/m2木門單位面積重力荷載為 0.2KN/m2；鋁合金門窗單位面積重量取 0.4KN/m2。3.5 重力荷載代表值集中于各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載 Gi，為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量。各可變荷載的組合值系數(shù)按規(guī)范規(guī)定采用： 無論是否為上人屋面，其屋面上的可變荷載均取雪荷載。--精選文庫簡單的計算過程如下：頂層重力荷載代表值包括： 屋面恒載、50%屋面荷載、梁自重、半層柱自重、半層墻自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面荷載、 50%樓面均布活荷載、梁自重、樓面上下個半層的柱自重、墻自重。第一層：樓板面積：50.917.3-7.21.5932.41mm2柱：5.6823.624.64m外墻面積：2.84（50.9217.32）1.8（50.9217.32）632.896mm2鋁合金門窗：41.852.4240.60.9420.61.2140.22mm2內(nèi)墻面積：2.84297.2281.87.2955.872mm2內(nèi)墻木門鋁合金門窗：5 2.4 1.5 1.04 2 1.8 2.4 0.6 3 4 1.2 1.5 5 0.9 0.75 4 0.6 2.4 0.6 1.2 43.119mm2木門 ：1.0640.91.061.241.061.821.060.981.81.880.91.8851.21.870.032mm2G13.3932.41492.6765.34842.7214.2870.0320.2184.7790.42679.461012.1761360.5114448.59KN第二~五層：Gi12374.243KN第六層：G610430.07KN機(jī)房：G7517.05KN建筑物總重力和在標(biāo)準(zhǔn)值為 :G 14448.59 12374.243 4 10430.07 517.05 74892.682KN--精選文庫m Ge=1193.942kNG7=13632.001kNG6=11857.609kNmG5=11919.484kNG4=12055.896kNG3=12209.096kNG2=12174.398kNmG1=13369.440kN圖3-1各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值Figure3-1variousparticlesgravityloadrepresentativeplants框架側(cè)移剛度計算4.1 框架梁的線剛度計算表4-1橫梁線剛度計算表Form4-1Linerigidityibreckonerofthecrossbeam類別層ECbh，I0，mm4l，mmEc×I0/l1.5Ec×I0/l2.0Ec×I0/l次N/mm2mmmmN·mmN·mmN·mm13.15×1043507501.32101072005.768×10108.652×101011.54×1010邊橫梁2~63.0×1043507501.32101072005.493×10108.24×101010.986×1010--精選文庫13.15×1042504001.333×10924001.7496×1012.6244×1013.5×101000走道梁3.0×104×109×1012.5×10103.334×10102~62504001.33324001.66610表4-2柱線剛度ic計算表Form4-2Threadrigidityicreckonerofthepost層次hc，mm224EcI0/hc，N·mmEc，N/mm)b×h，mmI0，mm156803.15×104600×6001.08×10105.9894×10102~636003.0×1044450×4503.417×1092.8475×10105.721 5.6959.0007.008 6.977圖4-1C-10柱及與其相連梁的相對線剛度Figure4-1C-10columnanditsconnectedLiang'srelativestiffness根據(jù)梁、柱線剛度比 K的不同，結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等?，F(xiàn)以第 2層C-10柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表4-3和表4-4。第2層C-3柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖4-1所示，圖中數(shù)據(jù)取自表4-1和表4-2。K11.53610.9863.53.3345.1522.8475圖4-1C-10柱及與其相連梁c5.150.7225.15的相對線剛度12ic122.847510得：D0.721018997N/mm22h3600表4-3中框架各柱側(cè)移剛度D值（N/mm）Form4-3TheframepostsideofChinamovesrigidityDvalue--精選文庫層次邊柱（14根）中柱（14根）ΣDiKαcDi1KαcDi215.02810.7154188653.85740.65861736850726225.15380.7204189973.9540.6641175135111403~62.51040.6674148681.92610.617913765400862表4-4邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)Form4-4TheframepostsidemovesrigidityDlue層次A-1，D-1，A-10，D-10，B-1，C-1，B-8，C-10，KαcDi1KαcDi212.89330.5613148023.77110.65341723022.96560.5972157483.86530.65917378

Di1281281325043~6 1.4446 0.5645 12576 1.8828 0.6137 13672 104992將上述不同情況下得到的同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di，如表4-5所示。表4-5橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）Form4-5Thesidemovesrigidityamongthehorizontalframelayer層次123456∑Di505854643644635390635390635390635390由表可知，D1/ D2 505854/643644 0.7859 0.700，故該框架為規(guī)則框架。--精選文庫橫向水平荷載作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1 橫向水平地震作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1.1 橫向自振周期計算按公式5-1GGn13h1（5-1）12H將Ge折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即Ge517.05(133.6)634.96kN223.68結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移由公式5-2～公式5-4。計算過程間表5-1，其中第6層的Gi為G7與Ge之和。--精選文庫VGiGk（5-2）suiVGi/Dij（5-3）j1nuT(u)k（5-4）1表5-1結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計算Form5-1Theimaginationdisplacementofthesummitpinnacleofthestructureiscalculated層次GiVGi，kNiii，kN∑D，N/mm△u，mmu，mm611065.0311065.0363593017.4428.9512374.24323439.27363593036.9411.5412374.24335813.51663593056.41374.6312374.24348187.75963539075.8318.2212374.24360562.00264364494.1242.4114448.5975010.592505854148.3148.3按公式5-5Tl1.7YTuT（5-5）計算基本周期T1,其中μT的量鋼為m，取YT=0.7，則T1 1.7 0.7 0.4289 0.78s5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算本設(shè)計中，結(jié)構(gòu)主體高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計算如下：Geq 0.85 Gi0.85 14448.59 12374.243 4 10430.07 517.05 0.85 74892.68263658.78kNTg0.9a1amax0.350.780.90.080.03889T1FEk 1Geq 0.03889 63658.78 2475.69KN--精選文庫因1.4Tg1.40.350.49sT10.78s，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)δn經(jīng)查表，計算得：n0.08T10.070.080.780.070.1324F6nFEK0.13242475.69327.78kN各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按公式5-6Fi(1n)FEkGiHi（5-6）GiHi計算。將上述δ和FEK代入可得nFi 2417.91

GiHiGiHi具體計算過程見表 5-2。各樓層地震剪力按公式 5-7ViFk（5-7）計算，結(jié)果列入表 5-2表5-2各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表Form5-2Cutthestrengthreckonerineveryparticlehorizontalhorizontalearthquakefunctionandfloorearthquake層次Hi，mGi，KNGiHi，KN·mGiHi／Fi，KNVi，KN∑GiHi27.28517.0514105.120.01331.88×3=95.6495.64623.6810430.07246984.060.231558.47590.35520.0812374.243248474.80.232562.071152.42416.4812374.243203927.520.191461.491613.91312.8812374.243159380.250.149360.831974.7429.2812374.243114832.980.107260.082238.8215.6814448.5982067.990.077185.952420.77各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 5-1--精選文庫F8F7＋△F77F66F2F121（a）水平地震作用分布 （b）層間剪力分布圖5-1橫向水平地震作用及樓層地震剪力Fig5-1crosswisehorizontalearthquakefunctionandfloorearthquakeshearingforce5.1.3 多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移△ui和頂點(diǎn)位移i分別按公式5-8和公式。u5-9s(u)iVi/Dij（5-8）j1nu(u)k（5-9）k1計算。計算過程見表5-3。表中還計算了各層的層間彈性位移角ei/hi。表5-3 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算Form5-3Displacementcheckingcomputationsunderhorizontalhorizontalearthquakefunctionui層次Vi，KNi△ui/mmiiθe=∑D，N/mmu/mmh/mmhi6590.3563563900.9316.6736001/387451152.4263563901.8115.7436001/198441613.9163563902.5413.9336001/1417--精選文庫31974.7463563903.1111.3736001/115822238.826436443.478.2636001/103612420.775058544.794.7956801/1186由表5-3可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第3層，其值為1/1036〈1/550，滿足要求，其中限值u/h1/550。5.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算以圖2-1中⑩軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略。框架柱端剪力及彎矩分別按公式5-10和公式5-11。VijvijDij(5-10)sDijj1MijVijyhMuV1yh(5-11)ijij計算，其中Dij取自表4-3，∑Dij取自表4-5，層間剪力取自表5-2。各柱反彎點(diǎn)高度比y按公式5-12。yy0y1y2y3(5-12)確定。本例中底層柱需考慮修正值 y2，第2層柱需考慮修正值 y1和y3，其余柱均無修正。具體計算過程及結(jié)果見表 5-4、表5-5。表5-4各層邊柱端彎矩及剪力計算Form5-4Curvedsquareofpostendofeverysidelayerandcuttingstrengthcalculated邊柱層∑DijDi1Vi1ybuh，mV，KNMijMijii次N/mmKN/mmNmKN·mKN·m63.6590.356353901736816.143.85740.4526.1431.9553.61152.426353901736831.503.85740.556.756.743.61613.916353901736844.123.85740.579.4179.4133.61974.746353901736853.983.85740.597.1697.16--精選文庫23.62234.826436441751360.813.9540.5033110.18109.4515.682420.775058541376565.871.92610.603695225.88148.274表5-5各層中柱端彎矩及剪力計算Form5-5Curvedsquareofpostendofeverymiddlelayerandcuttingstrengthcalculated中柱層hi，mVi，kN∑DijDi1Vi1yMijbMiju次N/mmKN/mmNmKN·mKN·m63.6590.356353901886517.535.02810.4528.3934.7053.61152.426353901886534.225.02810.561.5961.5943.61613.916353901886547.925.02810.586.2586.2533.61974.746353901886558.635.02810.5105.54105.5423.62234.826436441899765.965.15380.5118.73118.7315.682420.775058541486871.152.51040.5755232.586171.546注：表中M量綱為KN·m，V量綱為KN。梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按公式 5-13～公式5-15Mblliblr(Mib1jMiju)ibibMbrlibrr(Mib1jMiju)(5-13)ibibVbMb1Mb2(5-14)ln(VblVbr)k(5-15)Niki計算。其中梁線剛度取自表5-1，具體計算過程見表5-6。表5-6 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算Form5-6Curvedsquareofroofbeamend,cuttingthestrengthandstrengthofaxisofacylindercalculated層 邊梁 走道梁 柱軸力--精選文庫次lrlVblMbrlVb邊柱N中柱NMbMbMb631.9526.668.062.46.72-8.141.42582.8469.0920.892.417.41-29.245.114136.11113.517.234.6734.3334.332.428.61-63.9111.173176.57147.267.244.9844.5344.532.437.11-108.8919.042206.61152.0752.072.443.39-161.528.261258.454220.887.266.5767.467.42.456.17-232.1438.66注：1）柱軸力的負(fù)號表示拉力，當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。2）表中M單位為kN·m，V單位為KN，N單位為KN，l單位為m。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖所示。--精選文庫33.37832.24446.58046.58066.62266.67246.58046.58032.24433.37865.90665.64387.61962.53788.95488.95462.53725.08242.59542.59525.08287.61965.64365.906114.22390.39790.03672.53272.532110.541110.54141.69169.89269.89241.691114.22390.03690.397141.872108.270107.83882.528125.665125.66582.52859.34490.44390.44359.344107.838141.872108.270125.184159.638125.68592.11592.115134.870134.87067.523115.999115.99967.523159.638125.184125.685166.129141.081140.45590.763146.603146.60390.16375.366134.870134.87075.366166.129140.455141.081190.749143.202142.63099.986144.978144.97899.98690.763140.854140.85490.763190.749142.630143.202212.470246.855212.470246.855圖5-2 地震作用下的框架彎矩Fig5-2Thesqareofframeunderearthquake--精選文庫11.10527.70311.105-11.105-16.59816.59811.10521.32354.70321.323-32.428-49.97849.97832.42828.41975.03028.419-60.847-96.58996.58960.84734.74289.86534.742-95.589-151.712151.71295.58939.628104.32039.628-135.217-216.404216.404135.21742.659117.04642.659-177.876-290.791290.791177.87646.382118.85846.382-224.258 -363.267 363.267 224.258圖5-3 地震作用下的框架梁端剪力及柱軸力圖Fig5-3Thestrenghofbeamandaxisofpillarunderearthquake--精選文庫5.2 橫向風(fēng)荷載作用框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算5.2.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓 ω0=0.45KN/ m2，μs=0.8（迎風(fēng)面），μs=-0.5（背風(fēng)面），B類地區(qū)，H/B=23.68/50.9=0.465，由表查v=0.42，T1=0.78s，ω0T12=0.4×0.782=0.274KN.s2/m2,ξ3022,=1.Z1zv11.30220.42Hi，zzH仍取⑩軸線橫向框架，其負(fù)載寬度為 7.8m，由公式得沿房屋高度的荷載標(biāo)準(zhǔn)值qz 7.2 0.45 Z s z 3.24 Z s z根據(jù)各層標(biāo)高處的高度Hi由表查取μ，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q(z)見下表，z5-7q(z)沿房屋高度的分布見下圖5-3表5-7沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Form5-7Highlydistributethewindandloadstandardvaluealongthehouse層次Hii/Hzβz12Hμq(z)，KN/mq(z)，KN/m622.21.001.28741.03.3372.086518.60.8381.21921.03.161.9754150.6761.141.02.9551.847311.40.5141.03921.02.6941.68427.80.3511.0001.02.5921.6214.20.1891.0001.02.5921.62--精選文庫4.7983.0004.3582.7244.0302.5193.6602.2283.2582.0362.9131.8212.7461.716圖5-4風(fēng)荷載沿房屋高度的分布 (單位：KN/m)Fig5-4Highwindloaddistributionalongthehousing(KN/m)《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于 30m且高寬比大于 1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系Z來考慮風(fēng)壓脈動的影響。本結(jié)構(gòu)房屋高度H=28.15m<30m,且H/B=23.68/17.3=1.371.5，由表5-1可見βZ沿房屋高度在1.100~1.387范圍內(nèi)變化，即風(fēng)壓脈動的影響較小。因此，該房屋不必考慮風(fēng)壓脈動的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖5-3的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖5-4。例如，第5層的集中荷載F5的計算過程如下：--精選文庫13.42725.60523.53621.38119.05817.21516.226圖5-5等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載 (kN)Figure5-5ConcentratedwindloadingonequivalentnodalF5 3.6（3.16 1.975）18.486KN表5-8各層節(jié)點(diǎn)集中荷載Form5-8Everylayernodeconcentratesonloading層次123456集中荷載16.428615.163215.760817.287218.4869.76145.2.2 風(fēng)荷載作用下水平位移驗(yàn)算根據(jù)圖5-4所示的水平荷載，由公式5-10計算層間剪力Vi，然后求出⑩軸線框架的層間側(cè)移剛度，再式計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。計算過程見下表 5-9。表5-9風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移Form5-9Cutstrengthandsidemoveamongtheframelayerunderthefunctionofloadingofwind層次Fi，kNVi，kN∑Di，N/mm△ui，mmui，mmHi，mm△ui/hi69.76149.7614724660.13474.667936001／26726518.48628.2474724660.38984.533236001／9236--精選文庫417.287245.5346724660.62844.143436001／5729315.760861.2954724660.84593.51536001／4256215.163276.4586730201.04712.669136001／3438116.426892.8854572661.6221.62242001／3502風(fēng)荷載作用下框架最大層間位移角為 1/3438<1/550，滿足規(guī)范要求。5.2.3 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算表5-10風(fēng)荷載作用邊柱端彎矩及剪力計算Form5-10Thewindloadsthecurvedsquareofpostendoffunctionandcutsstrengthcalculated層hi，Vi，∑Dij邊柱MijbMiju次Di1Vi1kymKNN/mmN/mmN/mmmKN·mKN·m63.69.7672466173682.343.85740.453.794.6353.628.2572466173686.773.85740.512.1912.1943.645.53724661736810.913.85740.519.6419.6433.661.3724661736814.693.85740.526.4526.4523.676.46730201751318.343.9540.50333.2332.79314.292.89572661376522.331.92610.60356.6437.14956表5-11風(fēng)荷載作用中柱端彎矩及剪力計算Form5-11Thewindloadsthecurvedsquareofpostendoffunctionandcutsstrengthcalculatedhi，Vi，∑D中柱層ijMijbMiju次Di1Vi1kymKNN/mmN/mmN/mmmKN·mKN·m63.69.7672466188652.545.02810.454.125.0353.628.2572466188657.355.02810.513.2413.2443.645.53724661886511.855.02810.521.3421.3433.661.3724661886515.965.02810.528.7228.72--精選文庫23.676.46730201899719.895.15380.535.8135.8114.292.89572661486824.122.51040.575558.3432表5-12風(fēng)荷載作用下梁端彎矩﹑剪力及柱軸力Form5-12Curvedsquareofroofbeamendunderthefunctionofloadingofwind,cuttingthestrengthandstrengthofaxisofacylinder層邊梁走道梁柱軸力次lrlVblrlVb邊柱N中柱NMbMbMbMb64.633.88-1.180.19515.9813.337.24.074.034.032.43.36-5.250.9431.8326.538.032.46.69-13.362.32346.0938.447.211.7411.6211.622.49.68-24.984.38259.2449.557.214.9814.9814.982.412.48-39.966.88170.3760.517.218.318.318.32.415.25-58.269.93橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖如圖 5-6所示--精選文庫6.2486.24831.8363.36420.06524.54011.13435.67431.83620.07851.91439.06326.04865.1141.88131.96173.84250.84941.88192.730108.055

4.4608.9034.4428.9034.4424.46014.754 14.69523.757 23.7575.692 5.69214.695 14.75428.090 27.97837.402 37.40218.666 18.66627.978 28.09039.619 39.40048.477 48.47730.60226.04839.460 26.04851.073 50.87057.195 57.19544.748 44.74850.870 51.07362.545 62.29667.646 67.64657.195 44.74862.296 51.07369.501 69.22373.731 73.73164.993 64.99369.223 69.501125.541 125.541

6.2486.24820.06516.7013.36435.67424.54011.13451.91431.83620.07865.1139.06326.04873.84241.88131.96192.73050.84941.881108.055圖5-6橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖Fig5-6Thesqareofframeunderwindload--1.373-1.3734.464-5.8378.175-14.01211.735-25.74714.895-40.64217.486-58.12820.799-78.927

精選文庫3.702-2.32912.296-10.11123.315-25.25132.883-46.39942.392-73.89651.913-108.32357.686-145.210

1.3732.329 1.3734.46410.111 5.8378.17525.251 14.01211.73546.399 25.74914.89573.896 40.64217.486108.323 58.12820.799145.210 78.927圖5-7橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的框架梁端剪力及柱軸力圖Fig5-7Thestrenghofbeamandaxisofpillarunderwindload--精選文庫豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算6.1 橫向框架內(nèi)力計算6.1.1 計算單元?、廨S線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為 7.8m，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的斜線陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上有集中力矩。3900 3900D0591000032370591C000210042021B0591000032370591A7800780091011圖6-1橫向框架計算單元Figure6-1ThediagramofCrosswiseframecomputingelement6.1.2 荷載計算 恒載計算--精選文庫P1 P2 P2 P1q2M2M2q2M1M1q'2Aq1Bq'1Cq1D720024007200圖6-2各層梁上作用的恒荷載Fig6-2ThediagramofPermanentloadofeachbeam在上圖 中，q1、q1′代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第6層：q1 7.383kN/m，q1 2.625kN/mq2和q2′分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載， 由圖7-2所示幾何關(guān)系可以得出：q2 5.135 3.6 18.486kN/m，q2 5.135 2.4 12.324kN/mP1、P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：P13.61.85.1357.3837.24.7257.25.341.27.2222199.4922kNP23.61.824.967.3837.24.7257.22222186.2316kN集中力矩M1P1e10.450.35199.49227.481kN?m2M2P2e20.450.35186.23166.984kN?m2--精選文庫對2～5層q17.3834.282.8519.581kN/m，q12.625kN/mq23.33.611.88kN/m，q23.32.47.92kN/mP13.61.83.37.3837.24.7257.25.342226.752.852.41.52190.78785kNP23.61.8837.24.7257.22224.28 2.85 6.75229.7241kN集中力矩MM

P1e10.450.351190.787857.155kN?m2P2e20.450.352229.72418.615kN?m2對1層q119.581N/m，q12.625kN/mq8kN/m，q2kN/mP13.61.8123.67.3837.24.7257.25.3452.41.52188.505kNP23.61.8837.24.7257.22224.25 2.85 6.6227.8944kN集中力矩--精選文庫M1P1e10.60.35188.505221.207kN?mM2P2e2227.89440.60.3525.64kN?m 活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖6-3所示P1P2P2P1q2M2M2q2M1q'2Aq1BCq1D720024007200圖6-3 各層梁上作用的活荷載Figure6-3 ThediagramofTheliveloadofeachbea對于第7層q23.62.07.2kN/m，q22.42.04.8kN/mP113.61.82.032.4kN22P213.61.861.22.046.8kN22M1P1e132.40.450.3521.215kN?mM2P2e246.80.450.3521.755kN?m同理，在屋面雪荷載作用下q2 3.6 0.4 1.44kN/m，q2 0.96kN/mP1 6.48kN--精選文庫P2 9.32kNM1Pe0.243kN?m11M2P2e20.351kN?m對2～5層q27.2kN/m，q24.8kN/mP132.4kN，P246.8kNM1P1e11.215kN?mM2P2e21.755kN?m對第1層q27.2kN/m，q24.8kN/mP32.4kN，P46.8kN12M1P1e10.60.3532.423.645kN?mM2P2e20.60.3546.825.265kN?m將上述計算結(jié)果匯總，見表6-1和表6-2。表6-1橫向框架恒載匯總表Form6-1Summaryinpermanentyearofthehorizontalframe層次q1q1′q2q2′P1P2M1M2KN/mKN/mKN/mKN/mKNKNKN·mKN·m67.3832.62518.48612.324199.492186.2317.4816.984262～519.5812.62511.887.92190.787229.7247.1558.615851119.5812.62511.887.92188.505227.89421.20725.644表6-2橫向框架活載匯總表--精選文庫Form6-2Summaryinlivingyearofthehorizontalframe層次q2，KN/mq2′，KN/mP1，KNP2，KNM1，KN·mM2，KN·m67.2（1.44）4.8（0.96）32.4（6.48）46.8（9.32）1.215（0.243）1.755（0.351）2～57.24.832.446.81.2151.75517.24.832.446.83.6455.265注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。6.1.3 內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。彎矩計算過程如下圖 6-4和圖6-5。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起來的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得到。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表 6-6和表6-7所示。--精選文庫上柱 下柱 上柱0.526 0.47920.51 -95.06639.21635.34012.978 -12.841-0.072 -0.06557.122-72.6320.345 0.345 0.31018.10 -93.33625.956 25.95623.32319.608 12.978 -9.011-8.133 -8.133 -7.30837.431 30.801-86.3320.345 0.345 0.31018.10 -93.33625.956 25.95623.32312.978 10.825 -9.011-5.103 -5.103 -4.58633.831 31.678-83.6100.302 0.427 0.27121.65 -93.33621.649 30.61019.42712.978 13.602 -7.502-5.762 -8.146 -5.17028.865 36.066-86.5810.379 0.379 0.24221.65 -93.33627.203 27.20317.37015.305 13.602 -6.749-8.398 -8.398 -5.36234.110 32.407-88.0770.379 0.379 0.24221.65 -93.33627.203 27.20317.37013.602 10.744 -6.749-6.669 -6.669 -4.25834.136 31.278-86.9730.321 0.429 0.25030.07 -97.00821.487 28.71616.73513.602 -6.263-2.356 -3.148 -1.83532.733 25.618-88.37112.784

左梁上柱下柱右梁0.3830.4260.19195.06622.74-5.272-25.682-28.565-12.80717.670-10.016-2.931-3.261-1.46284.1230.299-41.842-19.5410.2690.2990.13393.33621.32-5.020-18.022-20.032-20.032-8.91011.662-14.283-10.0163.3993.7783.7781.68190.375-30.537-26.270-12.2430.2690.2990.2990.13393.33621.32-5.020-18.022-20.032-20.032-8.91011.662-10.016-8.3491.8032.0042.0040.89188.779-28.044-26.377-13.0390.2390.2660.3760.11993.33625.54-5.020-15.003-16.698-23.604 -7.4709.714-10.016-10.6411.3029.7142.9114.11590.662-23.803-30.130-11.1880.2150.3390.3390.10193.33625.54-5.020-13.497-21.281-28.281-6.7178.685-11.802-10.6412.9584.6644.6641.47291.482-28.419-27.258-10.2650.2150.3390.3390.10793.33625.54-5.020-13.497-21.281 -28.281 -6.7178.685-10.641-8.0692.1553.3983.3981.10290.679-25.952-10.6350.2220.2860.3810.11197.00835.28-5.303-12.526-16.138-21.498-6.2638.368-10.6410.5050.6500.8660.25293.355-26.129-20.632-11.314-10.316圖6-4恒荷載作用下橫向框架的二次分配法， kN·mFigure6-4Cacluationofmomentseconddistributionofthehorizontalframeofdeadload ，kN·m--上柱 下柱 上柱0.526 0.4744.46 -29.41713.12711.8304.305 -4.086-0.115 -0.10417.047-21.7770.345 0.345 0.3104.46 -29.4178.610 8.610 7.7376.564 4.305 -2.870-2.760 -2.760 -2.48012.414 10.155-27.0300.345 0.345 0.3105.35 -29.4178.610 8.610 7.7374.305 3.639 -2.870-1.749 -1.749 -1.57111.166 10.495-26.4880.302 0.427 0.2715.35 -29.4177.268 10.2776.5524.305 4.561 -2.240-1.447 -2.752 -1.7479.626 12.086-27.0620.379 0.379 0.2425.35 -29.4179.121 9.121 5.8245.139 4.561 -2.177-2.851 -2.851 -1.82111.409 10.831-27.5910.379 0.379 0.2425.35 -29.4179.121 9.121 5.8244.561 3.576 -2.177-2.259 -2.259 -1.44211.423 10.438-27.2120.321 0.429 0.2507.14 -29.4177.151 9.557 5.5694.561 -1.961-0.835 -1.115 -0.65010.877 8.442 -26.4594.221

精選文庫左梁上柱下柱右梁0.3830.4260.19129.4176.64-1.440-8.172-9.090-4.0755.915-3.190-1.044-1.161-0.52026.1160.299-13.441-6.0350.2690.2990.13329.4176.64-1.440-5.740-6.380-6.380-2.8383.869-4.545-3.1901.0401.1561.1560.51428.586-9.365-8.414-3.7640.2690.2990.2990.13329.4176.64-1.440-5.740-6.380-6.380-2.8383.869-3.190-2.6930.5420.6020.6020.26828.088-8.969-8.471-4.0100.2390.2660.3760.11929.4177.73-1.440-4.839-5.386-7.613-2.4093.261-3.190-2.1770.5030.5600.7920.25128.342-8.016-8.998-3.5980.2150.3390.3390.10129.4177.73-1.440-4.353-6.864-6.864-2.1662.913-3.807-2.1770.6601.0411.0410.32928.637-9.630-8.000-3.2770.2150.3390.3390.10729.4177.73-1.440-4.353-6.864-6.864-2.1662.913-3.432-1.9610.5330.8410.8410.26528.510-9.455-7.984-3.3410.2220.2860.3810.11129.41710.31-1.440-3.922-5.053-6.731-1.9612.785-3.4320.0720.1440.1850.24728.424-8.300-6.484-3.329-3.242圖6-5活荷載作用下橫向框架的二次分配法， kN·mFigure6-5Cacluationofmomentseconddistributionofthehorizontalframeofliveload ，kN·m--精選文庫72.63252.12286.33230.80137.43183.61033.67833.83186.58136.06628.86588.07732.40734.11086.97334.13631.27888.37132.73325.56812.784

84.12390.37530.53788.77928.04490.66223.96390.66228.41990.67928.52493.38826.12912.784

19.54141.84212.29326.27013.03926.37711.18830.13010.26527.25810.63525.95211.31420.632圖6-6豎向恒荷載作用下框架彎矩圖， kN·mFigure6-5Bendingmomentdiagramoftheverticalframeofdeadload--精選文庫17.047

21.777（0.390）

26.116 6.035（7.445）（2.001）（4.588）27.030（0.390）10.155（0.743）12.414（1.266）26.48810.49511.16627.06212.0869.62627.59110.83111.40927.21210.43811.42326.4598.44210.8774.221

13.441（3.509）28.586 3.764（0.199）（0.214）9.365 8.414（1.859）（0.482）0.199）4.01028.04426.37728.342 3.5988.016 8.99828.637 3.2779.630 8.00028.5103.3419.455 7.98428.424 3.3298.300 6.4843.292圖6-7豎向活荷載作用下框架彎矩圖， kN·mFigure6-5Bendingmomentdiagramoftheverticalframeofliveload--精選文庫表6-3恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Form6-3Roofbeamendcutstrengthandstrengthofaxisofacylinderunderthefunctionpermanentyear層荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底676.4910.54-3.68072.8180.1710.54272.3292.35276.94296.995102.57.9-3.19099.38105.77.9582.51602.56629.84649.89764102.57.9-3.22099.35105.77.9892.7912.75985.41005.45793102.57.9-3.22099.35105.77.91202.891222.941340.961361.01792102.57.9-3.26099.31105.87.91513.041533.091696.571716.62731102.57.9-2.380100.19104.97.91821.791878.022049.462105.6975表6-4活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Form6-4Roofbeamendcutthestrengthandstrengthofaxisofacylinderunderthefunctionlivingyear層荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底619.442.88-3.322.742.8848.5465.94016.14（3.95）（0.58）（13.37）（3.89）（0.58）（0.06）（3.83）（10.43）519.442.88-2.28017.1721.722.88118.16150.91（-4.51）（17.07）（21.82）（43.6）（49.32）419.442.88-2.34017.1021.782.88167.66215.89--精選文庫（63.65）（69.37）32.88217.16280.8719.442.88-2.34017.1021.78（83.7）（89.421）2265.78346.7319.442.88-3.22016.2222.662.88（103.75）（109.47）1315.94411.0519.442.88-1.68017.7621.122.88（123.8）（129.52）注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（0.20KN/m2），其它層樓面作用活荷載（12KN/m2）。V以向上為正。6.2 橫向框架內(nèi)力組合6.2.1 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，由查表可知，本工程的框架為三級抗震等級。6.2.2 框架梁內(nèi)力組合本例考慮了四種內(nèi)力組合，即 1.2SGk+1.4SQk，1.2SGk+0.9×1.4(SQk+Swk)，1.35SGk+SQk和1.2SGE+1.3Swk[2]。此外，對于本工程，1.2SGk+1.4Swk這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般比較小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表6-5，表中S、S兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）。GkQk表6-5框架梁內(nèi)力組合表Form6-5Theframesetsaroofbeaminplacetheinternalforcemakesformsup層截面內(nèi)SGkSQkSEk次位置力AM-70.45-14.54±258.45一層

V100.1917.76?66.57M -84.14 -17.77 ?220.88B左V 104.95 21.12 ±66.57M -17.72 -3.35 ±67.4B右V7.92.88?56.17--精選文庫MAB跨間MBCM-59.95-12.59±136.11AV99.3517.1?34.67M-78.5-17.08?113.51B左四V105.7921.78±34.67層M-23.71-5.74±34.33B右V7.92.88?28.61MAB跨間MBCM-34.3-8.41±31.95（-4.22）A16.14V72.81?8.14（3.95）M-55.47-14.74?26.64（-3.88）B左六22.74V80.17±8.14層（3.83）M-26.54-7.37±8.06（-1.42）B左2.88V105.4?6.72（0.58）MAB跨間MBCγ層截面內(nèi)RE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3V=γRE[ηvb(Mlb+S]1.35S+S1.2S+1.4SGkGkQk次位置力EkQkrbMnGb]→←)/l+V一AM182.04-321.94-109.65-104.9186.96--層VMB左VMB右VMAB跨間MBCMAVMB左四V層MB右VMAB跨間MBCMAVM六B左V層MB左VMAB跨間MBC

精選文庫37.69184.81153.02145.09-299.08131.64-131.36-1