模板分項工程施工方案附圖豐富

-PAGE96-一、編制依據(jù)1.1甲方提供的設(shè)計圖紙1.2《建筑施工手冊》第四版1.3《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-20011.4《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-20021.5《建筑施工計算手冊》1.6《建筑施工模板安全技術(shù)

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5)模板安裝的偏差控制在相應(yīng)的允許范圍內(nèi)。模板安裝的允許偏差就檢驗方法控制項目允許偏差（mm）檢驗方法國標(biāo)、行標(biāo)企標(biāo)軸線位置53鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5±3水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10±5鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5+2，-3層高垂直度不大于5m63經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m84相鄰兩板表面高低差22鋼尺檢查表面平整度522m靠尺和塞尺檢查陰陽角方正2方尺、塞尺、線尺檢查順直2預(yù)埋鋼板中心線位置32鋼尺檢查預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位置32鋼尺檢查預(yù)埋螺栓中心線位置22鋼尺檢查外露長度+10，0+5，0預(yù)留洞中心線位置105鋼尺檢查尺寸+10，0+5，0插筋中心線位置53鋼尺檢查外露長度+10，0+8，0門窗洞口寬、高33鋼尺檢查對角線334.7.模板拆除要點1）墻、柱及梁側(cè)模模板拆除。應(yīng)在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，強度達到1.2MPa左右方可進行拆除。混凝土的強度應(yīng)根據(jù)混凝土的強度等級、養(yǎng)護溫度進行具體控制。2)梁、板跨度在2~8m范圍內(nèi)，其強度達到75%即可拆除。大于8m的混凝土必須達到100%。3）挑構(gòu)件的模板拆除時，無論其跨度長短，均要求在混凝土強度達到100%時方可拆除。4）拆模前由木工工長提出拆模申請，依據(jù)試驗員提供的同條件混凝土試塊的強度報告，經(jīng)項目總工程師審批后方可拆除。5）拆除陰陽角部位的模板時，禁止使用撬棍硬撬，以免損壞模板，影響混凝土的外觀質(zhì)量。6）拆模過程中，在拆除高處鋼管時，兩人必須配合作業(yè)，嚴(yán)防鋼管等對樓板形成沖擊荷載；拆除的模板、支撐分開堆碼，并及時運出。7）墻、柱、樓梯模板拆除后，及時用木板條將陽角保護起來。8）拆除模板后由工地質(zhì)量員和模板分項工程負責(zé)人共同驗收質(zhì)量，并填寫驗收記錄表。五、.模板工程安全保障措施（1）．嚴(yán)格執(zhí)行公司制定的《安全管理手冊》加強檢查監(jiān)督。施工前應(yīng)逐級做好安全技術(shù)交底，檢查安全防護措施。對現(xiàn)場使用的機械電氣設(shè)施等進行檢查，確認其合格后方可投入使用。（2）．所有參加施工的人員必須經(jīng)安全技術(shù)操作培訓(xùn)合格后方可進入現(xiàn)場進行施工。特殊工程必須持有操作證上崗作業(yè)，嚴(yán)禁無證上崗作業(yè)。（3）．施工現(xiàn)場各種用電器及有關(guān)機械設(shè)備，都必須按安全規(guī)程安設(shè)二級漏電保護裝置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必須由電工檢查，確認性能可靠安全的情況下方可使用。（4）．發(fā)生事故或事故苗子，必須做到三不放過原則：事故（苗子）原因分析不清不放過，事故（苗子）責(zé)任者和群眾沒有受到教育不放過，沒有防范措施不放過。（5）、支拆模過程中的具體安全要求a．進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩戴安全帶，并應(yīng)系牢，穿硬底鞋禁止上腳手架作業(yè)。b．工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和高空滑落。c．支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序施工。高空與復(fù)雜模板的安裝和拆除，事先應(yīng)有切實的安全措施。d．在支模時，操作人員不得站在支架上，而應(yīng)設(shè)人板，以便操作人員站立，人板采用木質(zhì)中板，并進行固定，嚴(yán)禁采用48×100木擱柵，嚴(yán)禁升頭板。安裝和拆除5m以上的模板，應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護欄桿。防止上下在同一垂直面操作。e.遇六級風(fēng)以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應(yīng)先清掃施工場地，略干不滑時再進行工作。f.二人抬模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高空拆模時，應(yīng)有專人指揮，并在下面標(biāo)出工作區(qū)，暫停人員過往。g.不得在腳手架上堆放模板、鋼管等材料。h.支撐、牽桿等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應(yīng)設(shè)在1.8m高以上。i.支撐模板過程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板釘牢。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。l.模板上有預(yù)留洞者，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好。砼板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后隨即將洞口蓋好。m.拆模時必須設(shè)置警戒區(qū)域，并派人監(jiān)護，拆除模板一般用長撬輥。人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下。拆除人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。拆平臺模時，不得一次性將頂撐全部拆除，應(yīng)按順序分批拆，以免模板在自重荷載下一次性大面積脫落。拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。ｎ．模板拆除后，及時把突出的釘子拔掉，防止扎腳。ｏ．夜間施工，應(yīng)有足夠的照明。六、計算書(一).墻模板及對拉螺栓驗算一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞(外龍骨)間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；次楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取2.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.705kN/m2、48.000kN/m2，取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=150.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；q=q1+q2=23.185+2.268=25.453kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×25.453×150.0×150.0=5.73×104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=5.73×104/1.69×104=3.394N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=3.394N/mm2小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=150.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；q=q1+q2=23.185+2.268=25.453kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×25.453×150.0=2290.737N；截面抗剪強度必須滿足:其中，Τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=2290.737N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T=3×2290.737/(2×450×15.0)=0.509N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.509N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=47.7×0.45=21.47N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=150mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值:[ω]=0.6mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×21.47×1504/(100×9500×1.27×105)=0.061mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.061mm小于等于面板的最大允許撓度值[ω]=0.6mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×90×90/6=60.75cm3；I=45×90×90×90/12=273.38cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.15×0.90=7.728kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.15×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.728+0.756)/2=4.242kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×4.242×450.0×450.0=8.59×104N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08×104；f--內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值：σ=8.59×104/6.08×104=1.414N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.414N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×47.71×0.15×0.90=7.728kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.15×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=(7.728+0.756)/2=4.242kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：∨=0.6×4.242×450.0=1145.368N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：∨=1145.368N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=45.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值:fv=3×1145.368/(2×45.0×90.0)=0.424N/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.424N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=47.71×0.15/2=3.58kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=2.73×106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×7.16/2×4504/(100×9500×2.73×106)=0.038mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=1.8mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.038mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=1.8mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×47.7+1.4×4)×0.15×0.45/2=1.91kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=450mm；外楞最大彎矩:M=0.175×1908.95×450.00=1.50×105N/mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=1.50×105N/mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=4.49×103mm3；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值:σ=1.50×105/4.49×103=33.481N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值σ=33.481N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，∨--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距):l=450.0mm；P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×47.7+1.4×4)×0.15×0.45/2=1.909kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×1908.947=5.58×102N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(N/mm2)；∨--外楞計算最大剪力(N)：∨=5.58×102N；b--外楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×5.58×102/(2×50.0×100.0)=0.168N/mm2；外楞的截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.168N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ω--外楞最大撓度(mm)；P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=47.71×0.15×0.45/2＝1.61kN/m；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=450.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08×105；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×3.22×100/2×4503/(100×210000×1.08×105)=0.074mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.8mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.074mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；穿墻螺栓有效面積:A=76mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.45×0.45=9.66kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=9.66kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！.柱模板計算柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H=35.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:5；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取35.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為54.861kN/m2、840.000kN/m2，取較小值54.861kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=114mm，且豎楞數(shù)為5，面板為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=114.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×27.796×114×114=3.61×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=3.61×104/1.69×104=2.141N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=2.141N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=114.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27.796×114.0=1901.277N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=1901.277N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1901.277/(2×450×15.0)=0.423N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.423N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=54.86×0.45＝24.69kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=114.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；面板最大容許撓度:[ω]=114/250=0.456mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×24.69×114.04/(100×9500.0×1.27×105)=0.023mm；面板的最大撓度計算值ω=0.023mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ω]=0.456mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為35.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45×90×90/6=60.75cm3；I=45×90×90×90/12=273.38cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×54.86×0.11×0.90=6.754kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.11×0.90=0.287kN/m；q=(6.754+0.287)/2=3.521kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×3.521×450.0×450.0=7.13×104N.mm；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08×104；f--豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=7.13×104/6.08×104=1.174N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=1.174N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×54.86×0.11×0.90=6.754kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.11×0.90=0.287kN/m；q=(6.754+0.287)/2=3.521kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×3.521×450.0=950.638N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=950.638N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=45.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×950.638/(2×45.0×90.0)=0.352N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=0.352N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=54.86×0.11=6.25kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.73×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×6.25×450.04/(100×9500.0×2.73×106)=0.067mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.067mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×54.86×0.9+1.4×2×0.9)×0.114×0.45/2=1.58kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.169kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.812kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1.947mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.81kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=172.24N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=172.24N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:ω=1.947mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=500/250=2mm；柱箍的最大撓度ω=1.947mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=2mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=107.8cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×54.86×0.9+1.4×2×0.9)×0.114×0.45/2=1.58kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.169kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.812kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1.947mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.81kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=172.235N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=172.235N/mm2小于柱箍的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:V=1.947mm；柱箍最大容許撓度:[V]=500/250=2mm；柱箍的最大撓度V=1.947mm小于柱箍最大容許撓度[V]=2mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎阒孛娲笥?00mm，且小于等于800mm時柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H=4.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:6；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取4.000m/h；H--模板計算高度，取4.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為69.394kN/m2、96.000kN/m2，取較小值69.394kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=69.394kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=151mm，且豎楞數(shù)為6，面板為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=151.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×69.39×0.45×0.90=33.725kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=33.725+2.268=35.993kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×35.993×151×151=8.21×104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；f--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=8.21×104/1.69×104=4.863N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=4.863N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=151.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×69.39×0.45×0.90=33.725kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=33.725+2.268=35.993kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×35.993×151.0=3261.010N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=3261.010N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×3261.010/(2×450×15.0)=0.725N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.725N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=69.39×0.45＝31.23kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=151.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；面板最大容許撓度:[ω]=151/250=0.604mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×31.23×151.04/(100×9500.0×1.27×105)=0.091mm；面板的最大撓度計算值ω=0.091mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ω]=