無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)_第1頁
無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)_第2頁
無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)_第3頁
無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)_第4頁
無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)_第5頁
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文檔簡介

無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)無梁樓蓋是由樓板、柱和柱帽組成的板柱結(jié)構(gòu)體系,樓面荷載直接由板傳給柱及柱下基礎(chǔ)。因此這種結(jié)構(gòu)縮短了傳力路徑,增大了樓層靜空,并且節(jié)約了施工模板。但樓板較厚,樓蓋材料用量較多;樓蓋的抗彎剛度較小,柱子周邊的剪應(yīng)力集中,可能會(huì)引起板的沖切破壞。由于無梁樓蓋結(jié)構(gòu)改善了采光、通風(fēng)和衛(wèi)生條件,常用于冷庫、商場、倉庫、書庫等建筑。在地震作用下無梁樓蓋體系中板柱節(jié)點(diǎn)將產(chǎn)生不平衡彎矩,這種不平衡彎矩的反復(fù)作用將嚴(yán)重影響節(jié)點(diǎn)的承載力,因此無梁樓蓋體系中板柱節(jié)點(diǎn)是抗沖切和抗震的薄弱環(huán)節(jié),節(jié)點(diǎn)的破壞是導(dǎo)致結(jié)構(gòu)倒塌的主要原因。由于板柱節(jié)點(diǎn)在剪力和不平衡彎矩作用下的受力性能和破壞機(jī)理非常復(fù)雜,目前對這一問題的研究不夠深入,我國目前的抗震規(guī)范、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范等技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中只有板節(jié)點(diǎn)的抗沖切驗(yàn)算方法,沒有節(jié)點(diǎn)在不平衡彎矩作用下的分析和設(shè)計(jì)方法,因此,對其如何進(jìn)行工程設(shè)計(jì)的研究具有一定的實(shí)際意義。同濟(jì)大學(xué)對此進(jìn)行了大比例尺試驗(yàn)研究,解決了工程實(shí)際中的問題,詳細(xì)內(nèi)容可參考有關(guān)資料。無梁樓蓋的類型:按樓面結(jié)構(gòu)形式分為平板式和雙向密肋式;也可在雙向密肋的空隙內(nèi),填以輕質(zhì)塊材。按有無柱帽分為無柱帽輕型無粱樓蓋和有柱帽無梁樓蓋。按施工程序分為現(xiàn)澆式無梁樓蓋和裝配整體式無梁樓蓋。采用升板法施工的無梁樓蓋是裝配整體式的一種。按平面布置可分為邊緣設(shè)置懸臂板和不設(shè)置懸臂板的。有懸臂板的可減少邊跨跨中彎矩和柱的不平衡彎矩,同時(shí)也減少了柱帽類型。無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一、一般規(guī)定(1)無梁樓蓋的柱網(wǎng)通常布置成正方形或矩形,以正方形更為經(jīng)濟(jì)。(2)無梁樓蓋每個(gè)方向不宜少于三跨,以保證有足夠的側(cè)向剛度。當(dāng)樓面活荷載在 5kN/由?以上時(shí),跨度不宜大于6m。(3)無梁樓蓋的樓板通常采用等厚平板,板厚由受彎、受沖切計(jì)算確定,并不宜小于區(qū)格長邊的1/35?1/32,也不小于150mm。(4)為改善無梁樓蓋的受力性能,節(jié)約材料,方便施工,可將沿周邊的板伸出邊柱外側(cè),伸出長度(從板邊緣至外柱中心)不宜超過板緣伸出方向跨度的0.4倍。(5)當(dāng)無梁樓板不伸出外柱外側(cè)時(shí),在板的周邊應(yīng)設(shè)置圈梁,圈梁截面高度不應(yīng)小于板厚的2.5倍。圈梁與半個(gè)柱上板帶共同承受彎矩和剪力外,還承受扭矩,因此應(yīng)配置附加抗扭縱向鋼筋和箍筋。附加抗扭縱向鋼筋和箍筋的最小配筋率分別為: 匕mm=O.O8f/fy;P,ymin=O.O55^/fyv;(6)無梁樓蓋的柱帽形式和尺寸,一般由建筑美觀要求和板的沖切承載能力控制。柱帽擴(kuò)大了板在柱上的支撐面積,減少了板的計(jì)算跨度,也增加了房屋的剛度。柱帽的寬度,一般為(0.2~0.3)l,l為板的跨度。常用的柱帽形式及配筋見圖1、圖2。二、無梁樓蓋的板帶劃分計(jì)算簡圖和常用計(jì)算方法1、板帶劃分計(jì)算簡圖板帶劃分計(jì)算簡圖如圖3所示。無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)a)b)c)無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)a)b)c)圖1無梁樓蓋的柱帽形式a)用于輕荷載b)用于重荷載c)a)用于輕荷載b)用于重荷載c)用于重荷載圖2無梁樓蓋柱帽的構(gòu)造配筋2、等代框架法等代框架法,即將整個(gè)無梁樓蓋結(jié)構(gòu)分為沿縱、橫柱列方向劃分為縱、橫兩個(gè)方向的等代框架。等代框架的梁的寬度為豎向荷載作用時(shí),取板跨中心線之間的距

無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)離;為水平荷載作用時(shí),則取板跨中心線之間距離的一半較為適宜。等代框架梁的高度取板的厚度。等代框架梁的跨度,取等于l-至;或/-至,c為柱帽寬度。等x3y3代框架的計(jì)算高度為:對于樓層,取層高減去柱帽的高度;對于底層,取基礎(chǔ)頂面至該層樓板底面的高度減去柱帽的高度。帶板中跨帶板上柱帶板中跨帶板上柱圖3板帶劃分計(jì)算簡圖當(dāng)僅有豎向荷載時(shí),等代框架可近似的按分層法計(jì)算:所計(jì)算樓板均看作上層柱的固定遠(yuǎn)端.這就將一個(gè)等代的多層框架的計(jì)算變?yōu)楹唵蔚亩踊蛞粚樱▽攲樱┛蚣艿挠?jì)算.計(jì)算中應(yīng)考慮活荷載的不利組合.最后得出的等代框架梁彎矩值,按表1中的系數(shù)分配給柱上板帶和跨中板帶。表1等代框架梁彎矩分配系數(shù)表柱上板帶跨中板帶支座截面負(fù)彎矩0.750.25無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)跨中正彎矩0.550.451邊跨存一內(nèi)支座截面負(fù)彎矩0.750.25跨中正彎矩0.550.45邊支座截面負(fù)彎矩0.900.10等代框架法的適用范圍為任一區(qū)格的長跨與短跨之比不大于2;可用于經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法受到限制處,如雙跨結(jié)構(gòu)、不等跨結(jié)構(gòu)、活荷載過大的結(jié)構(gòu)、不同的豎向荷載和水平荷載等。3、經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法是最方便的方法,因而被廣泛采用。經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法是在試驗(yàn)研究與實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上提出來的,計(jì)算時(shí)只要算出總彎矩,再乘上彎矩分配系數(shù),即得各截面的彎矩。但此法適用于比較規(guī)則的等代框架且必須符合下列條件:1)每個(gè)方向至少有三個(gè)連續(xù)跨;2)同一方向上的最大跨度與最小跨度之比應(yīng)不大于1.2,且兩端跨不大于相鄰的內(nèi)跨;3)任一區(qū)格的長邊與短邊之比應(yīng)不大于1.5;4)活荷載與靜荷載之比應(yīng)不大于3。經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法的計(jì)算荷載,按全部均布荷載計(jì)算,不考慮活荷載的不利組合。計(jì)算一個(gè)區(qū)格的跨中彎矩與支座彎矩的總和,對x方向的總彎矩為:1 3。 ,、M=—ql(l——)2 (1)ox8yx2對y方向的總彎矩為:無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 3。 一M=ql(l— )2 (2)oy8xy2式中c——柱帽寬度;q 均布荷載;板柱節(jié)點(diǎn)處上、下柱柱端彎矩之和可近似取以下數(shù)值:中柱 0.25M或0.25M邊柱 0.40M或0.40M上、下柱的彎矩,可按線剛度進(jìn)行分配。如樓蓋外邊緣有懸臂伸出,則邊柱節(jié)點(diǎn)彎矩可扣除由懸臂荷載引起的彎矩后再分配。計(jì)算出總彎矩后,按表2中所列系數(shù)將總彎矩分配給柱上板帶和跨中板帶。表2經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法總彎矩分配表截 面柱上板帶跨中板帶內(nèi)跨支座截面負(fù)彎矩0.5M(M)0.17M(M)跨中止彎矩0.18M(M)0.15M(M)邊跨第一內(nèi)支座截面負(fù)彎矩0.50M(M)0.17M(M)跨中止彎矩0.22M(M)0.18M(M)邊支座截面負(fù)彎矩0.48M(M)0.05M(M)注:1.在彎矩值不變的條件下,必要時(shí)允許將柱上板帶負(fù)彎矩的10%分給跨中板帶負(fù)彎矩。2.此表為無懸臂板的經(jīng)驗(yàn)系數(shù),有較小懸臂板時(shí)仍可采用;當(dāng)懸臂板較大且其負(fù)彎矩小于邊支座截面負(fù)彎矩時(shí),須考慮懸臂彎矩對邊支座與內(nèi)跨的影響。三、截面設(shè)計(jì)無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對豎向荷載作用下有柱帽的板,考慮到板的穹頂作用,除邊跨跨中及邊支座外,其他截面的計(jì)算彎矩,均乘以0.8的折減系數(shù)。板的有效高度,同一區(qū)格在兩個(gè)方向的同號彎矩作用下,應(yīng)分別采用不同的有效高度。當(dāng)為正方形區(qū)格時(shí),為了簡化起見,可取兩個(gè)方向有效高度的平均值。四、無梁樓蓋的沖切計(jì)算對于無梁的平板樓蓋。當(dāng)柱內(nèi)僅有上、下層軸向力Nt及Nb而無彎矩作用時(shí),下柱壓力Nb與上柱壓力Nt之差對板構(gòu)成均勻沖切作用,見圖4a。圖4板的沖切a)柱的沖切力b)板頂裂縫c)板的沖切臨界截面1一錐臺(tái)斜面2一臨界截面無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)平板受柱自下而上的沖切作用后,將首先在板的頂面圍繞柱子發(fā)生環(huán)向裂縫,在板的雙向負(fù)彎矩作用下,發(fā)生輻射狀裂縫,見圖4b。沖切破壞的極限界面為倒錐臺(tái)形,大底面在上,小底面在下。沖切破壞倒錐臺(tái)的斜面大體呈45度傾角。盡管沖切破壞界面是斜向的,但為了分析計(jì)算,假想一個(gè)圍繞(或局部沖切荷載面)四周并和柱子保持一定距離的豎向面作為受剪面,這是一個(gè)和試驗(yàn)結(jié)果擬和后的虛擬截面,稱為沖切臨界截面。沖切臨界截面的位置應(yīng)是它的周長為最小且距柱(或沖切截面)周邊ho/2處板垂直截面的周長,見圖4c。1、在局部荷載或集中反力作用下不配置箍筋或彎起鋼筋的板,其受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)定(圖5)b)圖5板受沖切承載力計(jì)算a)局部荷載作用下b)集中反力作用下1—沖切破壞錐體的斜截面2—臨界截面3一臨界截面的周長 4—沖切破壞錐體的底面線

無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(3)F<0.不川uh(3)系數(shù)!按下列公式計(jì)算,并取其中較小值:八/1.2n=0.4+—sn=0.5+式中F——局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值:對板柱結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn),取柱所i承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值的層間差值減去沖切破壞錐體板所承受的荷載設(shè)計(jì)值;當(dāng)有不平衡彎矩時(shí),應(yīng)按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010—2002)第7.7.5的規(guī)定確定;Ph——截面高度影響系數(shù):當(dāng)h<800mm時(shí),取Bj1.0,當(dāng)h>2000mm時(shí),取BJ0.9,其間按線性內(nèi)插法取用;f——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;tum——臨界截面的周長:距離局部荷載或集中反力作用面積周邊hj2處板垂直截面的最不利周長;h0——截面有效高度,取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值;n1——局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù);n2——臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù);Ps——局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊的比值,ps不宜大于4;當(dāng)ps<2時(shí),取P:2;當(dāng)為面積圓形時(shí),取ps=2;as——板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù)。對中柱,取a:40;對邊柱取a:30;對角柱,取a=20。s2、配置箍筋或彎起鋼筋的板無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)受沖切截面應(yīng)符合下列條件:F1受沖切截面應(yīng)符合下列條件:F1<1.05fnuh0板受沖切承載力應(yīng)符合下列規(guī)定:當(dāng)配置箍筋時(shí)F<0.35fnuh0+0.8fA當(dāng)配置彎起鋼筋時(shí)F1<0.35fnuh0+0.8fAbusina式中Ay”一一與呈45度沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋截面面積;Ag〃一一與呈45度沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋截面面積;a——彎起鋼筋與板底面的夾角。對配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外的截面,還應(yīng)按式(3)進(jìn)行受沖切承載力計(jì)算,此時(shí),um應(yīng)取配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外0.5h0處的最不利周長。當(dāng)無梁樓蓋的跨度大于6m,或其相鄰跨度不相等時(shí),按等效靜荷載和靜荷載共同作用下求得的沖切荷載,應(yīng)乘以系數(shù)1.1作為沖切荷載設(shè)計(jì)值。當(dāng)無梁樓蓋的相鄰跨度不等,且長短跨之比超過4:3,或柱兩側(cè)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩與沖切荷載設(shè)計(jì)值之比超過0.05(c+h)(c為柱邊或柱帽邊長)時(shí),應(yīng)設(shè)箍筋。0注:當(dāng)有可靠依據(jù)時(shí),也可配置其他有效形式的抗沖切鋼筋(如I字鋼、槽鋼、抗剪錨栓和扁鋼U行箍等)。五、運(yùn)用PKPM軟件進(jìn)行無梁樓蓋的設(shè)計(jì)對無梁樓蓋這種結(jié)構(gòu)來說,其設(shè)計(jì)計(jì)算主要分為兩塊:結(jié)構(gòu)整體的空間結(jié)構(gòu)分析和無梁樓蓋本身的分析計(jì)算。目前,PKPM系列結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件對這兩方面的設(shè)計(jì)都10無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)已經(jīng)有比較成熟的分析方法。下面我們就此分別做一些介紹:1、無梁樓蓋的整體三維計(jì)算無梁樓蓋結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算可通過PKPM軟件中的TAT軟件或SATWE軟件進(jìn)行。當(dāng)然,這兩個(gè)軟件對無梁樓蓋在三維計(jì)算中的建模處理是不一樣的:在TAT軟件中,對于無梁樓蓋結(jié)構(gòu)來說,由于沒有梁和柱子相連,一般我們必須按照規(guī)范中的規(guī)定將板簡化為雙向等代框架梁進(jìn)行計(jì)算。因此,在用PMCAD對無梁樓蓋進(jìn)行人機(jī)交互式建模時(shí),首先應(yīng)確定等代框架梁的寬、高,也即確定等代框架梁的剛度。一般來說,等代框架梁的剛度由板寬決定:我們通常取柱距的1/2為等代框架梁的寬度。確定等代框架梁的剛度之后,再將等代框架梁作為普通的主梁輸入。模型建立后再接力TAT軟件進(jìn)行三維分析。TAT的分析計(jì)算過程我們在此就不贅述了。當(dāng)然,這種方法對樓板的模擬與實(shí)際工程情況有一些出入,因此我們還可以采用SATWE進(jìn)行更為準(zhǔn)確的計(jì)算。在采用SATWE軟件分析無梁樓蓋結(jié)構(gòu)時(shí),由于SATWE軟件具有考慮樓板彈性變形的功能,可以采用彈性樓板單元較為真實(shí)的模擬樓板的剛度和計(jì)算變形。尤其是在2001年4月以后的版本中增加了一種能真實(shí)計(jì)算樓板平面內(nèi)和平面外的剛度的樓板假定:彈性板6。因此我們就不用將樓板簡化為雙向等代框架梁體系了,而是直接對無梁樓蓋體系進(jìn)行三維分析計(jì)算。當(dāng)然,我們還必須在建模時(shí)進(jìn)行一定的處理:在PMCAD人機(jī)交互式輸入時(shí),在TAT軟件中需輸入等代框架梁的位置上布置截面尺寸為100*100的矩形截面虛梁。(但在邊界處及開洞處最好是布置實(shí)梁)。這里布置虛梁的目的有二:其一是為了SATWE軟件在接力PMCAD的前處理過程中能夠自動(dòng)讀取樓板的外邊界信息;其二是為了輔助彈性樓板單元的劃分。當(dāng)然,11無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)虛梁是不參與結(jié)構(gòu)的整體分析的,實(shí)際上SATWE的前處理程序會(huì)自動(dòng)將所有的虛梁過濾掉。此外,為了正確分析該結(jié)構(gòu),在SATWE程序中還應(yīng)將無梁樓蓋的樓板定義為彈性樓板。模型建立后就可使用SATWE軟件對無梁樓蓋結(jié)構(gòu)進(jìn)行三維整體分析計(jì)算了。必須注意的是,由于在此定義了彈性樓板,我們必須選擇“算法二”即總剛算法進(jìn)行計(jì)算。2、樓蓋的設(shè)計(jì)計(jì)算無梁樓蓋的整體分析計(jì)算完成后,我們可以利用SATWE軟件中的“復(fù)雜樓板有限元計(jì)算"SLABCAD模塊進(jìn)行樓蓋的分析計(jì)算。首先點(diǎn)取“生成樓板有限元分析數(shù)據(jù)”菜單來生成有關(guān)的計(jì)算數(shù)據(jù),并將相應(yīng)的計(jì)算條件及計(jì)算參數(shù)進(jìn)行定義。如果是預(yù)應(yīng)力樓板的話還應(yīng)選取預(yù)應(yīng)力參數(shù)。當(dāng)然,此時(shí)必須注意的是:由于有限元的計(jì)算原理所致,對于樓板的有限元?jiǎng)澐珠L度不一樣可能會(huì)對計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生一定的影響。同時(shí)我們還可補(bǔ)充輸入無梁樓蓋的其它數(shù)據(jù),如樓板的洞口及柱帽等特殊構(gòu)件。并可對樓板不同部位的板厚進(jìn)修改:同時(shí),我們還可以在樓板上添加任意的荷載,包括在PMCAD建模時(shí)無法輸入的板上的任意線荷載及點(diǎn)荷載。此外,我們還可以輸入支座沉降及約束等補(bǔ)充數(shù)據(jù)。SLABCAD的補(bǔ)充數(shù)據(jù)輸入完畢后我們就可以通過“有限元分析和計(jì)算”菜單對無梁樓蓋進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算了。對無梁樓蓋的計(jì)算內(nèi)容主要包括樓板的內(nèi)力、位移、配筋計(jì)算及板的沖切驗(yàn)算等。計(jì)算完畢后再通過“分析結(jié)果圖形顯示”菜單查詢其計(jì)算結(jié)果。六、無梁樓蓋的構(gòu)造要求1、柱帽的形式及構(gòu)造配筋12

無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見圖1、圖2。2、無梁樓蓋無柱帽結(jié)構(gòu)(1)抗沖切箍筋配置 按計(jì)算所需的箍筋及相應(yīng)的架立鋼筋截面面積應(yīng)配置在與45度沖切破壞錐體面相交的范圍內(nèi),且從集中荷載集中面或柱截面邊緣向外的分布長度不應(yīng)小于1.5h;箍筋應(yīng)做成封閉式,箍筋直徑不應(yīng)小于6mm,也不宜大于012mm,其間距不應(yīng)大于勺/3,見圖6。12mm,其間距不應(yīng)大于勺/3,見圖6。a)b)a)圖1-1-6板中抗沖切鋼筋布置A)用箍筋作抗沖切鋼筋b)用彎起鋼筋作抗沖切鋼筋13無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)注:圖中尺寸單位mm1—沖切破壞錐體2一架立鋼筋3—箍筋4一彎起鋼筋(2)抗沖切彎起鋼筋配置按計(jì)算所需的彎起鋼筋其彎起角度可根據(jù)板的厚度在30~45度之間選??;彎起鋼筋的傾斜段與沖切破壞錐體斜截面相交,其交點(diǎn)應(yīng)在集中荷載作用或柱截面邊緣以外1/2?2/3板厚的范圍內(nèi)。彎起鋼筋直徑不宜小于12mm,且每一方向不宜小于三根。見圖6b。(3)板的厚度不應(yīng)小于150mm。3、樓板配筋形式樓板配筋一般采用雙向配筋。在柱上板帶和柱上板帶相交區(qū),彎矩同號,均為負(fù)值,鋼筋均布置在板頂;在跨中板帶與跨中板帶相交區(qū),彎矩同號,但均為正值,鋼筋均布置在板底;在跨中板帶與柱上板帶相交區(qū),彎矩不同號,柱上板帶為正值,鋼筋布置在板底,跨中板帶為負(fù)值,鋼筋布置在板面。對同號彎矩區(qū),應(yīng)將較大彎矩方向的受力鋼筋置于外層。支座上承受負(fù)彎矩的鋼筋,宜采用不小于直徑為12mm的鋼筋。考慮抗震的無梁樓板。板頂面應(yīng)配置抗震鋼筋,其配筋率應(yīng)大于0.25p(p為支座處負(fù)鋼筋的配筋率)。無梁樓蓋鋼筋簡圖7。14

無梁樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)板帶位置鋼筋數(shù)量無柱帽有柱帽柱板帶頂筋50%50%dt 31n 3In卜』U^lrrc/330.351n+c/31 肝 U11i r"21n上 詞^2ln+CII r/3 M2ln-CyT 1 JUI底筋100%■M5dIh.JeiEkijlaE跨中板帶頂筋100%4到25InA^0.25tn卜 電25ln+c/3 初,25ln+c/-1t底筋100%a卜》15dlalaH同Hu 1\柱帽邊 ?- □ri* A,?c/21n*-4中到中I,中到中1 '圖7無梁樓蓋的配筋4、設(shè)置抗震墻的板柱結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)要求(1)房屋的周邊和樓梯、電梯洞口周邊應(yīng)采用有梁框架??拐鹆叶?度時(shí)宜采用有托板或柱帽的板柱節(jié)點(diǎn),托板或柱帽根部的厚度(包括板厚)不宜小于柱縱筋直徑的16倍。托板或柱帽根的邊長不宜小于4倍板厚及柱截面相應(yīng)邊長之和。(3)房屋的屋蓋和地下一層頂板,宜

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